塔吊格构式基础1JN18计算书600桩
本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB50009－2012）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）等编制。
（本方案以2#塔吊为计算样板，其余计算过程参照执行）
塔吊格构式基础1（勘探点JN18）计算书
基本参数
1、塔吊基本参数
塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m；
塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：高强8.8级；
最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；
塔吊起升高度H：40m；塔吊地脚螺栓数目n：16个；
塔身宽度B: 1.8m；
2、格构柱基本参数（品茗软件计算参数）
格构柱计算长度lo：3m；格构柱缀件类型：缀板；
格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L75x10；
格构柱基础缀件节间长度a2：3m；格构柱钢板缀件参数:宽200mm，厚12mm；
格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L50x6；
砼灌注桩（替代格构柱）基本参数（施工技术参数）
采用灌注桩代替钢构件格构柱，灌注桩如下参数能满足钢格构柱设计要求：
灌注桩直径：0.6m，超出地面高度lo：3.0m；桩身上部2/3配筋16 18，下部1/3配筋8 18， 18@2000加强筋， 8@150螺旋箍；桩顶主筋锚入塔吊承台基础锚固长度；灌注桩之间，承台向下2000设置250×400构造拉结梁，配筋3 16；3 16； 8@150箍筋；
3、基础参数
桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.6m；
桩入土深度l：17m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；
桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；
桩钢筋直径：18mm；
承台宽度Bc：4m；承台厚度h：1m；
承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；
承台钢筋直径：20；承台保护层厚度:50mm；
承台箍筋间距：250mm；
4、塔吊计算状态参数
地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：1.56；主弦杆材料：圆钢；主弦杆宽度c：127mm；
非工作状态：
所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4 kN/m2；
额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；
塔吊倾覆力矩M：1171.16kN·m；
工作状态：
所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4 kN/m2，
额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；
塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；
非工作状态下荷载计算
一、塔吊受力计算
1、塔吊竖向力计算
承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×1.00=400.00kN；
作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=450.80+400.00=850.80kN；
2、塔吊倾覆力矩
总的最大弯矩值M kmax=1171.16kN·m；
3、塔吊水平力计算
挡风系数计算：
φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
挡风系数Φ=0.42；
水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.40×1.80×40.00×0.42+30.00=42.02kN；
4、每根格构柱的受力计算
作用于承台顶面的作用力：F k=850.80kN；
M kmax=1171.16kN·m；
V k=42.02kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
N ik=(F k+G k)/n±M xk x i/Σx j2
式中：n－单桩个数，n=4；
F k－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；
G k－桩基承台的自重标准值；
M xk－承台底面的弯矩标准值；
x i－单桩相对承台中心轴的X方向距离；
N ik－单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：N kmax=F k/4+(M kmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=850.80/4+(1171.16×2.80×2-0.5)/(2×(2.80×2-0.5)2)=508.46kN；
最小压力：N kmin=F k/4-(M kmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=850.80/4-(1171.16×2.80×2-0.5)/(2×(2.80×2-0.5)2)=-83.06kN；
需要验算桩基础抗拔力。
（2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2V k/4=1.2×42.02/4=12.60kN；
二、塔吊与承台连接的螺栓验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
N v b=n vπd2f v b/4=1×3.14×36.002×250/4=254.47kN；
N v=1.2V k/n=1.2×42.02/16=3.15kN<254.47kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
2、螺栓抗拉验算
n1×N t = N min
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；
N t－每一颗螺栓所受的力；
N t b=πd e2f t b/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；
N t=1.2N kmin/n1=1.2×83.06/4.00=24.92kN<326.69kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)1/2≤ 1
其中：N v、N t－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
N v b、N t b、N c b－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)0.5=((3.15/254.47)2+(24.92/326.69)2)0.5=0.08；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
三、承台验算
1、承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。
M x = ∑N i y i
M y = ∑N i x i
其中 M x,M y－计算截面处XY方向的弯矩设计值；
x i,y i－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.80-1.80)/2=0.50m；
N i1－单桩桩顶竖向力设计值；
经过计算得到弯矩设计值：M x=M y=2×0.50×408.46×1.2=490.16kN·m。
2、螺栓粘结力锚固强度计算
锚固深度计算公式:
h ≥ N/πd[f b]
其中 N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=24.92kN；
d－楼板螺栓的直径，d=36mm；
[f b]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[f b]=1.57N/mm2；
h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h ≥24.92×103/(3.14×36.00×1.57)=140.34mm；
构造要求：h≥792.00mm；
螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.00mm。
3、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs= M/(α1f c bh02)
δ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-δ/2
A s = M/(γs h0f y)
式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；
f c－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
h o－承台的计算高度h o=1000.00-50.00=950.00mm；
f y－钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2；
经过计算得：αs=490.16×106/(1.000×16.700×4.000×103×(950.000)2)=0.008；
ξ=1-(1-2×0.008)0.5=0.008；
γs =1-0.008/2=0.996；
A sx =A sy=490.16×106/(0.996×950.000×300)=1726.891mm2；
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
1000×4000×0.15%=6000mm2；
建议配筋值：HRB335钢筋， 20@195。承台底面单向根数20根。实际配筋值6284mm2。
4、承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。
桩对矩形承台的最大剪切力为V=610.16kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
V≤βhsαf t b0h0
其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4000.00mm；
λ－计算截面的剪跨比，λ=a/h o，此处，a=(2800.00-1800.00)/2=500.00mm，
当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.53；
βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm 时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/950)1/4=0.958；
α──承台剪切系数，α=1.75/(0.526+1)=1.147；
h o－承台计算截面处的计算高度，h o=1000.00-50.00=950.00mm；
610.16kN≤0.96×1.147×1.57×4000×950/1000=6552.67kN；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
四、单肢格构柱截面验算
1、格构柱力学参数
L75x10
A =14.13cm2 i =2.26cm I =71.98cm4 z0 =2.22cm
每个格构柱由4根角钢L75x10组成，格构柱力学参数如下：
I x1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[71.98+14.13×(45.00/2-2.22)2]×4=23533.38cm4；
A n1=A×4=14.13×4=56.52cm2；
W1=I x1/(b1/2-z0)=23533.38/(45.00/2-2.22)=1160.42cm3；
i x1=(I x1/A n1)0.5=(23533.38/56.52)0.5=20.41cm；
2、格构柱平面内整体强度
N max/A n1=610.16×103/(56.52×102)=107.95N/mm2 格构柱平面内整体强度满足要求。 3、格构柱整体稳定性验算 L0x1=l o=3.00m； λx1=L0x1×102/i x1=3.00×102/20.41=14.70； 单肢缀板节间长度：a1=0.50m； λ1=L1/i v=50.00/1.46=34.25； λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(14.702+34.252)0.5=37.27； 查表：Φx=0.91； N max/(Φx A)=610.16×103/(0.91×56.52×102)=118.77N/mm2 格构柱整体稳定性满足要求。 4、刚度验算 λmax=λ0x1=37.27<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l01=a1=50.00cm； 单肢回转半径：i1=2.26cm； 单肢长细比：λ1=l o1/i1=50/2.26=22.12<0.7λmax=0.7×37.27=26.09； 因截面无削弱，不必验算截面强度。 分肢稳定满足要求。 采用灌注桩代替钢格构柱，桩径600，砼C30，桩身上部2/3配筋16 18，下部1/3配筋8 18， 18@2000加强筋， 8@150螺旋箍；I x1=39740.63cm4；A n1=2826cm2；W1=2649.4cm3； i x1=30cm；能满足钢格构柱设计要求，不再计算。 五、整体格构柱基础验算 1、格构柱基础力学参数 单肢格构柱力学参数： I x1=23533.38cm4 A n1=56.52cm2 W1=1160.42cm3 i x1=20.41cm 格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数： I x2=[I x1+A n1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[23533.38+56.52×(2.80×102/2-0.45×102/2)2]×4=3215450.50cm4； A n2=A n1×4=56.52×4=226.08cm2； W2=I x2/(b2/2-b1/2)=3215450.50/(2.80×102/2-0.45×102/2)=27365.54cm3； i x2=(I x2/A n2)0.5=(3215450.50/226.08)0.5=119.26cm； 2、格构柱基础平面内整体强度 1.2N/A n+1.4M x/(γx×W)=1020.96×103/(226.08×102)+1639.62×106/(1.0×27365.54×103)=105.0 7N/mm2 格构式基础平面内稳定满足要求。 3、格构柱基础整体稳定性验算 L0x2=l o=3.00m； λx2=L0x2/i x2=3.00×102/119.26=2.52； A n2=226.08cm2； A dy2=2×5.69=11.38cm2； λ0x2=(λx22+40×A n2/A dy2)0.5=(2.522+40×226.08/11.38)0.5=28.30； 查表：φx=0.94； N EX' = π2EA n2/1.1λ0x22 N EX=52168.93N； 1.2N/(φx A) + 1.4βmx M x/(W lx(1-1.2φx N/N EX)) ≤f 1.2N/(φx A)+1.4βmx M x/(W lx(1-1.2φx N/N EX))=44.51N/mm2≤f=300N/mm2； 格构式基础整体稳定性满足要求。 4、刚度验算 λmax=λ0x2=28.30<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l02=a2=300.00cm； 单肢回转半径：i x1=20.41cm； 单肢长细比：λ1=l02/i x1=300/20.41=14.7<0.7λmax=0.7×28.3=19.81 因截面无削弱，不必验算截面强度。 刚度满足要求。 采用灌注桩代替钢格构柱，桩径600，砼C30，桩身上部2/3配筋16 18，下部1/3配筋8 18， 18@2000加强筋， 8@150螺旋箍；I x1=39740.63cm4；A n1=2826cm2；W1=2649.4cm3； i x1=30cm； 能满足钢格构柱设计要求，不再计算。 六、桩竖向极限承载力验算 单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算： Q uk=Q sk+Q pk = u∑q sik l i+q pk A p u──桩身的周长，u=1.885m； A p──桩端面积,A p=0.283m2； 各土层厚度及阻力标准值如下表: 单桩竖向承载力验算: Q uk=1.885×690+950×0.283=1569.226kN； 单桩竖向承载力特征值：R=R a= Q uk/2=1569.226/2=784.613kN； N k=508.463kN≤1.2R=1.2×784.613=941.535kN； 桩基竖向承载力满足要求！ 七、抗拔桩基承载力验算 群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： T uk=Σλi q sik u i l i=979.272kN； 其中： T uk－桩基抗拔极限承载力标准值； u i－破坏表面周长，取u=πd=1.88m； q sik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d 之比小于20时，λ取小值； l i－第i层土层的厚度。 群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： T gk=（u lΣλi q sik l i）/4=1766.368kN； u l－桩群外围周长，u l=4×（2.8+0.6）=13.6m； 经过计算得到：TU k=Σλi q sik u i l i＝979.27kN； 桩基抗拔承载力公式： N k≤ T gk/2+G gp N k≤ T uk/2+G p 其中 N k - 桩基上抗拔力设计值，N k=83.06kN； G gp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，G gp =982.60kN； G p - 基桩自重设计值，G p =120.17kN； T gk/2+G gp=1766.368/2+982.6=1865.784kN > 83.063kN； T uk/2+G p=979.272/2+120.166=609.802kN > 83.063kN； 桩抗拔满足要求。 八、桩配筋计算 1、桩构造配筋计算 按照构造要求配筋。 A s=πd2/4×0.65%=3.14×6002/4×0.65%=1838mm2 2、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！ 3、桩受拉钢筋计算 经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！ 建议配筋值：HRB335钢筋，8 18。实际配筋值2036 mm2。 依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)， 箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。 为保证高桩桩身侧向抗剪切强度，灌注桩直径：0.6m，超出地面高度lo：3.0m；桩身上部配筋16 18，下部配筋8 18， 18@2000加强筋， 8@150螺旋箍； 工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×1.00=400.00kN； 作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc+Q=450.80+400.00+60.00=910.80kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=939.90kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb) 挡风系数Φ=0.42； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.40×1.80×40.00×0.42+30.00=42.02kN 4、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：F k=910.80kN； M kmax=939.90kN·m； V k=42.02kN； 图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。 （1）、桩顶竖向力的计算 N ik=(F+G)/n±M y y i/Σy j2； 式中：n－单桩个数，n=4； F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G－桩基承台的自重标准值； M y－承台底面的弯矩标准值； y j－单桩相对承台中心轴的Y方向距离； N ik－单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：N kmax=F k/4+(M kmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=910.80/4+(939.90×2.80×2-0.5)/(2×(2.80×2-0.5)2)=465.06kN； 最小压力：N kmin=F k/4-(M kmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=910.80/4-(939.90×2.80×2-0.5)/(2×(2.80×2-0.5)2)=-9.66kN； 需要验算桩基础抗拔力。 （2）、桩顶剪力的计算 V0=1.2V/4=1.2×42.02/4=12.60kN； 二、塔吊与承台连接的螺栓验算 1、螺栓抗剪验算 每个螺栓所受剪力： N v b=n vπd2f v b/4=1×3.14×36.002×250/4=254.47kN； N v=1.2V k/n=1.2×42.02/16=3.15kN<254.47kN； 螺栓抗剪强度满足要求。 2、螺栓抗拉验算 n1×N t = N min 其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； N t－每一颗螺栓所受的力； N t b=πd e2f t b/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN； N t=1.2N kmin/n1=1.2×9.66/4.00=2.90kN<326.69kN； 螺栓抗拉强度满足要求。 3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 ((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)1/2≤ 1 其中：N v、N t－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； N v b、N t b、N c b－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值； ((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)0.5=((3.15/254.47)2+(2.90/326.69)2)0.5=0.02； 螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。 三、承台验算 1、承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 M x = ∑N i y i M y = ∑N i x i 其中 M x,M y－计算截面处XY方向的弯矩设计值； x i,y i－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.80-1.80)/2=0.50m； N i1－单桩桩顶竖向力设计值； 经过计算得到弯矩设计值：M x=M y=2×0.50×365.06×1.2=438.07kN·m。 2、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固深度计算公式: h ≥ N/πd[f b] 其中 N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=2.90kN； d－楼板螺栓的直径，d=36mm； [f b]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[f b]=1.57N/mm2； h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h ≥2.90×103/(3.14×36.00×1.57)=16.32mm； 构造要求：h≥792.00mm； 螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.00mm。 3、承台截面主筋的计算 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第7.2条受弯构件承载力计算。 αs= M/(α1f c bh02) δ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-δ/2 A s = M/(γs h0f y) 式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； f c－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； h o－承台的计算高度h o=1000.00-50.00=950.00mm； f y－钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2； 经过计算得：αs=438.07×106/(1.000×16.700×4.000×103×(950.000)2)=0.007； ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.007； γs =1-0.007/2=0.996； A sx =A sy=438.07×106/(0.996×950.000×300)=1542.723mm2； 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: 1000×4000×0.15%=6000mm2； 建议配筋值：HRB335钢筋， 20@195。承台底面单向根数20根。实际配筋值6284mm2。 4、承台斜截面抗剪切计算 依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。 桩对矩形承台的最大剪切力为V=558.07kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： V≤βhsαf t b0h0 其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4000.00mm； λ－计算截面的剪跨比，λ=a/h o，此处，a=(2800.00-1800.00)/2=500.00mm， 当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.53； βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm 时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/950)1/4=0.958； α──承台剪切系数，α=1.75/(0.526+1)=1.147； h o－承台计算截面处的计算高度，h o=1000.00-50.00=950.00mm； 558.07kN≤0.96×1.147×1.57×4000×950/1000=6552.67kN； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 四、单肢格构柱截面验算 1、格构柱力学参数 L75x10 A =14.13cm2 i =2.26cm I =71.98cm4 z0 =2.22cm 每个格构柱由4根角钢L75x10组成，格构柱力学参数如下： I x1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[71.98+14.13×(45.00/2-2.22)2]×4=23533.38cm4； A n1=A×4=14.13×4=56.52cm2； W1=I x1/(b1/2-z0)=23533.38/(45.00/2-2.22)=1160.42cm3； i x1=(I x1/A n1)0.5=(23533.38/56.52)0.5=20.41cm； 2、格构柱平面内整体强度 N max/A n1=558.07×103/(56.52×102)=98.74N/mm2 格构柱平面内整体强度满足要求。 3、格构柱整体稳定性验算 L0x1=l o=3.00m； λx1=L0x1×102/i x1=3.00×102/20.41=14.70； 单肢缀板节间长度：a1=0.50m； λ1=L1/i v=50.00/1.46=34.25； λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(14.702+34.252)0.5=37.27； 查表：Φx=0.91； N max/(Φx A)=558.07×103/(0.91×56.52×102)=108.63N/mm2 格构柱整体稳定性满足要求。 4、刚度验算 λmax=λ0x1=37.27<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l01=a1=50.00cm； 单肢回转半径：i1=2.26cm； 单肢长细比：λ1=l o1/i1=50/2.26=22.12<0.7λmax=0.7×37.27=26.09； 因截面无削弱，不必验算截面强度。 分肢稳定满足要求。 采用灌注桩代替钢格构柱，桩径600，砼C30，桩身上部2/3配筋16 18，下部1/3配筋8 18， 18@2000加强筋， 8@150螺旋箍；I x1=39740.63cm4；A n1=2826cm2；W1=2649.4cm3； i x1=30cm； 能满足钢格构柱设计要求，不再计算。 五、整体格构柱基础验算 1、格构柱基础力学参数 单肢格构柱力学参数： I x1=23533.38cm4 A n1=56.52cm2 W1=1160.42cm3 i x1=20.41cm 格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数： I x2=[I x1+A n1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[23533.38+56.52×(2.80×102/2-0.45×102/2)2]×4=3215450.50cm4； A n2=A n1×4=56.52×4=226.08cm2； W2=I x2/(b2/2-b1/2)=3215450.50/(2.80×102/2-0.45×102/2)=27365.54cm3； i x2=(I x2/A n2)0.5=(3215450.50/226.08)0.5=119.26cm； 2、格构柱基础平面内整体强度 1.2N/A n+1.4M x/(γx×W)=109 2.96×103/(226.08×102)+1315.86×106/(1.0×27365.54×103)=96.43 N/mm2 格构式基础平面内稳定满足要求。 3、格构柱基础整体稳定性验算 L0x2=l o=3.00m； λx2=L0x2/i x2=3.00×102/119.26=2.52； A n2=226.08cm2； A dy2=2×5.69=11.38cm2； λ0x2=(λx22+40×A n2/A dy2)0.5=(2.522+40×226.08/11.38)0.5=28.30； 查表：φx=0.94； N EX' = π2EA n2/1.1λ0x22 N EX=52168.93N； 1.2N/(φx A) + 1.4βmx M x/(W lx(1-1.2φx N/N EX)) ≤f 1.2N/(φx A)+1.4βmx M x/(W lx(1-1.2φx N/N EX))=48.76N/mm2≤f=300N/mm2； 格构式基础整体稳定性满足要求。 4、刚度验算 λmax=λ0x2=28.30<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l02=a2=300.00cm； 单肢回转半径：i x1=20.41cm； 单肢长细比：λ1=l02/i x1=300/20.41=14.7<0.7λmax=0.7×28.3=19.81 因截面无削弱，不必验算截面强度。 刚度满足要求。 采用灌注桩代替钢格构柱，桩径600，砼C30，桩身上部2/3配筋16 18，下部1/3配筋8 18， 18@2000加强筋， 8@150螺旋箍；I x1=39740.63cm4；A n1=2826cm2；W1=2649.4cm3； i x1=30cm； 能满足钢格构柱设计要求，不再计算。 六、桩竖向极限承载力验算 单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算： Q uk=Q sk+Q pk = u∑q sik l i+q pk A p u──桩身的周长，u=1.885m； A p──桩端面积,A p=0.283m2； 各土层厚度及阻力标准值如下表: 由于桩的入土深度为17.00m,所以桩端是在第4层土层。 单桩竖向承载力验算: Q uk=1.885×690+950×0.283=1569.226kN； 单桩竖向承载力特征值：R=R a= Q uk/2=1569.226/2=784.613kN； N k=910.8kN≤1.2R=1.2×784.613=941.535kN； 桩基竖向承载力满足要求！ 七、抗拔桩基承载力验算 群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： T uk=Σλi q sik u i l i=979.272kN； 其中： T uk－桩基抗拔极限承载力标准值； u i－破坏表面周长，取u=πd=1.88m； q sik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d 之比小于20时，λ取小值； l i－第i层土层的厚度。 群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： T gk=（u lΣλi q sik l i）/4=1766.368kN； u l－桩群外围周长，u l=4×（2.8+0.6）=13.6m； 经过计算得到:TU k=Σλi q sik u i l i＝979.27kN； 桩基抗拔承载力公式： N k≤ T gk/2+G gp N k≤ T uk/2+G p 其中 N k - 桩基上拔力设计值，N k=9.66kN； G gp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，G gp =982.60kN； G p - 基桩自重设计值，G p =120.17kN； T gk/2+G gp=1766.368/2+982.6=1865.784kN > 9.661kN； T uk/2+G p=979.272/2+120.166=609.802kN > 9.661kN； 桩抗拔满足要求。 八、桩配筋计算 1、桩构造配筋计算 按照构造要求配筋。 A s=πd2/4×0.65%=3.14×6002/4×0.65%=1838mm2 2、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 3、桩受拉钢筋计算 经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！ 建议配筋值：HRB335钢筋，8 18。实际配筋值2036 mm2。 依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)， 箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。 为保证高桩桩身侧向抗剪切强度，灌注桩直径：0.6m，超出地面高度lo：3.0m；桩身上部2/3配筋16 18，下部1/3配筋8 18， 18@2000加强筋， 8@150螺旋箍；灌注桩之间，承台向下2000设置250×400构造拉结梁，配筋3 16；3 16； 8@150箍筋； 九、格构柱施工要求（工程经验） 1、灌注桩锚入混凝土承台长度不小于钢筋锚固长度；承台混凝土强度等级不小于C35； 2、桩混凝土等级不小于C30； 3、开挖土方时，塔机格构柱周围的土方应分层开挖。 4、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。 目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (2) 三、各塔机技术参数 (2) 四、塔吊司机安全操作规程 (3) 五、塔吊防碰撞措施及安全措施 (5) 六、格构柱塔吊桩基施工要求 (5) 七、塔吊基础设计 (7) 一、工程概况 序号项目内容 1 工程名称平湖市温州商会大厦工程 2 工程地址平湖市南市区胜利路南侧（市政府新大楼东南侧） 3 建筑面积94453.1㎡ 4 建筑层数地上27层，地下一层 5 结构形式采用框架剪力墙结构 6 建设单位平湖市温州商会大厦联建有限公司 7 设计单位浙江中房建筑设计研究院有限公司 8 监理单位杭州市建筑工程监理有限公司 9 勘察单位浙江海北勘察股份有限公司 10 围护设计浙江海北勘察股份有限公司 11 工程工期780日历天 12 质量目标合格（争创优质工程） 13 安全文明嘉兴市标化工地 平湖市温州商会大厦工程项目地块位于平湖市南市区胜利路南侧（市政府新大楼东南侧）。由A座、B座办公楼，C座商业楼和D建筑地下车库组成。A座办公楼结构形式为框剪27层，建筑最高115.70米；B座办公楼为25层，建筑最高为95.4米；C座商业楼3～5层，最高为21.9米；D地下车库为1层，层高为5米。本工程设计室内地面标高±0.000为黄海高程系3.6米，室内外高差0.6米。 本工程为加快施工进度，拟采用3台浙江建机集团生产的QTZ63塔式起重机一台（臂长50米，安装高度：A座办公楼120m，B座办公楼100m；C座商业楼30m，本工程3#塔吊采用独立式，1#、2#塔吊采用附着式。1#塔吊位于地下室L轴及L轴向北4.2m交6轴向西4.2m之间；2#塔吊位于地下室J轴和H轴交16轴及16轴向东4.2m之间；3#塔吊位于S 塔吊格构式基础计算书 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ70(JL5613)；标准节长度b：2.8m； 塔吊自重Gt：852.6kN；最大起重荷载Q：30kN； 塔吊起升高度H：120m；塔身宽度B: 1.758m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：12.7m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.4m；格构柱分肢材料类型：L140x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.4m；格构柱钢板缀件参数:宽360mm，厚14mm； 格构柱截面宽度b1：0.4m； 3、基础参数 桩中心距a：3.9m；桩直径d：0.8m； 桩入土深度l：22m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335； 桩钢筋直径：14mm； 承台宽度Bc：5.5m；承台厚度h：1.4m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:50mm； 承台箍筋间距：200mm； 4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类城市郊区；风荷载高度变化系数：2.38； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：160mm； 非工作状态： 所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2； 额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：80kN； 塔吊倾覆力矩M：1930kN·m； 工作状态： 所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2，额定起重力矩Me：756kN·m；基础所受水平力P：50kN； 塔吊倾覆力矩M：1720kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=2.5×5.50×5.50×1.40×10=1058.75kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=852.60+1058.75=1911.35kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1930.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb) 挡风系数Φ=0.50； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+80.00=111.644kN；4、每根格构柱的受力计算 假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下： 2.1 x、y向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P； QTZ80塔吊格构基础设计计算书 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ80； 塔吊自重Gt：490kN； 最大起重荷载Q：60kN； 塔吊起升高度H：40.50m； 塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm； 格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14； 3、基础参数 桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m； 桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400； 桩钢筋直径：25mm； 承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm； 承台箍筋间距：200mm； 4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm； 非工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2； 额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m； 工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2， 额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN； 作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb 挡风系数Φ=0.46； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算 塔吊基础设计计算书(桩基础) 一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002 ); 2、《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003 )； 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001 )； 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 6、《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 7、建筑、结构设计图纸； 8、塔式起重机使用说明书； 9、岩土工程勘察报告。 二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160 自升塔式起重机。塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70m，臂长65m。 2、岩土力学资料，(BZK8孔) 3、塔吊基础受力情况 基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩 三、基础设计主要参数 基础桩： 4①800钻孔桩, 桩顶标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端入微风化0.5m 。 承台尺寸：平面4.0 X 4.0m ，厚度h=1.50m ，桩与承台 中心距离为1.20m ;桩身混凝土等级：C25。 承台混凝土等级：C35 ； 承台面标高：-1.50m (原地面标高为-0.6m ，建筑物基坑开挖深度 为-11.9m )。 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础 按非工作状态计算，受力如上图所示： F k =850.0kN G k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kN F h =70kN M k =3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值： 1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p = n r 2 = 0.5027m 2 R a R sa R ra R pa (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 ) C 1 0.40; C 2 0.05; f rs 10MPa; f rp 10MPa R sa u q sia l i 3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) 1488.9kN F (1= /OlkliL 团 / =3630kN,tn J 丈h 80( 1 2400 -- 4000 d Fk -- Fh-- M ---- M Z ---- 塔吊基础受力示意图 Fk=850kN 塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。 目录一、工程概况 二、工程施工机械布置 三、编制依据 四、施工工艺 五、塔吊承台基础施工 六、安全文明施工措施 七、塔吊基础计算 八、附图 QTZ63塔式起重机钢格构柱基础施工方案 一、工程概况 凉城地区中心公寓式办公楼工程,工程地处上海市虹口区水电路（近车站北路），本工程建筑面积为54468平方米，结构类型为框架结构，地上十九层，地下二层，其中地下二层为人防。1-4层为裙房，5-19层分别为1#、2#楼。工程桩采用混凝土钻孔灌注桩，桩径为800，本工程±0.00相当于绝对标高3.55m，自然地坪相对标高为-0.3m，结构类型为框架结构，基础垫层底标高为-9.15米。 二、工程施工机械布置 凉城地区中心公寓式办公楼工程,施工面积大，但施工场地较小，施工道路难以兜通要确保工程顺利施工，应合理组织材料进出场及施工流程，合理布置施工机械确保安全施工。根据二幢高层及裙房的布置，二幢高层1#、2#均为单独布置塔吊。基础及主体部分垂直运输采用塔式起重机作为运输机械，以强化机械化施工。经我项目部优化考虑结合平面布置。考虑在1#、2#楼各布置一台QTZ63塔式起重机。由于1#、2#楼各布置了一台塔吊，两幢楼采取流水作业穿插施工，以利塔吊正常运转。（具体位置详桩位平面图） 三、编制依据 1、GB50007-2002 建筑地基基础设计规范 2、GB50017-2003 钢结构设计规范 3、GB50010-2002 混凝土结构设计规范 4、JBJ94-94 建筑桩基技术规范 5、JGJ59-99 建筑施工安全检查标准 6、GB50205-2001 钢结构工程施工质量验收规范 7、JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程 8、GB50204-2002 混凝土结构工程施工质量验收规范 9、JGJ46-2005 施工现场临时用电安全技术规范 四、施工工艺 4.1 施工工艺流程: 目录第一章工程概况2 第二章编制依据3 第三章场地工程地质和水文地质条件5 第四章塔吊参数与平面布置8 第五章基础设计依据12 第六章塔吊基础的具体做法12 第七章施工管理部署17 第八章塔吊基础施工及验收要求21 第九章塔吊安装高度及附墙情况31 第十章格构柱的加工与安装33 第十一章格构柱焊接质量控制、验收措施35 第十二章施工安全措施32 第十三章塔吊监测、日常维护和保养46 第十四章应急预案40 第十五章特种作业人员名单53 第十六章塔吊基础设计计算书53 第十七章相关附件和图表 塔吊基础专项施工方案 第一章工程概况 项目名称： 建设单位： 设计单位： 监理单位： 勘察单位： 基坑围护设计单位： 施工总承包单位： 建筑概况：总建筑面积57529.17㎡，用地面积为17612㎡。 本项目包括1-3#商业办公楼，5#、6#裙房，地下一层主楼地下室设置自行车库夹层，地上建筑为x层。建筑面积：包括地下车库、商业用房、配套设施等总计约57529.17平方米，建筑高度45m，裙房为物业配套用房高度6.5m。本工程室内设计标高±0.000，相当于绝对标高5.00米。1#-3#楼及车库为整体地下室，底板面标高为-7.000，底板厚度为500。本工程基础形式为钻孔灌注桩承台基础，工程桩直径为600、700、800，以6层圆砾层为持力层。 本项目与4-6#办公楼项目为同一个大基坑，所有参建主体单位相同，本项目在大基坑中位置处于东面和南面位置。整个大基坑围护采用钻孔灌注桩加双轴水泥搅拌桩的排桩方案，并结合一道钢筋混凝土支撑，考虑到周边承台底，基坑开挖深度7.35米。支撑梁面标高-2.1m，支撑梁高0.8m。本项目共布置2台格构式组合基础塔吊。1#塔吊基础在支撑外，2#塔吊在支撑内，塔吊基础面比支撑底低0.55米，2#塔吊塔身与支撑梁最近距离在633mm （详附图4）。 第二章编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)； 2、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2013)； 塔吊基础设计计算书 计算：闫宗权 审核：陈俊 一、工程概况 施工项目为13层住宅，其中地下室一层，建筑总高为42米，结构形式为框剪；塔吊选用昆明产*** 型塔吊。 二、基础计算 1、已知条件： 塔吊总重：920KN[=（自重+其他活载）×增大系数]，塔吊搭设总高为50米，塔吊基础采用桩上承台基础，桩身混凝土采用C20，钢筋采用一级钢；承台基础混凝土为C30，钢筋采用二级钢；根据工程实际情况，采用工程桩桩径进行塔吊基础桩的施工，即桩采用426桩管，振动沉管灌注，成桩直径不少于450mm。 2、受力分析： 从塔式起重设备的工作原理进行分析，该生产设备在以下方面对设备的安全使用关系相当重要：设备的基础，设备结构，设备结构的材料，设备的工作性能和操作系统；在计算中重点求出设备基础的稳定性及设备抗倾覆的能力；因该工程的塔吊设备由生产厂家进行安装和施工中的施工材料垂直运输操作，现只对设备基础进行计算。 根据设备厂家的要求，结合工程实际情况，本设备基础（以下简称基础）不能完全按厂家提供的基础图进行施工，根据基础的受力特点，除求出基础的垂直承载力外，还应求出塔吊在最不利荷载组合下对桩基的抗拔能力。因此，根据前面的已知条件，同时按由昆明市建筑设 计研究院对本施工项目进行的地质勘察报告中第33孔的土层勘察情况对桩基进行设计，该孔土层力学性能指标如下： 土层号名称 Li qisk λi ui（1.413） ①, 杂填土 1.3 ②粉质粉土 0.6 35 ④3 粉土 1.8 45 ④1 砾砂 4.1 50 0.6 ⑥粘土 2 42 0.75 ⑥4 粉砂 1.7 48 0.60 ⑥1 有机质土 2.4 48 0.75 ⑥4 粉砂 2 48 0.6 3、计算 为满足塔吊对基础的稳定性要求，采用四桩承台，则： 920000÷4=230000 N （即单桩最大承载力） 按上述土层力学参数，求单桩极限抗拔力，考虑到本工程基坑开挖3米后对单桩抗拔力的影响，因此，从自然地面下3米开始根据各土层的力学性能指标进行计算： UK=Σλi .qsik .ui li =0.60×50×1.413×4.1+0.75×42×1.413×2.0+0.60×48×1.413×1.7+0.75×48×1.417×2.4+0.6×48×1.4 17×2=536.05Kqa<230Kpa（满足） 桩身配筋计算： 不考虑混凝土的抗拉强度，根据已知单桩总抗拔力为23000N计算，如采用一级钢筋，则：As=N/fC=230000/210=1095.24mm2 7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算 一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。 塔吊格构式基础计算书 宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。 本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m； 塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级； 最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm； 塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个； 塔身宽度B: 2.5m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条； 格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10； 格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm； 格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6； 3、基础参数 桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m； 天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m， 自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=357.7kN； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 目录 一、工程概况 二、工程施工机械布置 三、编制依据 四、施工工艺 五、塔吊承台基础施工 六、安全文明施工措施 七、塔吊基础计算 八、附图 QTZ63塔式起重机钢格构柱基础施工方案 一、工程概况 凉城地区中心公寓式办公楼工程,工程地处上海市虹口区水电路（近车站北路），本工程建筑面积为54468平方米，结构类型为框架结构，地上十九层，地下二层，其中地下二层为人防。1-4层为裙房，5-19层分别为1#、2#楼。工程桩采用混凝土钻孔灌注桩，桩径为800，本工程±0.00相当于绝对标高3.55m，自然地坪相对标高为-0.3m，结构类型为框架结构，基础垫层底标高为-9.15米。 二、工程施工机械布置 凉城地区中心公寓式办公楼工程,施工面积大，但施工场地较小，施工道路难以兜通要确保工程顺利施工，应合理组织材料进出场及施工流程，合理布置施工机械确保安全施工。根据二幢高层及裙房的布置，二幢高层1#、2#均为单独布置塔吊。基础及主体部 页脚内容1 页脚内容2 分垂直运输采用塔式起重机作为运输机械，以强化机械化施工。经我项目部优化考虑结合平面布置。考虑在1#、2#楼各布置一台QTZ63塔式起重机。由于1#、2#楼各布置了一台塔吊，两幢楼采取流水作业穿插施工，以利塔吊正常运转。（具体位置详桩位平面图） 三、编制依据 1、GB50007-2002 建筑地基基础设计规范 2、GB50017-2003 钢结构设计规范 3、GB50010-2002 混凝土结构设计规范 4、JBJ94-94 建筑桩基技术规范 5、JGJ59-99 建筑施工安全检查标准 6、GB50205-2001 钢结构工程施工质量验收规范 7、JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程 8、GB50204-2002 混凝土结构工程施工质量验收规范 9、JGJ46-2005 施工现场临时用电安全技术规范 四、施工工艺 4.1 施工工艺流程: QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； 南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 塔 吊 基 础 专 项 方 案 江西昌厦建设集团限公司 二○一二年十一月○三日 目录 第一章工程简介 (1) 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、地质、水文条件 (2) 四、塔吊基础概况 (3) 第二章施工部署 (4) 一、技术准备 (4) 二、人员准备 (4) 三、材料准备 (5) 四、现场准备 (6) 五、施工进度计划 (6) 第三章施工工艺及技术措施 (7) 一、施工工艺 (7) （一）立柱桩施工 (7) （二）立柱桩格构柱制作与安装 (9) （三）混凝土浇筑 (11) （四）空孔回填 (11) 二、施工保证措施 (11) （一）格构柱定位、固定与吊装 (11) 第四章施工质量保证措施 (14) 一、班组认真按图纸，按规程操作，建立自检、互检质量保证体系 (14) 二、技术、质量、施工员应根据各分部分项的设计图纸及操作规程进行技术质量验收 (14) 三、基础施工基本要求 (14) 四、灌注桩施工 (15) 五、加强措施及特殊要求 (16) 第五章安全、消防、环保施工保证措施 (17) 一、消防及用电安全 (17) 二、格构柱加工、吊装过程中的安全措施 (17) 三、格构柱施工安全措施 (18) 四、管线保护安全措施 (18) 五、环境保护措施 (18) 第六章成品保护 (18) 第七章塔机安拆作业安全事故应急救援预案 (20) 一、本预案的适用范围 (20) 二、组织机构和应急资源 (20) 三、应急处理程序 (21) 四、应急处理措施 (21) LOUQIULIANG 南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 五、由于坠落或高空坠物造成的事故处理 (22) 六、由于违反安全操作规程所造成的事故处理 (22) 七、汽车吊倾覆伤人或损坏设备及建筑物的事故处理 (23) 八、塔机安拆作业过程中其它事故的处理 (23) 九、应急响应要求 (24) 第八章矩形格构式塔吊基础计算书 (24) 矩形格构式基础9#、11#楼计算书 (24) 矩形格构式基础10、12楼计算书 (41) 格构柱立面示意图1 (60) 格构柱立面示意图2 (61) 格构柱立面示意图3 (62) 塔吊平面布置图4 (63) 塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。 塔吊基础专项施工方案 一、工程概况： 1、工程名称：洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼项目 2、工程地点：东西湖区长青街十五支沟东、革新大道北 3、建设单位：武汉炬辉照明有限公司 4、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院 6、地质勘察单位：武汉百思特勘察设计有限公司 7、监理单位：湖北天慧工程咨询有限公司 8、施工单位：湖北鹏程建设工程有限公司 本工程为1栋16层的办公楼，框架剪力墙结构，总建筑面积19258.9㎡，；地上16层；地下1层；建筑高度：49.6m；标准层层高：3m 。另有11栋车间，框架结构，均为地上4层，建筑高度均为19.2m，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m。本工程塔吊1台，覆盖办公楼、12～14#车间共四栋楼。 二、编制依据: 1、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼工程施工总平图； 2、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼地质勘察报告； 3、 80(5710)塔式起重机使用说明书； 4、《塔式起重机设计规范》（13752-1992） 5、《地基基础设计规范》（50007-2002） 6、《建筑结构荷载规范》（50009-2001） 7、《建筑安全检查标准》（59-99） 8、《混凝土结构设计规范》（50010-2002） 9、《建筑桩基技术规范》（94-2008）。 三、塔吊平面布置： 本工程配置塔吊1台 80(5710)塔吊，位于地下室的南面，采用桩上承台式，其平面布置详见平面布置图。 四、塔吊基础设计： 1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩,桩中心距3400，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C30，内配筋选用1014，螺旋箍 8@200，加强筋14@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100，桩筋锚入承台长度不少于500，桩上承台尺寸为5000×5000×1500，配筋16@160双层双向。塔吊承台做100厚C15砼垫层，基础砼强度等级为C30. 2、塔吊基础设计承台、桩顶、桩底标高 塔吊，位于地下室部位的南面，搭设高度70米，采用附着式高度，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m，承台面标高-3.400m，（黄海高程17.900m），桩顶标高-4.800m （黄海高程16.500m），有效桩长（计算桩长）35～36m，进入持力层6-2层≥7.5m为准。 五、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：80，塔吊起升高度H：70.000m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：440.02，基础承台厚度：1.50m， 最大起重荷载F2：80，基础承台宽度：5.000m， 桩钢筋级别400，桩直径或者方桩边长：0.800m， 桩间距a：3.4m，承台箍筋间距S：160.000， 承台混凝土的保护层厚度：50，承台混凝土强度等级：C30； 六、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=440.02， 塔吊最大起重荷载F2=80.00， 作用于桩基承台顶面的竖向力1.2×(F12)=624.02， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： ＝1350·m； 七、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 万荣路858号公共租赁住房项目塔式起重机基础计算书 一、概述 采用一台JL5015塔式起重机和两台QTZ63塔式起重机。采用相同的基础， 4根直径800mm、长28m的钻孔灌注桩，桩中心距为3m。灌注桩上为460mmx460mm钢格构柱，钢格构柱插入钻孔灌注桩内3m，格构柱伸入塔基承台600mm，承台为 4200mmx4200mmx1350mm，砼等级C35。每根钻孔灌注桩内配12根直径18mm的HRB335级钢筋作为主筋，箍筋为加密区υ8@100、非加密区υ8@200。每根格构柱顶采用8根直径25mm的HRB335级钢筋作为锚筋，埋入承台35d(d为主筋直径)。以下以最不利荷载计算。 KN.m）。 表中：Qmax为最大桩顶反力，，均根据后续计算结果摘录。 编制依据： 1.《钢结构设计规范》GB50017-2003 2. 《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 3. 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4. 工程相关土建设计图纸。 5. 塔式起重机说明书。 计算简图: 二、 桩顶反力计算（45度方向非工作状态时最不利） 一、基本资料： 承台类型： 四桩承台，方桩边长 d ＝ 460mm 桩列间距 S a ＝ 3000mm ，桩行间距 S b ＝ 3000mm ，承台边缘至桩中心距离 S c ＝ 600mm 承台根部高度 H ＝ 1350mm ，承台端部高度 h ＝ 1350mm 承台相对于外荷载坐标轴的旋转角度 α ＝ 45° 柱截面高度 h c＝ 1600mm （X 方向），柱截面宽度 b c＝ 1600mm （Y 方向） 单桩竖向承载力特征值 R a＝ 1500kN 桩中心最小间距为 3m，6.52d （d -- 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm ， f t＝ 1.575N/mm 钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm ，纵筋合力点至截面近边边缘的距离 a s＝ 110mm 纵筋的最小配筋率ρmin＝ 0.15% 荷载效应的综合分项系数γz＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG＝ 1.35 基础混凝土的容重γc＝ 25kN/m ；基础顶面以上土的重度γs＝ 18kN/m ， 顶面上覆土厚度 d s＝ 0m 承台上的竖向附加荷载标准值 F k' ＝ 0.0kN 设计时执行的规范： 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称混凝土规范 《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程 二、控制内力： N k --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； F k --------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）； F k＝ N k + F k' V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）； M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN2m）； M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN2m）； M xk＝ (M xk' - V yk2H)2Cosα + (M yk' + V xk·H)·Sinα M yk＝ (M yk' + V yk2H)2Cosα - (M xk' - V yk·H)·Sinα F、M x、M y -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN2m）； F ＝γz·F k、 M x＝γz·M xk、 M y＝γz·M yk Nk ＝ 1068.4； M xk'＝ 0； M yk'＝ 1526.4； V xk＝ 24； V yk＝ 0 F k＝ 1068.4； M xk＝ 1102.2； M yk＝ 1102.2 F ＝ 1442.3； M x＝ 1488； M y＝ 1488 三、承台自重和承台上土自重标准值 G k： a ＝ 2S c + S a＝ 2*600+3000 ＝ 4200mm； b ＝ 2S c + S b＝ 2*600+3000 ＝ 4200mm 承台底部底面积 A b＝ a2b ＝ 4.2*4.2 ＝ 17.64m 承台体积 V c＝ A b2H ＝ 17.64*1.35 ＝ 23.814m 承台自重标准值 G k" ＝γc·V c＝ 25*23.814 ＝ 595.4kN 承台上的土重标准值 G k' ＝γs·(A b - b c·h c)·d s＝ 18*(17.64-1.6*1.6)*0 ＝ 0.0kN 承台自重及其上土自重标准值 G k＝ G k" + G k' ＝ 595.4+0 ＝ 595.4kN 四、承台验算： 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算： 在轴心竖向力作用下 Q k＝ (F k + G k) / n （基础规范 8.5.3-1） Q k＝ (1068.4+595.4)/4 ＝ 415.9kN ≤ R a＝ 1500kN格构柱塔吊基础方案知识讲解
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