恒流开关电源设计(正激式)
带PFC功能的150W双管正激恒流源设计
带PFC功能的150W双管正激恒流源设计一、总体性能指标：输入交流电压范围：Vac=90Vac~260Vac ，f工频=40~60Hz；PFC输出直流电压：Vin=385~400Vdc；双管正激输出电压范围：V out=32Vdc~36Vdc；额定输出电流：Iout=4.3A；额定输出功率：Pout=150W ；（4.3A，36V LED负载）整体效率：η=90% ；二、电路总框架图图1 带PFC的双管正激式LED驱动电源电路总框图三、PFC电路设计图2：UC3854BN PFC 电路原理图 3.1 PFC 性能指标：交流输入电压范围：Vac=90Vac~260Vac ， f 工频=40~60Hz ； PFC 输出直流电压：V0=385~400Vdc ； 额定输出功率：P0=240W ； 开关频率：fs=100kHz ； 效率：η=95% ； 功率因数：PF >0.95； 3.2 PFC 升压电感的选取电感在电路中有滤波、传递和储存能量的作用，其值与纹波电流和开关频率有关，如公式（1.2.1）所示。
IN S IN L s LU DT U DL I f I ==∆∆ （1.2.1） 式中D 为占空比，fs 为开关频率，Ts 为开关周期，Uin 为输入电流，△IL 为纹波电流。
①计算输入电流的最大峰值：(min)3.93pk IN I A === （1.2.2） ②计算电感电流允许的最大纹波电流△IL ，通常取线路电流最大峰值的20%，如公式（1.2.3）所示。
0.20.2 3.930.786L pk I I A ∆==⨯=（1.2.3）③计算电感电流出现最大峰值时的占空比， 如公式（1.2.4）所示。
(min)400900.68400o IN oU D U === （1.2.4）④综合以上公式可计算电感值，如公式（1.2.5）所示。
min)3900.681.1100100.786IN s LD L mH f I ⨯===∆⨯⨯（ （1.2.5）本设计实际取1mH 。
开关电源拓扑结构概述(降压,升压,反激、正激)
开关电源拓扑结构概述(降压,升压,反激、正激)主回路—开关电源中，功率电流流经的通路。
主回路一般包含了开关电源中的开关器件、储能器件、脉冲变压器、滤波器、输出整流器、等所有功率器件，以及供电输入端和负载端。
开关电源（直流变换器）的类型很多，在研究开发或者维修电源系统时，全面了解开关电源主回路的各种基本类型，以及工作原理，具有极其重要的意义。
开关电源主回路可以分为隔离式与非隔离式两大类型。
1. 非隔离式电路的类型：非隔离——输入端与输出端电气相通，没有隔离。
1.1. 串联式结构串联——在主回路中开关器件（下图中所示的开关三极管T）与输入端、输出端、电感器L、负载RL四者成串联连接的关系。
开关管T交替工作于通/断两种状态，当开关管T导通时，输入端电源通过开关管T及电感器L对负载供电，并同时对电感器L充电，当开关管T关断时，电感器L中的反向电动势使续流二极管D自动导通，电感器L中储存的能量通过续流二极管D形成的回路，对负载R继续供电，从而保证了负载端获得连续的电流。
串联式结构，只能获得低于输入电压的输出电压，因此为降压式变换。
例如buck拓扑型开关电源就是属于串联式的开关电源上图是在图1-1-a电路的基础上，增加了一个整流二极管和一个LC滤波电路。
其中L 是储能滤波电感，它的作用是在控制开关K接通期间Ton限制大电流通过，防止输入电压Ui直接加到负载R上，对负载R进行电压冲击，同时对流过电感的电流iL转化成磁能进行能量存储，然后在控制开关T关断期间Toff把磁能转化成电流iL继续向负载R提供能量输出；C是储能滤波电容，它的作用是在控制开关K接通期间Ton把流过储能电感L的部分电流转化成电荷进行存储，然后在控制开关K关断期间Toff把电荷转化成电流继续向负载R提供能量输出；D是整流二极管，主要功能是续流作用，故称它为续流二极管，其作用是在控制开关关断期间Toff，给储能滤波电感L释放能量提供电流通路。
在控制开关关断期间Toff，储能电感L将产生反电动势，流过储能电感L的电流iL由反电动势eL的正极流出，通过负载R，再经过续流二极管D的正极，然后从续流二极管D的负极流出，最后回到反电动势eL的负极。
正激式变换器(正激开关电源)的设计实例
正激式变换器(正激开关电源)的设计实例作为功率变压器的一个设计实例，下面我们将设计正激式变换器中的变压器。
显然，这种变压器也不是用于我们的buck变换器中。
现在，我们考虑设计要求：输入电压为直流48V(简便起见，不需要考虑进线电压的波动范围)，输出电压为5V，功率100W，开关频率为250kHz，基本电路图如图所示。
容易得到，输出电流为100W／5V=20A。
这个电流值是比较大的，为了减少绕组电阻，副边的线圈匝数应该尽量取小。
这意味着取变比(原边匝数除以副边匝数)的时候，副边最少匝数取为1。
我们来看看变比为整数时会出现什么问题。
1 匝数比=1：1匝数比=1：1，即原边与副边的匝数相等。
当开关导通时，48V输入电压全部加在变压器的原边。
同样，副边也得到48V的电压(忽略漏感)，并加于续流二极管两端。
实际上，具有低通态电压的肖特基功率二极管其最大阻断电压为45V左右。
48V的电路中，至少要采用电压为60V的器件，如果电压有过冲或者输入电压有波动，那么要求采用更高电压的器件。
二极管的反向阻断电压越高，其通态电压也越高，变换器的效率将会降低。
在低输出电压的变换器中，整流二极管的通态电压是一个常见的问题。
原因很明显：电感中的电流要么流过整流二极管，要么流过续流二极管，无论哪种情况，在二极管中总会产生一个大小为VfI的损耗。
二极管的损耗使变换器效率进一步下降。
这部分功率不在总功率V outI之中。
解决这个问题的唯一方法是采用同步整流器，但是其驱动非常复杂(同样的道理，当输出Vout降到3.3V，甚至更低时，必须使用同步整流器)。
不管怎么样，对于一个高效率的变换器而言，如果不采用同步整流器，1：1的变压器匝数变比不是一个很好的选择(对我们的例子而言)。
2 匝数比=2：1这时原边匝数是副边的2倍，所以加在原边的电压为48V，副边和二极管上的电压为24V，可以使用肖特基功率二极管。
正激式变换器占空比近似为DC=V out／Vsec=5V／24V=21％(忽略肖特基功率二极管的通态电压Vf)。
基于STC12的恒流开关电源的设计
基于 STC12的恒流开关电源的设计摘要本文是关于设计出一种STC12C5A60S2单片机发生47KHZ的PWM脉冲信号，经过驱动芯片IR2104控制MOS管，从而控制整个BUCK（降压式变换）电路。
单片机内部自带的10位ADC能通过电压电流检测电流实时反馈电流和电压数值，并由此调整输出的PWM的占空比，形成电流电压闭环控制系统。
按键能设置输出电流从0.2A到2A，以0.01A递增，输出最大10V，液晶实时显示输出电流与电压，电源设计时采用N+1的模式，正常情况下所有模块均参与工作，如设备出现故障，电源不会停止。
系统将自动减少电流运行并将故障单元退出，不影响生产。
同时所有模块单元通用化，只需备份少许模块单元即可自由更换故障模块，使维修更加简易化。
此外还可实现数字化控制，各模块单元均以微处理器为控制核心，主要利用软件程序实现自动均流等控制方案，控制灵活，精准度高，动态响应快，所用元件少，可靠性高。
【关键词】STC12 ；PWM ; IR2104 ; BUCK ;开关电源；1、设计背景及意义21世纪是信息化的时代，信息化的快速发展使得人们对于电子设备、产品的依赖性越来越大，而这些电子设备、产品都离不开电源。
开关电源相对于线性电源具有效率、体积、重量等方面的优势，尤其是高频开关电源正变得更轻，更小，效率更高，也更可靠，这使得高频开关电源成为了应用最广泛的电源。
从开关电源的组成来看，它主要由两部分组成：功率级和控制级。
功率级的主要任务是根据不同的应用场合及要求，选择不同的拓扑结构，同时兼顾半导体元件考虑设计成本；控制级的主要任务则是根据电路电信号选择合适的控制方式，目前的开关电源以PWM控制方式居多。
随着科学技术的不断进步，科学成果也有很大的进展，在开关电源方面的研究也是如此。
电力电子已经成为人们生活中必不可或缺的一部分，同时也是经济发展的命脉。
电力电子技术的发展导致电力开关器件的性能大幅提高，开关上限频率、功耗也都有了明显的改善。
正激式电源原理设计
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变压器复位电路
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变压器复位电路分析
上图中，若开关晶体管Tr1截至，则变压器Np绕组产生反 向电动势，二极管Dr导通，同时对Cr充电，Rr与Cr并联， Cr上的电荷被Rr消耗。
变压器实现复位的条件是Rr所消耗的功率等于变压器所储 存的能量，设Cr的电压为Vr，则： Vr=√（Rr×f/2Lp）×Vin×Ton
由于复位绕组N3的端电压被嵌位为输入电压Vin， 那么初级绕组Np产生复位电压Vr为： Vr=Np×Vin/Nr 只要减少复位绕组的匝数，即可使Vr上升，从 而在很短的时间tr内完成变压器复位。
由于MOS管和二极管的耐压条件有限，一般取 Vr=Vin，因此Np=Nr。
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正激式变压器的设计
正激式电源概述
一般DC/DC模块电源，功率级一般从几瓦到几 十瓦，输出电压从几伏至上百伏，对于几十瓦 的电源，一般以低压大电流为主，有5V/10A、 5V/6A、3.3V/8A等规格，效率一般在80％左右 （具体视输出电压大小可以按要求设计）。因 为模块电源要求MTBF（平均无故障时间） 1000000小时以上，所以要尽量避免使用电解电 容，最好使用陶瓷电容。陶瓷电容容量不大， 具有非常好的高频特性。此外，DC/DC模块电 源的厚度要求小于12.7mm，所以对变压器的要 求高，磁芯必须具有扁平的形状和在高频情况 下具有较小的损耗因子 。
最大导通时间： Tonmax=T×Dmax
这里的，对于正激式 ，Dmax：0.4~0.45较好，一般取0.42； 变压器的次级电压计算：
Voutmin=（Vout+VL+VD）×T/Ton Voutmin：次级最小输出电压，V；
Vout：输出电压，一般是给定值； VL：输出电感压降，=（Vinmin×Tonmax） ×104 /（Bmax×Ae）
带PFC功能的150W双管正激恒流源设计
带PFC功能的150W双管正激恒流源设计设计一个带PFC功能的150W双管正激恒流源涉及到以下几个关键问题：正激拓扑选择、功率因数校正技术、控制策略、保护功能等。
本文将详细介绍如何设计一个满足要求的带PFC功能的150W双管正激恒流源。
一、正激拓扑选择在设计150W双管正激恒流源时，可以选择LLC谐振变换器作为正激的拓扑结构。
LLC谐振变换器具有高效率、高密度、低EMI等优势，适合用于高功率应用，同时也能够实现PFC功能。
二、功率因数校正技术在正激拓扑中实现功率因数校正（Power Factor Correction, PFC）功能是非常关键的。
采用谐振变换器结构，主要通过控制输入电流时间谐振点，实现对输入电流的控制，从而提高功率因数。
三、控制策略控制策略是设计中的关键一环。
针对150W双管正激恒流源，可以引入一种基于周期延时的控制策略。
该控制策略主要包括参考电流的计算、比较器的设计以及PWM信号的生成等。
通过这种控制策略，可以有效地控制150W双管正激恒流源的输出，提高系统的稳定性和可靠性。
四、保护功能五、效率分析在设计完成之后，需要对系统的效率进行分析。
通过合理的设计和优化参数，将系统的效率提高到较高水平，实现能源的有效利用。
在整个设计过程中，需要注意一些关键参数的选择，例如输入电压范围、PWM控制频率、输出电压和电流的控制范围等。
同时，还需要注意系统输出的稳定性和可靠性。
通过以上的设计步骤和注意事项，可以实现一个满足要求的带PFC功能的150W双管正激恒流源。
设计出来的150W双管正激恒流源将具有高效率、稳定性和可靠性等特点，能够满足各种应用领域的需求。
基于正激式24V5A开关电源设计
题目基于正激式24V/5A开关电源设计学院名称指导教师职称班级学号学生姓名年月日毕业设计（论文）任务书学院：题目：基于正激式24V/5A开关电源设计起止时间：年月日至年月日学生姓名：专业班级：指导教师：教研室主任：院长：年月日毕业设计（论文）开题报告摘要:正激式开关电源因其结构和成本方面的优势在小功率电源领域有着不可替代的作用，是小功率供电电源的首选。
本论文从正激式开关电源的原理、整体结构设计、关键电路设计等方面进行了介绍。
在正激式开关电源的原理方面，介绍了几种基本电路和拓扑结构的选择；在整体结构设计方面，主要分析了开关电源的组成电路；在关键电路设计方面，进行了输入电路、变压器、控制电路和RCD吸收回路的设计；通过具体设计及仿真软件的验证，证明了设计的正确性，为后期的实际工程设计提供的指导意义。
关键词：正激式；开关电源；PWM；ABSTRACT : Widely used in the development of power electronic technology and smallelectronic devices, the low power demand increases gradually, forward switching power supply because of its structure and cost advantages in small power fieldplays an irreplaceable role, is a small power supply of choice. This design is asmall part of the energy storage inverter project, the purpose is to design aflyback switching power supply. This paper the principle, forwardswitching power supply circuit structure design, key design etc.. In the principle offlyback switching power supply, introduces several basic circuit and the selection of topology structure; in terms of overall structure design, mainly analyses thecircuit switching power supply; in the aspect of key circuit design, the design ofinput circuit, transformer, the control circuit and the RCD snubber circuit throughspecific design and simulation verification; the software, proved the correctness of the design, to provide for the practical engineering the design guide.Keywords: forward switching ;power supply; PWM;目录引言 (1)１设计概述 (2)1.1 基本概念 (2)1.1.1 开关电源 (2)1.1.2 正激式开关电源 (2)1.2 技术指标 (3)1.2.1 机械指标 (3)1.2.2 环境标准 (3)1.2.3 电气标准 (3)1.3 目前的研究现状 (4)1.3.1 目前存在的问题 (4)1.3.2 主要开关电源技术 (5)1.3.3 开关电源的技术发展 (5)2开关电源主要电路的设计 (7)2.1 主电路的组成 (7)2.2主电路 (8)2.2.1非隔离式 (8)2.2.2隔离式 (15)2.3主电路的设计 (22)2.3.1 桥式整流电路 (22)2.3.2正激电路 (25)2.3.3高频变压器的选取和计算 (26)2.3.4 MOSFET管的选取 (28)2.4 滤波电路 (30)2.5主电路原理图 (32)3 控制和反馈电路的设计 (34)3.3.1控制电路芯片 (34)3.2控制电路 (36)3.3反馈电路的设计 (36)3.3.1反馈器件的选取 (36)3.3.2反馈电路原理图 (38)3.4保护电路 (39)4部分电路仿真分析 (42)4.1 MATLAB简介 (42)4.2系统的仿真及结果分析 (42)4.2.1 整流电路仿真 (43)参考文献 (47)附录Ⅰ元器件清单 (49)附录Ⅱ电路原理总图 (50)引言电源向电子设备提供功率的装置。
正激式开关电源详解
完全相同，这里不再赘述。关于电压平均值输出滤波电路的详细工作原理，请参 看“1-2.串联式开关电源”部分中的“串联式开关电源电压滤波输出电路”内容。 正激式变压器开关电源有一个最大的缺点，就是在控制开关 K 关断的瞬间开关 电源变压器的初、次线圈绕组都会产生很高的反电动势，这个反电动势是由流过 变压器初线圈绕组的励磁电流存储的磁能量产生的。因此，在图 1-17 中，为了 防止在控制开关 K 关断瞬间产生反电动势击穿开关器件，在开关电源变压器中 增加一个反电动势能量吸收反馈线圈 N3 绕组，以及增加了一个削反峰二极管 D3。 反馈线圈 N3 绕组和削反峰二极管 D3 对于正激式变压器开关电源是十分必要的， 一方面，反馈线圈 N3 绕组产生的感应电动势通过二极管 D3 可以对反电动势进 行限幅，并把限幅能量返回给电源，对电源进行充电;另一方面，流过反馈线圈 N3 绕组中的电流产生的磁场可以使变压器的铁心退磁，使变压器铁心中的磁场 强度恢复到初始状态。 由于控制开关突然关断，流过变压器初级线圈的励磁电流突然为 0，此时，流过 反馈线圈 N3 绕组中的电流正好接替原来励磁电流的作用，使变压器铁心中的磁 感应强度由最大值 Bm 返回到剩磁所对应的磁感应强度 Br 位置，即：流过反馈 线圈 N3 绕组中电流是由最大值逐步变化到 0 的。由此可知，反馈线圈 N3 绕组 产生的感应电动势在对电源进行充电的同时，流过反馈线圈 N3 绕组中的电流也 在对变压器铁心进行退磁。
另外，流过正激式开关电源变压器的电流 i1 除了 i10 之外还有一个励磁电流，我 们把励磁电流记为∆i1。从图 1-18-c)中可以看出，∆i1 就是 i1 中随着时间线性增 长的部份，励磁电流∆i1 由下式给出：
∆i1 = Ui*t/L1 —— K 接通期间 (1-80)
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I Cfms
I L 2 0.58 A 2 3 2 3
<2.9A,说明电容合适
目录
3、滤波器电阻设计
要想不是输出扼流圈的电流中断而直接使用时，可以假设电阻值为
Rd
2 U O 2 15 Rd 15 I L 2
则假设电阻
Rd
电耗为
Wrd
2
Wrd
Uo Rd
U 2min ton max 38.6 2.1 N2 3.7 Bm S 0.2 111
因而次级N2 = 4，式中Bm为磁心的磁通密度（T）；S为磁心的有效截面积 （mm2）。初级线圈的匝数则是
N2 4 N1 21 N 0.193
确定 。次级线圈所需要的电压U2min一定要充分，因此要进行ton max的修 正计算。 目录
152 15 W 15
设计步骤
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复位电路计算
复位电路如图所示。开关功率管VT1接通时，变压器T1的磁通增加，磁能被 储存到T1，当VT1截止时，即放出这种受激磁的磁能下图复位线圈到T1上 以在VT1截止时通过VD1把磁能反馈到输入。
目录
N3 28
则磁复位串接在N3的中二极管VD1承受最大电压为
工作原理：固定式集成稳压器工作在正常状态，在输出2和公共端3之间接一电 位器RW，从而形成一固定恒流源。调节RW，可以改变电流的大小，其输出 电流为
U OUT IO RW
Iq
目录
式中Iq为MC7815的静电流，小于10mA。当RW较小即输出电流较大时，可以忽 略Iq。当电路中电压或者是负载发生变化时，MC7815用改变自身压差来维持通 过负载的电流不变的。 设RW=1~15 时，那么它输出恒定电流变化范围
恒流开关电源设计
1、电源技术要求 2、设计步骤 3、变压器设计 4、输出滤波器设计 5、复位电路计算 6、功率开关管选择 7、输出二极管选择 8、恒流输出电路设计 9、缓冲吸收电路设计 10、控制电路设计 11、PCB板布线 12、电路仿真
电源技术要求
选用单端正激式开关电源拓扑图如下，因为它是一种小型、经济，也是开关电源应 用较多一种，并且它功率输出在50～200W是最合适的[2]。设计技术要求如下： 输入电压：交流220V±10% 纹波电压UP：0.5V 输出电压UO：15V 输出波动电流IP：±0.1A 输出电流IO：10A 占空比：D max＝0.42
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由此可见，需要11.86μ H，10A的扼流圈。
2、输出滤波电容的确定
输出电容器的选定取决于输出脉动电压控制在多少毫伏。输出脉动电压 虽 要根据 和输出电容器的等效串联电阻 确定，但一般规定为输出电压的 0.3%～0.5%范围。
0.3 ~ 0.5 U O 0.3 ~ 0.5 15 U 45 ~ 75 100 100
N3 28 UVD1 1 Vin max 1 220 1.1 2 795 V 21 N1
那么选择VD1额定电压为800V，这样基本符合要求的。
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功率开关管选择
右图为MOSFET型功率开关管，它主要具有驱动功率小， 器件功率容量大；第二个显著特点是开关速度快，工作 频率高，另外他的热稳定性优于GTR等优点，也是目前 开关变换器广泛应用的开关器件。 根据单端正激式变换器计开关管VT1承受最大电压公式 得:
U 2min U f U o max L
L为输出扼流圈的电感（μ H）； 为输出电流的10%~30%。则有
I IO 0.2 10 0.2 2 A
电感L值为：
L
U 2min U f Uo max I
ton max
38.6 15.5 0.5 2.1 11.86 H 2
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下图是恒流电源常用电路，其中采样电阻RS串联在功率回路里，作为回路电流的 采样元件。它把回路电流转换成电压信号，并与基准电压Uref在放大器中进行比 较放大，然后将其送至调整管VT的基极，驱动调整管VT对输出电流IO变化进行补 偿校正。就可以实现恒流输出的。
目录
2、恒流输出Байду номын сангаас算
恒流输出电路是采用集成稳压器构成的开关恒流源电路构成如下图所示。 MC7815为三端固定式集成稳压器，RL为LED二极管负载电阻，RW为可调电阻 器。
型号
最大承受 最大电 最大功率 电压VDS 流ID（A） 损耗PD （V） （W） 700 800 800 800 800 800 800 800 10 3 3 5 5 5 7 8 80 100 75 45 100 125 150 85
封装型号
导通最大电阻值RDS（ON） 典型值 Typ 0.72 3.0 3.0 1.9 1.9 1.9 1.3 1.0 最大值 Max 1.0 3.6 3.6 2.2 2.2 2.2 1.7 1.2 正向降VGS （V） 10 10 10 10 10 10 10 10 正向电流ID （A） 5 1.5 1.5 3.0 3.0 3.0 3.5 4.0
流过它方向电流Ir一般看作与IO大致相同的，即 Ir=Io=10A.. 可选择低损耗二极管MBR1545 作为续流二极管它参数为，Uds=45V, IO=15A,trr＜1.0ns.
目录
恒流输出电路设计
1、恒流输出原理
任何电源要实现恒流功能，均需对电源的输出电流进行检测取样，与电流设置值即 参考值进行比较，经负反馈放大调节（P、PI、PID）。线性串联稳压是调节调整管 的压降，而开关电源是调节变换器的脉宽（或占空比），维持输出电流的恒定。 下图是恒流控制反馈系统图。图中Iref是电流设置基准；CR是电流PI调节；Kfi是电 流取样反馈系数；RS、Ro是电流取样电阻和负载电阻。该系统采用是电流模式控 制，可以检测变换器输出电流，适当地选取反馈系数Kfi, 通过P（比例）、PI（比例 积分）、PID（比例积分微分器）实现恒流控制。在反馈系数不变情况下，也可以 通过改变电压或电流实现恒流值控制。
目录
UL是输出扼流圈在内次级线圈的电压降，Uf是输出二极管的正向电压。 最低的次级电压U2min为：
U 2 min
U
O max
设
U L max 0.2V ,U f 0.5V (设定肖特基二极管)，则
U 2min
15.5 0.2 0.5 5 38.6V 2.1
器元件，电容器的端电 压不能突变，当 MOSFET功率开关管关 断是形成尖峰电压脉冲 能量转移到电容器中储 存，然后电容器的储能 通过电阻消耗或返回电 源，起到缓冲吸收电压 尖端作用。而输出二极 管两端产生的反向浪涌 电压同时也受到限制， 这样因此反向浪涌电流 就会随之而减少，以及 减少损耗和可能出现振 荡
设计步骤
目录
输出滤波器设计
在开关电源中带磁心的电感器，一般采用电感线圈Lf 与输出滤波电 容器Cf 构成的“L”型滤波器如下图。电感线圈对高频成分呈现很 高的感抗，而电容对高频成分呈现很小容抗，已达到在电路中抑制 纹波和平滑直流的作用。
目录
1、输出扼流圈的电感值设计
计算流入输出扼流圈电流
I
红 色 框 内 是 缓 冲 电 路
U out IO 1 ~ 15 A RW
因此可以实现10A恒流输出的。
目录
缓冲吸收电路设计
在开关电源中，由于变压器的漏感、布线的引线电感存在、开关管在关断瞬间会 产生很高的电压尖峰脉冲。整流快速恢复二极管由于存在存储效应，反向恢复过程 中也会出现很高的反向恢复的碾压尖峰脉冲。这些过电压尖峰脉冲的出现不但危及 功率器件的工作安全性，而且形成很强的电磁干扰噪声。为此必须在功率器件两端 设计尖峰电压缓冲吸收电路。缓冲电路图如下 从缓冲电路中均有电容
又因
mV
U I RSE
RSE U f I L 45 ~ 75 22.5 ~ 37.5 m 2
就是在200HKz范围内，需要 值在37.5m 以下电容器的。所以可以选择 20V，8200 H，则 为31m ,容许脉动电流为2.9Ams. 流向电容器的纹波电流为
ton max
U
o max
U L max U f T U 2 min
15.5 0.5 0.2 5 2.10 38.6
则有，
Dmax
ton max 2.10 0.42 T 5
Dmax修正结果为0.42,仍然在0.4～0.45范围内，可以继续使用以下计算。
设计步骤
2SK34532 2SK2603 2SK2883 2SK2605 2SK2884 2SK2604 2SK2746 2SK2606
TO-3P(N)IS TO-220AB TO-220FL/SM TO-220() TO-220FL/SM TO-3P(N) TO-3P(N) TO-3P(N)IS
2SK2607
2SK3301 2SK2845 2SK2733 2SK2718
800
900 900 900 900
9
1 1 1 2.5
150
20 40 60 40
TO-3P(N)
PW-MOLD DP TO-220AB TO-220()
1.0
1.5 8.0 8.0 5.6
1.2
2.0 9.0 9.0 6.4
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可以选择肖特基二极管IN5825,最大承受电压UDS 40V,额定电流为15A.,trr＜1.0ns
2、续流二极管VD2选择
续流二极管VD2上的反向电压UVD2与输出变压器次级电压的最大值是 相同的。根据单端正激式变换器公式得:
UVD 2
N2 4 U in max 220 42 V N1 21