火力发电厂原则性热力系统计算计算程序
原则性热力系统计算说明书-热电联产计算
具有工业及采暖抽汽供热式汽轮机的热电厂原则性热力系统计算热电厂原则性热力系统附图所示，求在计算的供热工况和汽轮机耗汽量0D '下的发电量和全厂各项热经济指标。
已知：1、 汽轮机、锅炉主要特征 （1） 汽轮机机组型式 前苏联 ∏T —135/165-12.75/1.27型 新汽参数 0p =12.75 M a p (130ata), 0t =565℃ 终参数c p =3.4×310- M a p抽汽 七级抽汽,其中第3、6、7为调节抽汽，第3级为工业抽汽。
第6、7级为采暖抽汽功率 额定功率135MW ，最大功率165MW （2） 锅炉型式 自然循环汽包炉 参数b p =13.83 M a p , b t =570℃锅炉效率 b η=0.92 2、 供热抽汽及供热系统第3级工业抽汽调压范围为0.785~1.27 M a p (8~13ata)。
直接向热用户供汽,回水率50％,回至补充水除氧气MD 。
第6、7级采暖汽调压范围分别为0.0588~0.45 Ma p (0.6~2.5ata),0.0392~0.11M a p (0.4~1.2ata)。
经由基载热网加热器（BH1、BH2）和热水锅炉（WB ）通过水网热用户供暖。
在凝汽器内装有部分管束，用以预热采暖热网返回水。
网水设计送水温度dsn t =150℃。
3、回热抽汽及回热系统七级回热抽汽分别供三个高压加热器、一个前置式定压给水除氧器HD 和四个低压加热器用汽。
另外还专门设置了大气式补水除氧器MD ，以及保证MD 正常运行设立的补水预热器SW 。
在计算工况下各级抽汽压力、抽汽温度如表所示。
给水温度234℃，给水泵出口压力17.5 Ma p 。
给水在给水泵中理想泵功a puw =186kJ/kg ，给水泵效率pu η=0.8。
1、 计算工况工业热负荷供汽s D =302400kg/h ，3p =1.27 M a p ，回水温度ss t =90℃ ，相应回水焓ss w h ,近似为：90×4。
全厂原则性热力系统计算
山东建筑大学课程设计说明书题目：超临界凝汽式发电厂全面性热力系统设计课程：热力发电厂课程设计院（部）：热能工程学院专业：能源与动力工程班级：学生姓名：学号：指导教师：杨冬、云和名完成日期：2016.12.254 变工况（77%）热力系统计算（一）原始工况计算变工况前的汽轮机进气量、热力系统中个点汽水流量和热经济指标的计算过程详见额定工况热系统计算，主要计算结果汇总于下表4-5表4-5（二）汽轮机初始通流量计算根据额定工况的各级汽轮机抽气量计算结果及门杆漏气量、轴封漏气量列于见表4-6，以备迭代计算。
再计算各级通流量。
表4-6按照以上原则计算，得到1~8级的通流量，将所有各级计算结果列于表4-7表4-7（三）初步计算根据P=1.1*P e 以及D0＝1847974kg/h的条件，利用表4-5及表4-5的数据按照额定工况的计算方式，进行全场原则性热力系统计算。
初步计算出D0’=1750000kg/h按照上述方法计算出各汽轮机组通流量，将相关结果列于表4-8表4-8（四）第一次迭代的预备计算利用弗留格尔公式，借助级组通流量的改变进行计算求得抽气压力、加热器内测压力、及出口温度及疏水温度、抽气比焓等汽水参数。
1、抽汽压力与抽气比焓 根据弗留格尔公式第一抽气口压力p 1 6.05860,11,11==D D p p 式中 p 1，0、D 1，0——原工况第一抽汽口的压力、通流量 P 1、D 1——初步计算后第一抽气口的压力通流量 第一抽汽口蒸汽比焓h 1；60.8530)305678.3398(761.4223.2398.5223.2378.3398)(0,100,101001=-⨯---=--'-'-=h h p p p p h h kj/jg其余各抽汽口压力和比焓可同理算出，将计算结果列于表4-9供第一次迭代表4-9（五） 第一次迭代计算1、汽水平衡计算（同额定工况） 全厂工质渗漏系数αL ＝ＤＬ／Ｄ０＝0.0191 锅炉排污系数 αbl =D bl /D 0=0 其余各量经计算为厂用汽系数αp ｌ＝0.0217 ， 减温水系数αsp =0.0361，暖风器疏水系数αnf =0.0253由全厂物质平衡可知补水率αma =αｐｌ+αL+αbl =0.03975 锅炉给水系数 αfw =αb +αb －αsp =0.9819 2、汽轮机进气参数主蒸汽参数由主汽门前压力0p =24.2Mpa ，温度0t =566C ︒，查水蒸所性质表，得主蒸汽比焓值0h =3398.78kj/kg 。
热力循环系统计算介绍
火力发电厂的主要生产流程
能量守恒 效率η=有效利用热量/供给热量
发电厂的主组： 全厂热效率=发电机输出功率/全厂热耗量
热电联产机组：热电厂热效率(%)= (发电量(千瓦时)*3600(/ 千焦/千瓦时)+供热量(千焦))/全厂热耗量
（1）综合厂用电率（%）＝［（全厂发电量－上网电量） ÷全厂发电量］×100% （2）发电标煤耗=发电用标煤量÷全厂发电量 （3）供电标煤耗=发电用标煤量÷（全厂发电量-厂用电量） （4）供热标煤耗=供热用标准煤耗÷全厂供热量
• 129为蒸汽压力，12.9MPa • 535为蒸汽温度，535℃ • 3431.3为对应蒸汽压力和温度下的焓值，即蒸汽温度为535℃，压力为12.9MPa时，其焓值
为3431.3kJ/kg • 160为蒸汽流量，160t/h
能量守恒方程：D3H3=D1H1+D2H2 质量守恒方程：D3=D2+D1
（5）供热比（%）=供热量÷机组热耗量 （6）供热用标煤量=发电供热用标煤量×供热比 （7）发电供热用标煤量=发电供热用原煤量×原煤热值 (J/g)÷标煤热值 注：标煤热值=29271( J/g)=7000大卡/千克 机组热耗量=主蒸汽流量×主蒸汽焓-主给水流量×主给水焓+ 补水量×补给水焓值
汽轮机热平衡图
• D表示质量，H表示对应温度和压力下的焓值
答题：根据提供的热平衡图计算以下数值
• （1）请根据质量守恒定律计算汽轮机的排 汽量
• （2）请根据能量与质量守恒定律计算除盐 水补水量
• （3）请计算汽轮机的实际做功Wi
热平衡计算图
热力发电厂课程设计火力发电厂原则性热力系统拟定和计算
热力发电厂课程设计火力发电厂原则性热力系统拟定和计算(2011~2012年度第一学期)学生姓名：指导教师：设计周数：1成绩：日期：2011年12月26日~2011年12月30日一、课程设计题目火力发电厂原则性热力系统拟定和计算二、课程设计目的进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。
三、课程设计要求1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤；2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力；3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。
4、全部工作必须独立完成。
四、课程设计内容特殊性:各级抽汽上端差分别为下端差℃ , 第7级加热器的疏水打到其出口端给定已知条件：1、汽轮机形式和参数美国西屋电气公司制造的汽轮机，亚临界参数、一次中间再热、单轴、双缸双排气，凝汽式机组，配汽包炉。
机组型号： TC2F-38.6初蒸汽参数： p0=16.66MPa, t0=538℃,再热蒸汽参数：冷段：pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃,热段：pr2=3.468MPa, tr2=538℃,低压缸排汽压力 pc=0.00484Mpa, 排汽比焓hc=2330.3kJ/kg额定功率 350MW回热系统参数pfw =19.5MPa, pcw=1.72MPa注：各抽汽管压降取3%P；各加热器效率取0.98;下端差取℃轴封漏汽参数2、锅炉形式和参数锅炉形式武汉锅炉厂ＷＧＺ1246/18.15-1型亚临界，一次中间再热，自然循环汽包锅炉额定蒸发量 1064t/h过热蒸汽参数psu=17.1MPa,tsu=541℃汽包压力 pb=18.2Mpa给水温度 tfw=281℃锅炉效率ηb=0.9285管道效率ηp=0.9853、计算中采用的其他数据汽机进汽节流损失0.02Po 中压汽门节流损失0.02Pr2锅炉排污量Dpw=0.01Db 全厂汽水损失DL=0.01Db化学补充水压力0.39 Mpa，温度20℃机电效率ηmg=0.9925*0.987排污扩容器效率ηf=0.98 排污扩容器压力Pf=0.691.0拟定发电厂原则性热力系统现电厂拟定为凝汽式发电厂，承担基本负荷，规划容量为350MW。
第九讲-原则性热力系统
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图7-9 美国超临界压力两次再热325MW凝汽式机组 发电厂原则性热力系统
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举例（ 举例（四）世界上最大单轴采暖抽汽式机组的发电厂原则性 热力系统
图7-10即为俄罗斯单采暖抽汽 T-250-240型供热机组的发电厂原则性 热力系统。配单炉膛直流锅炉，蒸发量为1000t/h，其蒸汽参数为 25.8MPa、545/545℃，给水温度260℃。其锅炉效率分别为 93.3%(燃煤)、93.8%(燃油)。该供热式机组蒸汽参数为23.54MPa、 540/540℃。最大功率达300MW。其特点： ①通流部分有足够的适应大抽汽量的要求； ②在控制上能满足电、热负荷在大范围内各自独立变化互不影响； ③可抽汽、背压纯凝汽方式运行； ④抽汽参数变化时仍保持最小节流损失。
图7-2 N600-16.7/537/537型机组的发电厂原则性热力系统
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举例（三） ：图7-3为国产CC200-12.75/535/535型双抽汽凝汽式机组，配HG670/140-YM9型自然循环汽包炉的热电厂原则性热力系统，有八级回热抽汽。 其主要特点是： ①第三、六级为调整抽汽，其调压范围分别为0.78~1.27 MPa、0.118~0.29MPa， 前者对工艺热负HIS直接供汽和峰载热网加热器PH的汽源，后者作为基载热 网加热器BH和大气压力式除氧器MD的汽源。 ②高压加热器H2和高压除氧器HD设有外置式蒸汽冷却器SC2、SC3与H1为出口 主给水串联两级并联方式，H2还没有外置式疏水冷却器DC2。 ③两级除氧，高压除氧器HD、大气压力除氧器MD均为定压运行，前者是给水除 氧器，后者是热电厂补充水除氧器。 ④因系热电厂采用了两级锅炉连续排污利用系统，其扩容蒸汽分别引至两级除氧 器HD、MD。
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第二 发电厂原则性热力系统举例
发电厂原则性热力系统计算
发电厂原则性热力系统计算————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：发电厂原则性热力系统计算: 已知条件1. 汽轮机形式和参数制造厂家: 哈尔滨汽轮机厂型 号: N300—16.7/538/538型型 式： 亚临界、一次中间再热、单轴、双缸、双排汽、反动凝汽式汽轮 机 额定功率: 300MW 最大功率： 330MW 初蒸汽参数：=0p 16.67MPa ，=0t 538C再热蒸汽参数: 冷段压力==inrh p p 2 3.653MPa ，冷段温度=in rht 320。
6C 热段压力=outrh p 3.288MPa ,热段温度=out rht 538C 低压缸排汽参数：=c p 0。
0299MPa ，=c t 32.1C , =c h 2329.8kJ/kg给水泵小汽轮机耗汽份额：=st α0。
0432机组发电机实际发出功率：='eP 300MW给水泵出口压力：=pu p 20。
81MPa凝结水泵出口压力： 1。
78MPa 机组机电效率： ==g m mg ηηη0.98加热器效率： =hη0.99额定排汽量： 543.8t/h 给水温度： 273.6℃ 冷却水温度： 20℃ 最高冷却水温度： 34℃额定工况时热耗率: （计算）7936。
2Kj/KW 。
h （保证)7955Kj/KW .h 额定工况时汽耗率 3。
043Kg/KW .h 主蒸汽最大进汽量： 1025t/h 工作转速: 3000r/min旋转方向： 顺时针（从汽轮机向发电机看） 最大允许系统周波摆动: 48。
5-50.5Hz 空负荷时额定转速波动： ±1r/min 噪音水平： 90db 通流级数： 36级表（1）机组回热加热器参数2。
锅炉形式和参数型号： HG —1025/18。
2—YM11型型式 亚临界、自然循环、中间一次再热、燃煤汽包锅炉、 单炉膛紧闭。
300MW原则性热力系统计算步骤
《热力发电厂》课程设计指导书（3）设计题目： 300MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。
汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。
计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下:1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。
(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
300MW机组进行原则性热力系统计算
300MW机组进⾏原则性热⼒系统计算摘要针对某⼤型机组利⽤再热蒸汽喷⽔减温的不正常运⾏⽅式，本⽂对300MW机组进⾏原则性热⼒系统计算，定量分析了该调温⽅式使机组主要热经济指标的降低幅度，分析了再热蒸汽喷⽔减温对机组运⾏的重要性。
机组定负荷稳定运⾏⼯况下的再热蒸汽喷⽔，改变了系统中⼯质总量，使系统各计算点上⼯质焓降发⽣了变化(各级抽汽量发⽣变化)，汽轮机⾼、中压缸和低压缸发电功率进⾏了重新分配，系统热经济指标(热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等)都发⽣相应的变化。
本⽂选取了5个再热蒸汽喷⽔量(0、5、10、15、25)t／h 变化⼯况点进⾏了计算，获得了系统各项热经济指标及再热蒸汽喷⽔量变化时的变化量并验证了其线性变化规律，从⽽得出采⽤喷⽔减温对再热蒸汽进⾏调节将使机组的热经济性受到了影响。
关键词：再热机组；热⼒系统计算；再热蒸汽；喷⽔减温；效率；热经济性⽬录1.前⾔ (1)2. 汽轮机概况 (2)2.1机组概况 (2)2.2机组的主要技术参数 (3)2.3额定⼯况下机组各回热抽汽参数 (4)3.锅炉概况 (5)3.1锅炉设备的作⽤及构成 (5)3.2本锅炉设计有以下特点 (5)3.3锅炉型式和参数 (6)3.4其他数据整理 (6)4. 机组原则性热⼒系统求解 (7)4.1额定⼯况下的原则性热⼒系统计算 (8)4.1.1整理原始数据 (8)4.1.2 整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数 (8)4.1.3 全⼚物质平衡 (8)4.1.4 计算汽轮机各段抽汽量Dj 和凝汽流量Dc(9)4.1.5 热经济指标计算 (16)4.2⾮额定⼯况下的原则性热⼒系统计算 (17)4.2.1再热蒸汽喷⽔流量为Dzp(17)4.2.2 ⼯况⼆再热蒸汽喷⽔流量Dzp=5t/h (25)4.2.3 ⼯况三再热蒸汽喷⽔流量Dzp=10t/h (27)4.2.4 ⼯况四再热蒸汽喷⽔流量Dzp=15t/h (29)4.2.5 ⼯况五再热蒸汽喷⽔流量Dzp=25t/h (31)5. 计算结果汇总与分析 (33)5.1各项汽⽔流量的计算结果 (33)5.2再热蒸汽喷⽔引起系统各项汽⽔的相对变化量 (34)5.3对系统热经济性的影响 (35)6.结论与建议 (36)致谢 (37)参考⽂献 (38)1.前⾔喷⽔减温是将⽔直接喷⼊过热蒸汽中，⽔被加热，汽化和过热，吸收蒸汽中的热量，达到调节汽温的⽬的。
发电厂原则性热力系统计算
发电厂原则性热力系统计算举例例7-1 亚临界600MW 一次中间再热凝汽式汽轮机发电厂原则性热力系统计算。
美国西屋电汽公司600MW 亚临界机组的原则性热力系统如图7-15，求下列已知条件下机组发电机实际功率MW P e 96.586=时的全厂热经济指标。
已知条件如下1．汽轮机形式和参数美国西屋电汽公司制造的汽轮机，亚临界参数，一次中间再热，单轴，反动式，四缸四排汽，双背压，凝汽式机组，配汽包炉。
机组型号 TC4F-980 初蒸汽参数 78.531706.1600==t MPa p ℃再热蒸汽参数 高压缸排汽72.3012821.32)(2)(====t t Map p t rh t rh ℃再热器进口72.2982821.3)()(==inb rh inb rh t MPa p低压缸排汽压力9056.00045.0==c c X MPa p给水泵小汽轮机耗汽份额 03158.0=t α 额定功率MWp e 600=回热系统参数 该机组有八级回热抽汽，机组回热加热器为“三高四低一除氧”，在机组发电机实际发出功率MW P e 96.586=下各回热抽泣的压力和温度，加热器压力和疏水冷却器出口焓见表7-1轴封及门杆参数 该机组额定工况时轴封及门杆参数如7-2图7-15 亚临界600M W 一次中间再热凝汽式汽轮机发电厂原则性热力系统图2．锅炉参数和形式锅炉型式 美国巴威公司设计制造，亚临界，一次再热，自然循环，全悬吊平衡通风，单汽包，半露天煤粉炉。
过热蒸汽出口参数 19.533,001.17==b b t MPa p ℃再热蒸汽进口参数 72.298,2821.3)()(==inb rh in b rh t MPa p ℃再热蒸汽出口参数 72.298,2821.3)()(==inb rh in b rh t MPa p ℃省煤器进口给水参数 kgkJ h t MPap fw fw fw /36.118456.273221.18'''===℃锅炉效率 9406.0=b η 汽包连续排污流量份额 0028.01=b α 锅炉排污水压力（汽包压力） MPa p b 08.181= 排污扩容器工作压力 MPa p f 91.0= 排污扩容器的热效率 98.0=t η3．管道热力系统参数主蒸汽管道蒸汽泄漏份额 0028.00=b α 再热蒸汽冷端管道蒸汽泄漏份额 0028.0)(=c rh α厂用汽份额（汽源为高压缸排汽） 0028.0)9=h ap α 回水率0)(=h ap β 厂用汽份额（汽源为中压缸排汽） 0028.0)(=i t ap α 回水率0)(=i ap β给水泵出口给水参数 17.173784.1800==fp tf t MPap ℃轴封加热器的疏水温度和进口给水焓 kg kJ h C t fp sg /15.137,0.800=︒=4．计算中采用的其他数据燃煤低位发热量 kg kJ q /215501= 机组的机电效率 98437.0==g m mg ηηη 加热器效率 98.0=h η 厂用电率 045.0=ap ξ 凝汽器凝结水温度 75.32=c t ℃凝结水泵出口水压力 MPa p cp8852.20= 环境温度 25=t ℃补充水温度 25=ma t ℃,相应的比焓kg kJ h ma w /77.104,= 解：1. 整理原始数据的计算点汽水焓值新蒸汽，再热蒸汽及排污扩容器计算点参数如表7-3所示，根据汽轮机厂提供 机组发电机功率MW p e 96.586'=工况下的汽水参数，查表并整理出的汽水焓值见表7-4所示，在焓熵图上作该机组的汽态线，如图7-16所示。
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中华文本库地址：/file/v33z3zer33w6accour6werrw_1.html600MW原则性热力系统计算步骤《热力发电厂》课程设计指导书（1）设计题目： 600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0 ，热力系统各汽水流量Dj ；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。
汽水流量标注： D ××× ，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。
计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下: 1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。
(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。
整理汽水参数大致原则如下: 1）若已知参数只有汽轮机的新汽、再热蒸汽、回热抽汽的压力、温度、排气压力时, 需根据所给定的汽轮机相对内效率,通过水和水蒸气热力性质图表或画出汽轮机蒸汽膨胀过程的 h—s 图,并整理成回热系统汽水参数表; 2）加热器汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损； 3）不带疏水冷却器的加热器疏水温度和疏水比焓分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱和水比焓； 4）高压加热器水侧压力取为给水泵出口压力,低压加热器水侧压力取为凝结水泵出口压力；中华文本库中华文本库地址：/file/v33z3zer33w6accour6werrw_2.html600MW原则性热力系统计算步骤5）加热器出口水温由汽侧压力下的饱和温度和加热器出口端差决定；6）加热器出口水比焓由加热器出口水温和水侧压力查水蒸气 h—s 表得出； 7）疏水冷却器出口水温由加热器进口水温和加热器入口(下)端差决定； 8）疏水冷却器出口水比焓由加热器汽侧压力和疏水冷却器出口水温查 h—s 表得出; (2)合理选择及假定某些为给出的数据,他们有: 1)新蒸汽压损； 2)回热抽汽压损；3)加热器出口端差及入口端差,可参考下表 1 选取。
表 1 加热器端差取用表上端差端差无过热蒸汽冷却段数值 2、回热抽汽量的计算按照“先外后内,由高到低”的顺序计算。
先计算锅炉连续排污系统,求得 D f 、2℃～6℃ 有过热蒸汽冷却段 -2℃～2℃ 5℃～10℃ 下端差D ma 、 h c 、ma 之后,再进行“内部”回热系统计算,按“由高到低”的顺序进行回热抽汽 w量 D j 的计算。
3、物质平衡计算由物质平衡式可计算凝气流量 D c 或新蒸汽量 D 0 ,然后用汽轮机功率方程计算出相应的量来校核,满足工程上允许的1%～2%以下的误差范围即可。
4、热经济性指标的计算主要包括汽轮机汽耗D0 、热耗 Q 0 、锅炉热负荷 Q b 及管道效率的计算,以及全厂、 q cp 、 b s 等的计算。
cp五、热力系统简介某火力发电厂 600MW 燃煤汽轮发电机组。
锅炉为引进的 2027t ／ h 火焰煤粉炉；汽轮机为国产亚临界、一次中间再热 600MW 凝汽式汽轮机。
机组采用一炉一机的单元制配置。
根据汽轮机制造厂推荐的机组的原则性热力系统，考虑与锅炉和全厂其它系统的配置要求，拟定了全厂的原则性热力系统。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为 -1.7 ℃ 、0 ℃ 、0 ℃ 。
从而提高了系统的热经济性。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、 4 台低压加热器，进入除氧器。
然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力 4.4 ／5.39kPa 。
与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中中华文本库中华文本库地址：/file/v33z3zer33w6accour6werrw_3.html600MW原则性热力系统计算步骤压缸排汽（第 4 级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为 6.27kPa 。
（五）计算原始资料1 ．汽轮机型式及参数（ 1 ）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2 ）额定功率： P e =600MW ；（3 ）主蒸汽初参数（主汽阀前） P 0 =16.7MPa ，t 0 = 537℃ ；：（4 ）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段： P〞rh =3.234MPa ， t〞rh = 537℃ ；冷段：Pˊrh =3.56MPa ，tˊrh = 315℃ ；（5 ）汽轮机排汽压力 P c =4.4 ／ 5.39kPa ，排汽比焓：h c =2333.8kJ ／ kg 。
2 ．回热加热系统参数（ 1 ）机组各级回热抽汽参数见表 2；（ 2 ）最终给水温度：t fw = 274.1℃ ；（ 3 ）给水泵出口压力： P u =20.13MPa ，给水泵效率： 83 ％；凝结水泵出口压力 1.724MP。
（ 4 ）除氧器至给水泵高差： 21.6m ；（ 5 ）小汽机排汽压力： P c=6.27kPa ；小汽机排汽焓： 2422.6kJ ／ kg 。
3 ．锅炉型式及参数（ 1 ）锅炉型式：英国三井 2027-17.3 ／ 541 ／ 541 ；（ 2 ）额定蒸发量： D b ： 2027t ／ h ；（ 3 ）额定过热蒸汽压力 P b ： 17.3MPa ；额定再热蒸汽压力： 3.734MPa ；（ 4 ）额定过热蒸汽温度：541℃ ；额定再热蒸汽温度：541℃ ；（ 5 ）汽包压力： P du ： 18.44MPa ；（ 6 ）锅炉热效率： 92.5 ％。
4 ．其他数据（ 1 ）汽轮机进汽节流损失 4 ％，中压缸进汽节流损失 2 ％；（ 2 ）轴封加热器压力 P T ： 98kPa ，疏水比焓： 415kJ ／ kg ；抽气系数 0.0006，抽气焓 2800kJ/kg。
；（ 3 ）汽轮机机械效率： 98.5 ％；发电机效率 : 99 ％；（ 4 ）补充水温度：20℃ ；（ 5 ）厂用电率 0.07 ；表2机组各级回热抽汽参数项目单位 H1 H2 3.59 317 H3 1.61 429 H4 0.74 323 各计算点 H5 0.31 223 H6 0.13 138 H7 0.07 x=0.996 H8 0.022 x=0.948抽汽参数压力温度MPa ℃5.89 381六、课程设计的方式及时间分配1、方式第二十周在设计教室完成《热力发电厂》课程设计任务。
2、课程设计的进程及答疑时间周一：对该系统的设计布置方式进行初步的分析；8：00-10：00 周二：在 T－s 图上做出蒸汽的汽态膨胀线，并表示出各点参数；16：00-18：00 周三：计算新汽流量及各处汽水流量；计算机组和全厂的热经济指标；8：00-10：00 周四：绘制原则性热力系统图，并将所计算的各汽水参数标在图上，16：00-18：00 周五：呈交设计成果,答辩。
七、课程设计的要求⑴ 计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式均必须代入相应数据；⑵ 字迹清楚，绘图线条分明；（1.应标注循环参数和各回热参数;2.须严格遵循工程绘图的要求）.八、考核方式考核形式为课程设计答辩，课程设计成绩由答辩情况、课中华文本库中华文本库地址：/file/v33z3zer33w6accour6werrw_4.html600MW原则性热力系统计算步骤程设计成品以及平时表现为依据综合得出，分为优、良、中、及格和不及格五个等级。
参考文献 [1] 郑体宽.热力发电厂.中国电力出版社.2010 [2] 黄新元.热力发电厂课程设计.中国电力出版社.2004 [3] 水和水蒸气性质图表.中国电力出版社.2000中华文本库。