重力式仰斜式挡土墙设计
仰斜式混凝土挡土墙施工方案
崇州市山区道路地质灾害整治工程仰斜式挡土施工方案ＸXＸXＸXＸＸX有限公司二○一六年六月崇州市山区道路地质灾害整治工程重力式混凝土挡土墙施工方案１、工程概况1.１工程概况1。
1.１本项目混凝土挡墙施工里程:仰斜式路堤墙Ｋ19+72０-K19+９０5共计1８5m。
1．2编制依据《公路桥涵施工技术规范》JTＧ／T F5０—201１;《公路工程质量评定标准》JTG F80/1-2０04;《挡土墙设计通用图》。
１.3图纸说明1。
3。
1挡土墙采用Ｃ2０混凝土1.3。
2 纵向每隔10～15ｍ设置一道伸缩缝，缝宽２cm，采用沥青麻絮塞缝,塞缝深度内、外、顶三面均不小于20cm。
1.３。
3泄水孔采用φ8PV C管间距2～3m渗水处适当加密，上下排泄水孔应交错设置；泄水孔井口用透水土工布（短纤针刺非织造土工布,铺筑尺寸为0。
２5*0.25m)进行包裹，泄水孔口铺设复合土工膜(采用0。
5ｍ*0．5m“两布一膜”).1．3.4墙背后设厚3０ｃm的天然砂砾竖向排水层,天然砂砾含泥量不大于５%，水通过泄水孔排除墙外。
1．3。
5施工前认真考察地质情况,复核设计承载力是否符合要求,若不符，则换填水泥稳定砂砾（水泥含量5％)；基础埋深以相应位置处河底高程控制，填埋深度不小于设计深度.基坑开挖后必须严格碾压夯实基底，压实度不小于设计值,若遇阴雨天气必须基坑进行覆盖防止基坑遇水软化而降低承载力。
1.3。
6 施工前，对标高、尺寸等相关参数需仔细核对,以便做到合理衔接。
１。
3。
7 墙背填土必须用12t压路机配合小型夯机人工夯实.１。
４工程量及形式1。
４。
1 主要工程量本合同段仰斜式路堤墙总长度为185米，图纸设计使用Ｃ２0混凝土施工准备2.１技术准备2。
１。
1熟悉设计图纸，根据安全操作细则,对施工作业人员进行安全技术交底。
2。
２施工放样2.２．1施工前技术人员向施工队进行书面交底，书面交底包含施工图纸、施工方案、工艺流程、质量控制标准、安全、环保措施等内容；技术人员对施工图审核更正内容除在原图上清楚标识外，须有书面单独说明.施工队接到施工图及技术交底后,也要进行审核,对存在疑问要求技术人员给予明确。
重力式(仰斜式)挡土墙设计-无墙趾(含截面强度验算)
注：本文档为手算计算书文档，包含公式、计算过程在内，可供老师教学，可供学生学习。
下载本文档后请在作者个人中心中下载对（若还需要相关cad图纸或者有相关意见及建议，应Excel计算过程。
请私信作者！）团队成果，侵权必究！（温馨提示，本文档没有计算功能，请在作者个人中心中下载对应的Excel计算表格，填入基本参数后，Excel表格会计算出各分项结果，并显示计算过程！）1、挡土墙计算1.设计资料本次设计挡土墙为重力式挡土墙，选择常见的仰斜式路肩墙进行计算，如图所示，有关截面尺寸有待验算。
其中本次设计最不利位置为桩号K1+570左侧，挡土墙高度9.5米，拟定验算此处墙高，即H=9.5m。
拟定墙面和墙背坡度均为1:0.25；基底倾斜度=1:5；基底与地基土摩擦系数=0.5。
墙身砌体容重值为20.0kN/m3。
墙后填料容重值为18.3kN/m3；内摩擦角38º，墙背摩擦角19.2º。
有关墙背填料、地基土和砌体物理力学参数列于下表。
墙背填料、地基和砌体物理力学参数2.初步拟定断面尺寸断面尺寸数据表断面尺寸/mH0.344 9.5 9.156 1.83.破裂棱体位置确定（1）破裂夹角计算设计假设破裂面交于荷载范围内，则：由，因为注：1.当为路肩挡土墙时，式中a=b=0。
2.对于俯斜墙背，取正值；垂直墙背，取；仰斜墙背，取负值。
3.当荷载沿路肩边缘布置时，。
根据挡土墙破裂面位于荷载内部时破裂角的公式如下：（2）验算破裂面是否落在荷载的范围破裂棱体长度计算：车辆荷载的分布宽度计算：因为＜，所以破裂面交于荷载范围内，符合拟定假设。
并列车辆数，双车道，单车道；后轮轮距，取；相邻两车辆后轮的中心间距，取；轮胎着地宽度，取。
4.荷载当量土柱高度计算设计墙高9.5m，按墙高计算附加荷载强度，按照线性内插法进行计算，求得附加荷载强度为：，求土柱高度：荷载强度q墙高H/m q/kPa 墙高H/m q/kPa20 105.土压力计算根据挡土墙破裂面交于荷载内部的土压力计算如下：（）（）（）（）（）（）注：、，墙背主动土压力的水平与垂直分力；6.土压力作用点的位置代表土压力作用点至墙踵的垂直距离。
仰斜式挡土墙设计
第一部分 重力式挡土墙设计1.绘制等高线地形图1.1.根据课程设计任务书中表1，可用插值法计算整点高程及其与已知高程点的水平距离，计算说明如下：设高程点A 的高程为a ，高程点B 的高程为b （b>a ），A 与B 的水平距离为l ，不妨设A 、B 之间有一整数高程点C （高程值为c ），AB 为直线段，可知BC距离0l :0b cl l b a-=- 根据上述原理可以得出K58+70～K58+130横断面上各主要高程整点，计算列表如下：1.2.绘制1:1000等高线地形图由以上表格数据绘制等高线地形图，依据下面原则：1.相同高程的点以光滑曲线相连接2.不同等高线不能相交3.不同等高线之间不能存在越界的高程点等高线地形图如下。
2.路肩挡土墙设计 2.1挡土墙的纵向布局从路线横断面图中可得到挡土墙墙趾与地面线的相关数据：由以上数据可以将挡土墙墙趾边线纵断面标识于上图中，按各自断面为自然分段点，将全程分为6段，分段长度10m ，相邻段设置宽度为3cm 的伸缩缝，并且布置10c m ×10cm 泄水孔，上下左右交错。
各段地面纵坡分别为：56.6％、14％、16.5％、20％、18％、12％，均大于5％，为减少开挖，故各分段挡土墙应该沿纵向做成台阶。
各台阶状挡土墙的高度、长度和最小入土深度（即基础的埋入深度）如下表所示：（见图三）2.2.挡土墙横断面设计采用最危险截面设计断面主要尺寸，最危险截面即墙身高度最大处，即图三的1-1横断面，在高度确定为7.5m 的前提下，衡重式挡土墙上、下墙高度之比通常为2:3，故设计高度123, 4.5H m H m ==，衡重台宽10.91d m =，上墙墙背倾斜角为120α=，下墙墙背倾斜角23α=，墙面坡1:0.05。
（n=0.05）2.2.1设计车辆荷载换算汽车－15级换算土柱的长度0 5.5b m =，()072.724.20.5772h H a γ=++⎡⎤⎣⎦＝()72.720.4518.6 4.20.5777.520m ==+⨯+⨯⎡⎤⎣⎦2.2.2.上墙土压力计算1.计算破裂角，判别是否出现第二破裂面。
重力式挡土墙课程设计计算书
俯斜式挡土墙
墙面向前俯斜，适用于路堤墙，墙背 所受的土压力较大。
衡重式挡土墙
利用衡重台上填土的重量使全墙重心 后移，增加了墙身的稳定。
悬臂式挡土墙
由立壁、趾板和踵板三个钢筋混凝土 悬臂构件组成，适用于石料缺乏、地 基承载力较低的填方路段。
结构特点及适用条件
结构简单，施工方便
01
重力式挡土墙依靠自身重力来抵抗土压力，不需要复杂的模板
03
水压力荷载
根据地下水位高度和水头差计算 得出。
02
土压力荷载
采用朗肯土压力理论或库仑土压 力理论计算，考虑土体的内摩擦
角和黏聚力等因素。
04
其他荷载
考虑地震力、风荷载等影响因素 。
稳定性验算结果讨论
抗滑稳定性验算
根据挡土墙基底摩擦系数和土压力荷载计算抗滑稳定系数，判断 是否满足规范要求。
抗倾覆稳定性验算
重力式挡土墙课程设计计算书
2024-01-25
• 课程设计背景与目的 • 重力式挡土墙结构类型与特点 • 荷载分析与计算 • 稳定性分析与验算 • 结构设计与构造要求 • 课程设计实例分析 • 总结与展望
01
课程设计背景与目的
重力式挡土墙概述
重力式挡土墙是一种依靠自身 重力来抵抗土体侧压力的挡土 结构。
为了保障重力式挡土墙在实际使用中 的安全性和稳定性，可以进一步加强 对施工质量控制和后期维护管理的研 究和实践。
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可靠度分析法
基于概率论和数理统计原理，通过建立挡土墙稳定性的功能函数，利用可靠度指标评价挡 土墙的稳定性。该方法能够考虑不确定性因素对挡土墙稳定性的影响，提供更加科学和全 面的评价结果。
抗滑稳定性验算
重力式挡土墙设计
重力式挡土墙设计1 设计参数几何参数:挡土墙墙高H=6m, 取基础埋置深度D=1.5m （按规范规定, D 不小于1.0m, 本设计中可取1.25m 或1.5m ）, 挡土墙纵向分段长度取L=10m ；墙面与墙背平行, 墙背仰斜, 仰斜坡度1:0.2, =－11.3°（注意这个角度是负值）, 墙底（基底）倾斜度tan =0.190, 倾斜角 =10.76°；墙顶填土高度 =2m, 填土边坡坡度1:1.5, =arctan （1.5） =33.69°, 汽车荷载边缘距路肩边缘 =0.5m ；力学参数:墙后填土砂性土内摩擦角 =34°, 填土与墙背外摩擦角 = /2=17°, 填土容重 =18kN/m ；墙身采用 2.5号砂浆砌25号片石, 墙身砌体容重 =22kN/m ,砌体容许压应力[ ]=600kPa,砌体容许剪应力[ ]=100kPa,砌体容许拉应力[ ]=60kPa ；地基容许承载力[0σ]=250kPa 。
2 车辆荷载换算按墙高确定的附加荷载强度进行计算γq h =0=1815=0.83 3 主动土压力计算3.1 计算破裂角θ直线形仰斜墙背, 且墙背倾角 较小, 不会出现第二破裂面。
经验算, 按破裂面交于荷载中部进行计算 a=2m,b==βtan a 667.02=3m,d=0.5m,H=6m,m h 83.00=,°34=ϕ,°17=δ, °－11.3α= 39.7δ＋α＋ωψ==° ﹚2h ﹙H＋a ﹚﹙H＋a＋﹚2h 2a ﹙b＋d ﹚－H ﹙H＋＋2h 00+=ab A αtan =0.33θtan =－﹚A ω﹚﹙tan ωtan ﹙cot ±ψtan ++ϕ=0.81或-2.47（舍） 39arctan0.81θ==°3.2 计算主动土压力a E 及其作用点位置3.2.1计算主动土压力a E﹚αtan ﹙tan ﹚sin ﹙﹚﹙cos +++=θψθϕθa K =0.18αθtan tan 0+=dh =0.82mαθαtan tan tan 3+-=a b h =2.26m =--=321h h H h 2.92m=+-+=210312)21(21Hhh H h H a K 1.68 12γH 21K K E a a ==98KN ﹚δ＋α﹙cos a x E E ==97.5KN y E ﹚δ＋αin ﹙s E a ==9.7KN3.2.2计算主动土压力的合力作用点位置经试算, 取挡土墙顶宽 2.8m011tan tan ααb b B +==2.6912110233)23(h h －2(3K H H h h H a H Z x -++=）=2.1m αtan －Z x B Z y ==2.69＋2.1×0.2=3.1m将 , 修正为 ,1X Z =01tan αb Z x -=2.1-2.8×0.19=1.57m 1y Z =αtan 11x Z b -=2.8-1.57×（-0.2）=3.11m3.3 被动土压力墙前的被动土压力忽略不计。
仰斜式路堤挡土墙设计
H'=
（1）H/2截面土压力计算
α=
-11.3099
Ψ=
48.6901
A=
1.1022
tanθ=
1.1465
tanα=
-0.2000
θ=
48.9050
K=
0.0182
h1=
0.5282
h3=
1.9979
h4=
-1.1872
K1=
1.5578
到O2
E=
0.4587
Ex=
0.4534
Ey=
0.0693
Zy=
13.97 3.54
-11.31 48.69 0.96 1.08 -0.2 47.07 0.04 0.57
2.6 -1.17
到O2
K1=
2.2267
E=
3.5998
Ex=
3.5585
Ey=
0.5439
Zy=
1.1029
Zx=
0.8206
（2）基顶截面偏心距验算
Bs=B2=
0.6
Ns=G1=
25.3
1.5
>1m满足
800
800
1
六 规范 课本 七
八 九
ql至墙趾距离 q至墙趾距离
Mk= α0= cosα0= sinα0= Nk= 偏心距e0=
0 0 4.81215 11.30993247 0.980580676 0.196116135 40.21361351 0.119621985
地基承载力验算
长细比修正系数γβ=
1.3
长细比βs=
6.14057677
αs= e0/Bs=
0.002 0.010582944
重力式挡土墙的设计要点和施工方法
重⼒式挡⼟墙的设计要点和施⼯⽅法重⼒式挡⼟墙的设计要点和施⼯⽅法关键词：重⼒式挡⼟墙；设计；分析；要点；施⼯摘要：本⽂通过对重⼒式挡⼟墙的施⼯经验分析，提出挡⼟墙设计中的重点问题，并提供较为合理的构筑建议与措施。
概述了重⼒式挡⼟墙的施⼯⽅法。
在⼟建⼯程中，经常⽤挡⼟墙来⽀挡上下⾼差的⼟体，⽽重⼒式挡⼟墙是⽤得较多的⼀种形式。
重⼒式挡⼟墙是依靠墙体⾃重抵抗⼟压⼒作⽤的⼀种墙体，所需要的墙⾝截⾯较⼤，⼀般由砖、⽯材料砌筑⽽成。
由于重⼒式挡⼟墙具有结构简单、施⼯⽅便，能够就地取材等优点，在⼟建⼯程中被⼴泛采⽤。
⼀、重⼒式挡⼟墙的设计要点设计重⼒式挡⼟墙，⼀般先通过满⾜挡⼟墙的抗滑移要求确定挡⼟墙的总⼯程量，再进⾏细部尺⼨调整，以满⾜挡⼟墙的抗倾覆要求。
1、断⾯形式的确定根据重⼒式挡⼟墙结构类型及其特点，我们可以根据实际条件，选择不同类型的断⾯结构。
如果地⾯横坡⽐较陡峭，若采⽤仰斜式挡⼟墙，⼀定会过多增加墙⾼，断⾯增⼤，造成浪费，⽽采⽤俯斜式挡⼟墙会⽐较经济合理。
只有在路堑墙、墙趾处地⾯平缓的路肩墙或路堤墙等情况下，才考虑采⽤仰斜式挡⼟墙。
2、挡⼟墙的截⾯尺⼨的确定重⼒式挡⼟墙是靠⾃⾝重⼒来抵抗⼟压⼒，在设计时，重⼒式挡⼟墙的截⾯尺⼨⼀般按试算法确定，可结合⼯程地质、填⼟性质、墙⾝材料和施⼯条件等⽅⾯的情况按经验初步拟定截⾯尺⼨，然后进⾏验算，如不满⾜要求，则应修改截⾯尺⼨或采取其它措施，直到满⾜为⽌。
3、⼟压⼒的确定挡⼟墙设计的经济合理，关键是正确地计算⼟压⼒，确定⼟压⼒的⼤⼩、⽅向与分布。
⼟压⼒计算是⼀个⼗分复杂的问题，它涉及墙⾝、填⼟与地基三者之间的共同作⽤。
计算⼟压⼒的理论和⽅法很多，由于库伦理论概念清析，计算简单，适⽤范围较⼴，因此库伦理论和公式是⽬前应⽤最⼴的⼟压⼒计算⽅法。
⼆、重⼒式挡⼟墙的计算内容从安全地⾓度考虑，当埋⼊⼟中不算很深时，作⽤于挡⼟墙上的荷载有主动⼟压⼒、挡⼟墙⾃重、墙⾯埋⼊⼟中部分所受的被动⼟压⼒，⼀般可忽略不计。
重力式挡土墙计算软件(仰斜式)
坡（n1） 坡（n2） 宽（B2） （n3） （DH） （DL） （DH2） （B3）
0.25
0.25
1.85
0.15
0.75
0.35
1.07
2.12
上墙体积 V1（立方
米）
16.52
基础体积 V3(立方
米）
2.00
上墙重量 W1（t)
36.35
基础重量 W2(t)
上墙力臂 基础力臂 Z1(m) Z2(m)
墙顶内边与 荷载间距 （m)
车道宽度 荷载P力 L0（m) 臂Z3（m)
4.40
2.58
1.16
2.25
7.00
6.77
Æû ³µ ºÉ ÔØ ¾ù ²¼ ºÉ ÔØ
四：破裂面计算
填料内摩 计算内摩
擦角
擦角
30.00 15.00
ψ 30.96
θ1 38.86
A1 55.33
B1 15.03
辅助计算1
λα 0.21
六：挡土墙稳定性验算
1：抗滑稳定性验算Fra bibliotek摩阻系数 容许系数 计算系数
（f)
[Kc]
Kc
0.50
1.30
1.76
判断 满足
2：抗倾覆稳定性验算
Σ My
Σ M0
ΣC
107.10 61.18 43.50
容许系数 [K0]
计算系数K0
1.50
1.75
判断 满足
3：基底应力验算
偏心距e
ZN
0.02
重 力 式 (仰斜、俯斜） 挡 土 墙 计 算 软 件
前提条件：本计算软件仅对挡土墙数据编辑栏进行编辑就可以进行计算。（仰斜时：n2值为
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仰斜式路肩墙设计一．挡土墙设计基本资料(1) 参照原路段设置浆砌片石护坡，基础顶面埋深设置0.8m ；基底土质取砂类土，基底与基底土的摩擦系数1μ=0.4，地基承载力基本容许值f=300kPa 。
（2）墙背填料：选择天然砂砾做墙背填料，重度3/γ19kN m =，内摩擦角35ϕ=o ，,墙后土体对墙背的摩擦角δ17.52ϕ==o 。
（3）墙体材料：采用浆砌片石砌筑，采用M7.5号砂浆、MU30号片石，砌石3/γ23kN m = ，轴心抗压强度设计值 [a σ]=1000k a P ，容许弯拉应力[1σ]=140k a P ，允许剪应力j 90[]kPa τ=。
表1.1挡土墙基本尺寸及资料图1 挡土墙基本设计尺寸二．挡土墙自重及重心计算图2.挡土墙自重及重心计算图示取单位墙长1m ，如下图示，将挡土墙截面分为三部分：11223312323 1.241110.423 1.5117.2523 1.50.150.51 2.59130.24i i i G V kN G V kNG V kN G G G G kNγγγ=•=⨯⨯⨯==•=⨯⨯==•=⨯⨯⨯⨯==++=截面各部分重心至墙趾1O 的距离：10.30.50.25(40.25 1.2)/2 1.53e m=+⨯+⨯+=2 1.50.752e m== 32 1.513e m =⨯=全截面重心至墙趾的距离：112233()/(110.4 1.5317.250.75 2.59 1.0)/130.24 1.42e G e G e G e e m=++=⨯+⨯+⨯=墙顶至后踵2O 的高度: H=4.65m三. 主动土压力计算图3 挡土墙土压力计算图示1.破裂角θ车辆荷载()210410.01017.5/8q KN m -=+⨯=车辆荷载换算等代土层厚度为017.50.92119qh m γ=== 假设破裂面交于荷载内，按公式()02tan (2)20.50.921tan(1402)4.654.6520.9210.231dh A H H h α=-+⨯⨯'=--+⨯=o35140217.53828ψϕαδ''=++=-+=o o o otan tan tan 38280.7193543θψθ=-+'=-='∴=o o验核破裂面位置：破裂面距墙踵tan 3.34H m θ•=荷载内边缘距墙踵tan 1.66d H m α-•= 荷载外边缘距墙踵tan 8.16d H b m α-•+=1.66 3.348.16m m m ∴<<与假设相符，可用所选计算公式。
2.主动土压力系数K 和1K1011cos()(tan tan )sin()cos(354335)(tan 3543tan1402)sin(35433828)0.3430.4690.1610.50.480tan tan tan 3543tan1402220.9210.4801(1)1(1) 1.3554.65 4.65K d h mh h K H H θϕθαθψθα+=++'+''=-''+=⨯====''++⨯=+-=+-=o o o oo oo o3.主动土压力E 及作用点位置yZ后踵点土压力： 221119 4.650.161 1.355412 4.81/2H K E K kN mγ=⨯⨯⨯⨯==单位墙长（1m ）土压力的分量：cos()144.81cos(14.0417.5)144.73/sin()144.81sin(14.04)1 2.7117.5/X Y E E kN m E E kN m αδαδ=⨯=-⨯==⨯=+︒+-=︒++⨯土压力水平分量的作用点至墙趾的距离：22010121222(2)1324.650.921(4.6520.48)0.9210.4832 4.65 1.3551.76y h H h h h Z H H K --=+-⨯-⨯=+⨯⨯= 土压力数字竖直分量的作用点至墙趾的距离：tan 1.5 1.76tan(14.04) 1.94X y Z B Z mα=-=-⨯-︒=四．基底合力的偏心距检验作用于基底形心的弯矩：44()()()2221.46 1.460.15130.24(1.42) 2.71(1.94)44.73(1.76)22217.78d y x x y B B H M G e E Z E Z kN m =-+---=-+---=⋅V g作用于倾斜基底的垂直力:00()cos sin (130.24 2.71)cos54344.73sin 543136.23d y x N G E E kN αα=++''=++=o o 倾斜基底合力的偏心距：4017.780.1310.243136.236d d M Be m m N ===<=∴偏心距验算符合《公路路基设计规范JTG D30-2004》规定。
五．地基承载力验算由公式（5.2.2）及公式（5.2.2-4）Q 406B e <0max 41410min 4141max 6136.2360.13111139.661 1.491 1.496136.2360.1311143.201 1.491 1.49139.66300d ad aa a a N e kP B B N e kP B B kP f kP σσσ⎛⎫⨯⎛⎫∴=+=+= ⎪ ⎪⨯⨯⎝⎭⎝⎭⎛⎫⨯⎛⎫=-=-= ⎪ ⎪⨯⨯⎝⎭⎝⎭=<=地基承载力验算通过。
六．抗滑动验算墙前填土的被动土压力较小，为使结构更安全，不计入墙前填土的被动土压力 （1）沿基底倾斜平面滑动验算 滑动稳定方程应符合：图4 沿挡土墙基底平面滑动稳定性验算图示1011011.1(tan )(1.1)tan 0Q y x Q y Q x G E E G E E γαμγαγ⎡⎤++++->⎣⎦按《公路路基设计规范JTG D30-2004》表5.4.2-5得1 1.4Q γ=[]1.1130.24 1.4(2.7144.730.1)0.4(1.1130.24 1.4 2.71)0.1 1.444.7313.410kN ∴⨯++⨯⨯+⨯+⨯⨯-⨯=>符合沿基底倾斜平面滑动稳定方程的规定。
抗滑稳定系数：[]010130.24 2.71132.95(tan )(132.9544.730.1)0.41.75 1.3tan 44.73132.950.1y x c c x N G E kN N E K K E N αμα=+=+=++⨯===>=--⨯（2）沿过墙踵点水平滑动稳定性验算图5 沿墙踵点水平面滑动稳定性验算图示计入倾斜基底与水平滑动面之间的土楔的重力，砂性土黏聚力c=01.460.1518/2 1.97N kN =⨯⨯=V滑动稳定方程：111(1.1)0Q y Q x G E E γμγ+->111(1.1)(1.1130.24 1.4 2.71)0.5 1.444.7310.910Q y Q xG E E kN γμγ∴+-=⨯+⨯⨯-⨯=>抗滑动稳定系数[]2132.95 1.970.5 1.51 1.344.81c c N N K K E μ++==⨯=>=V符合规范要求。
七．抗倾覆稳定性验算倾覆稳定方程：10.8()00.8130.24 1.42 1.4(2.71 1.9444.73 1.76)45.100Q y x x y G e E Z E Z kN γ+->∴⨯⨯+⨯-⨯=>g 符合要求。
抗倾覆稳定系数[]00130.24 1.42 2.71 1.942.46 1.5044.73 1.76y xx yG e E Z K K E Z +⨯+⨯===>=⨯g抗倾覆稳定系数符合要求。
八．挡土墙墙身正截面强度和稳定验算取基顶截面为验算截面。
（1） 基顶截面土压力计算：由墙踵点土压力的计算结果：00.161,0.921()K h m ==;基顶截面宽度：2 1.2()s B B m ==基顶截面处的计算墙高为： 4.0()H m =。
按01220.92111 1.4614.0h K H ⨯=+==+= 基顶截面处土压力为：22111190.161 1.461 4.035.75(/)22E KK H kN m γ==⨯⨯⨯⨯=单位墙长（1m ）上土压力的水平分量：sin()35.75cos(14.0417.5)35.69()x E E kN αϕ=+=⨯-︒+︒= 单位墙长（1m ）上土压力的竖直分量：sin()35.75sin(14.0417.5) 2.141()y E E kN αϕ=+=⨯-︒+︒=土压力水平分量的作用点到基顶截面前缘的力臂长度：01 4.00.921 1.543()3333 1.461y h H Z m K =+=+=⨯ 土压力竖直分量的作用点到基顶截面前缘的力臂长度：tan 1.2 1.543tan(14.04) 1.586()x s y Z B Z m α=-=-⨯-︒=（2） 基顶截面偏心距验算 基顶截面宽度：2 1.2()s B B m ==取单位墙长（1m ），基顶截面以上墙身自重：1110.4()s N G kN == 墙身重心到验算截面前缘的力臂长度1(tan )/2[1.2 4.0tan(14.04)]/2 1.1()s s Z B H m α=-=-⨯-︒=()110.4G S N N kN ==，1 2.141()Q y N E kN ==按《细则》公式6.3.5计算 查表6.3.5-1取 1.0ZC ψ= 并按表4.1.7的规定取荷载分项系数，11.2, 1.4G Q γγ== 则截面形心处竖向力组合设计值：()()()11 1.0 1.2110.4 1.4 2.141135.48d ZC G G Q Q N N N kN ψγγ=+=⨯⨯+⨯=基底截面形心处，墙身自重作用的力矩：()21.2110.4 1.155.22S G S S B M N Z kN m ⎛⎫=- ⎪⎝⎭⎛⎫=⨯-=⋅ ⎪⎝⎭基底截面形心处，土压力作用的力矩：()()22.141 1.5860.6035.69 1.54352.96S E y x x yB M E Z E Z kN m ⎛⎫=-- ⎪⎝⎭=⨯--⨯=-⋅ 按《细则》表4.1.7的规定，分别取作用分项系数：11.2, 1.4G Q γγ==， 按《细则》表6.3.5-1规定，取综合效应组合系数 1.0ZC ψ=。
截面形心上的总力矩组合设计值：()10.955.2 1.4(52.96)24.46()d ZC G G Q E M M M kN m ψγγ=+=⨯+⨯-=-⋅查表6.3.6得合力偏心距容许限值为：00.250.25 1.20.30()S e B m ==⨯= 则截面上轴向的合力偏心距：()()024.460.1810.30135.48d d Me m m N ∣∣===<∣∣符合偏心距验算要求，应按公式（6.3.8-1）验算受压构件墙身承载力。