钢套箱计算书
钢套箱计算书
2004-8-15 2004-8-24
21
8— 3 .8#承台施工
2004-8-25 2004-11-2
3
二、设计参数确定
1）设计水位 根据徐六泾站 1982 年～2001 年 20 年连续潮位系列资料统计，各农历月多 年平均高、低潮位和历年月实测最高、最低潮位见下表：
月份
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
5
5— 5 .5#吊箱末节壁板安装下放
2004-11-15 2004-12-9
6
5— 6 .内支撑安装
2004-12-10 2004-12-19
7
5— 7 .悬吊系统安装
8
5— 8 .5#底板堵漏
2004-12-20 2004-12-29 2004-12-30 2005-1-9
9
5— 9 .5#封底混凝土施工
1
5— 1 .5#吊箱第一节安装
2004-9-16 2004-10-10
2
5— 2 .临时悬吊系统、导向系统安装 2004-9-26 2004-10-5
3
5— 3 .5#吊箱首节安装
2004-10-11 2004-10-20
4
5— 4 .5#吊箱次节壁板安装下放
2004-10-21 2004-11-14
2）封底混凝土施工阶段 该阶段主要确定如下几个参数：吊点的结构与数量、底板的受力情况确定、 吊点系统受力情况确定
11
12
高潮位均值 1.44 1.62 1.78 1.92 2.14 2.34 2.35 2.29 2.01 1.69 1.42 1.39
实测高潮位 2.82 2.88 2.93 3.11 3.58 4.36 4.83 4.21 3.66 3.43 2.73 2.91
钢套箱受力验算(正版)
钢套箱各部位结构受力验算1、基本资料：封底砼自重：25*13.6*10*1.2=4080 KN封底砼产生的浮力：10*13.6*10*1.3=1768KN钢套箱自重：773KN封底后底板单位面积所受荷载：（4080+773-1768）/(13.6*10)=22.68KN/m22、浇筑封底砼过程中套箱受力验算：（1）、底板①、L80*50*7受力计算：角钢支承在纵横肋上，取纵向间距0.8m,取横向间距为0.9m,按简支梁计算：q=22.68*0.8=18.14 KN/m截面特性：W=10.58cm3,I=56.16cm4M max=0.125*q*L2=0.125*18.14*0.92=1.84KN*mбmax= M max/W=1.84/(10.58*10-3)=173.5MPa<[бw]=215MPaf max=5*18.14*9004/(384*2.1*105*56.16*104)=1.3mm<L/500=1.8mm符合要求②、纵、横肋I20工字钢受力计算：底板纵横肋用I20工字钢，取纵向间距1.5m,横向间距为2.4m,按简支梁计算：均面荷载：q=22.68*1.5=34.02KN/m跨中弯矩：M=1/8*q*l2=1/8*34.02*2.42=24.49KN*m查截面抵抗矩：W=250.2cm3弯矩应力：б=24.49*106/(250.2*103)=97.9MPa<215MPa查表得：Ix=2502cm4跨中挠度：f=5*34.02*24004/(384*2.1*105*2502*104)=2.7mm<L/500=4.8mm符合要求（2）、钢套箱侧模面板及纵横肋受力验算：浇筑封底砼的过程中，砼对侧模板有侧压力作用，砼在初凝前，钢套箱内外水对模板的侧压力基本相等，在此不予考虑水的侧压力，故P=25*1=30KN/m2,封底后，套箱内抽水，水对侧模板最大侧压力P max=10*4=40KN/m2,故侧模板受力最不利工况为抽水后、承台砼浇筑前。
承台钢套箱设计计算书讲诉
水中承台施工方案——经调查分析，桥位处施工水位拟定是为5.0m。
围堰的顶标高为施工水位+0.5安全高度+0.2m波浪高约▽5.7m.如下图所示：2.5m面板厚 =6mm横向肋为：[ 10 ＠500竖向肋为：I 14a ＠500面板四周设∟140×140×10角钢与相邻面板连接，连接螺栓开孔Ф22mm，孔距150mm单排，螺栓M 20*65mm钢套箱拟设三层围令，上层围令设置标高▽4.5m处为内围令；中层围令设置标高▽2.5m处为外围令，下层围令设置标高▽0.7m处为外围令。
两层外围令旨在方便承台的施工。
尽量缩短承台工期，且两道外围令均在河床面上，日后由潜水工切割，将其回收。
一、设计依据1、仪扬河大桥施工图设计；2、实测河床断面图；3、历年的水文资料；4、各种桥涵设计、施工规范和设计计算手册；二、方案可行性研究及其对策1、筑岛围堰：根据施工图设计，主墩承台顶面在河床面以上，墩位处水深5.0m左右。
如采用土围堰（包括草袋土围堰或木桩土围堰），则围堰较高，必须将围堰做得很大。
这样压缩航道不但对航运产生不利影响，且工程量很大，费工费时，土壤又缺乏，无论是从工期还是造价上均不够合理，同时在施工过程中还存在巨大风险，故此方案不能采纳。
2、钢套箱围堰：利用钢管桩脚手平台拼装，下沉钢套箱比较方便，而且钢套箱仅需下沉2.5m左右是完全可能的。
在本桥的地质条件下，下沉2.5m最好采用单壁钢套箱，由于本身自重虽较小，但下沉较浅，这完全是可能的。
且单壁钢围堰待承台浇筑后又能回收利用，经济上及工期上均是合理的。
综上，最后研究决定，采用单壁钢围堰施工承台。
三、套箱围堰平面尺寸及标高的确定1、套箱围堰的标高拟定顶标高：根据历年水文资料及一般以十年一遇的水位作为施工水位，故将施工水位定为▽5.0m，因流速不大，只考虑0.7m安全高度，所以套箱围堰顶标高为5.7m；底标高：承台底标高为0.0m，封底混凝土厚度拟定为1.2m，围堰吸泥下沉后用蛇皮袋装粘土铺平的处理高度约为0.3m，再考虑套箱的底脚切入河床表面0.8m，则底脚标高应为-2.3m。
钢套箱设计计算方案
钢套箱设计计算方案一、 工程概况XX 大桥XX 线X 号、X 墩为水中基础，桩基为X 根Φ2.2m 钻孔灌注桩，横桥向2排，每排3根。
承台顶面设计标高为XXXXm ，底面设计标高为XXXm ，承台平面尺寸为14.40×10.9×4m 。
按项目部施工组织设计X#、X#墩承台围堰采用单壁钢套箱施工，钢套箱尺寸为承台尺寸放大100mm ，作为承台的模板。
钢护筒外径2.4m 。
根据项目实测的地质情况后研究决定，X 号墩钢套箱施工设计水位为XXXm ，封底砼标高为XXXm ，钢套箱顶面标高为：XXXm ，钢套箱共分两节加工，（2m+5.5m ）,最下层按不拆除考虑,钢套箱设计示意图如下：二、荷载取值荷载的取值依据为《公路桥涵设计通用规范》荷载组合V 考虑钢吊箱围堰设计组合。
水平荷载：静水压力+流水压力+风力+其它三、Q235钢材许用应力轴向应力：[]Mpa z 140=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa z1823.1140=⨯=σ 弯曲应力：[]Mpa 145=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1883.1145=⨯=σ 剪应力：[]Mpa 85=τ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1103.185=⨯=τ四、具体结构设计（一）、封底砼设计封底砼按1.5m 厚设计，用C30砼。
1、抗浮校核浮力：131.1371917.91t ⨯⨯=封底砼自重：131.13 2.3 1.5452.4t ⨯⨯=钢护筒握裹力：1.5 3.14 2.4610678.24t ⨯⨯⨯⨯=钢套箱自重:52t抗浮安全系数: 452.4678.2452 1.29 1.1917.91K ++==> 满足要求 2、封底砼强度校核取封底混凝土板计算。
封底混凝土板由钢护筒与混凝土的握裹力和封底混凝土板自重抵抗作用于封底砼板的静水压力。
为便于计算偏于安全地将封底混凝土板简化为空间梁格，钢套筒中心连线作为支点。
钢套箱计算说明书
钢套箱计算说明书1、设计依据公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）苏通长江公路大桥北引桥招标文件同类型相关结生构设计资料2、计算说明依水文勘测资料及钢套箱施工工期，取钢套箱设计水位为3.91m，垂线流速2.39m/s。
采用两种形式的钢套箱形式：承台底位于水中的采用有底钢吊箱形式，承台底位于水中的采用无底钢套箱形式。
有底钢套箱平面尺寸29.1m⨯8.0m，无底钢套箱平面尺寸11.6m⨯8.0m。
钢套箱顶面标高4.5m，底标高为：有底钢吊箱-2.5m，无底钢套箱-2.8m。
3、有底钢套箱3.1 侧壁计算1）竖向加劲计算钢套箱内共设上下两层支撑。
承台高2.5m，顶面标高为1.0m，为方便施工下层支撑中心位于承台顶面以上0.50m处，标高为1.50m。
标高-1.5m处水压力：p2=γh+1.5γ v2/(2g)=10⨯(3.91+1.5)+1.5⨯10⨯2.392/20=58.4KN/m23节钢套箱的竖向加劲肋中心间距均为66cm，上节钢套箱竖向加劲肋选用I12型钢，中节、底节选用I18型钢。
取66cm宽侧壁压力及刚度，经计算(计算过程略)得：中节、底节：M max=27.61KNm上节：M max=7.14KNm应力验算：中节、底节：σ上=MY上/I=27.61⨯1000⨯3.85/3380=31.46MPa<1.3⨯145MPaσ下=MY下/I=26.94⨯1000⨯5.95/3380=48.58MPa<188.5MPa上节：σ上=MY上/I=7.14⨯1000⨯1.8/823.8=15.65MPa<188.5MPaσ下=MY下/I=7.14⨯1000⨯5.0/823.8=43.33MPa<188.5MPa最大变形0.22mm，刚度满足要求。
2）横向加劲计算中、底节钢套箱的横向加劲肋中心间距均为60cm，横向加劲肋选用L100⨯63⨯8型钢。
过渡墩套箱设计计算书.pptx
根据盖拉德经验公式，波长 L 17 ~ 33H （H 为浪高），取 L 17 2.5 42.5m 。
4
过渡墩套箱整体近似看做矩形截面，根据《海港水文规范》（JTS145-2-2013）附 录 L（方形或矩形柱体上波浪力的计算方法）进行计算。
迎波面按套箱短边考虑，波浪正向作用时，最大水平总波浪力 pmax 为：
3.3 荷载计算
① 静水压力：以最高水位时，封底混凝土顶标高位置处静水压力计算为例：
pmax h 10.25(4.86 0.5) 54.94kPa
② 流水压力：根据《港口工程荷载规范》，作用于港口工程结构上的水流力标准
值应按下式计算
式中：
Fw C w2V 2A
Fw ——水流力标准值（ kN ）；
H ——建筑物所在处进行波的波高（m），取 2.5m；
则
pmax
0.35510.2511.6 2.5 42.58th
2
5.36 42.5
1162kN
F Pmax
Байду номын сангаас
1162
18.69kPa
S 11.6[(4.86 (0.5)]
④ 混凝土侧压力计算 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008），当采用内部振捣器时，新 浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值，可按下列两个公式计算，并取最小值：
Cw ——水流阻力系数；查表取 0.52；
——水密度（ t/m3 ），海水取 1.025；
V ——水流设计速度，取1.75m/s
A ——计算构件在与流向垂直平面上的投影面积（ m2 ）
则流水压力为：
Fw
C
w2V
2
A
0.52
钢套箱计算书
2#主墩钢套箱计算书1 设计参数取值1) 承台底标高： 83.5m2) 套箱底板顶面标高： 82.5m3) 壁板顶标高： 87.7m4) 壁板底标高： 82.5m5) 封底混凝土厚： 1.0m6) 设计高水位： 86.22m（10年一遇）7) 设计低水位： 84.57m2 材料容许应力值（1）Q235钢：]=145MPa容许弯应力[σw容许轴向力[σ]=140MPa容许剪应力[τ]=85MPa。
参考《路桥施工计算手册》，临时结构钢材容许应力可提高1.3倍。
本计算中Q235钢材容许弯应力取1.3×145=188.5MPa，容许轴向应力取1.3×140=182MPa，容许剪应力取1.3×85=110MPa。
（2）C25混凝土：弹性模量E=2.8×104MPac=11.5MPa轴心抗压强度fcd轴心抗拉强度f=1.23MPatd（3）钢护筒与混凝土之间握裹力：取经验值150KN/m23荷载取值3.1 静水压力桥位处设计最高水位86.22m，钢套箱壁板底部高程为82.5m。
则壁板底部最大静水压强为：，从水面至套箱底部呈线性分布，如下图所示。
图1 静水压力图3.2 混凝土荷载承台分两次浇注，第一次浇注1.5m，第二次浇注2.7m，则第一次浇注混凝土侧压力为：则第二次浇注混凝土侧压力为：4钢套箱结构工况分析4.1吊杆计算4.1.1整体下放阶段采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计4根。
钢套箱重：60t每根吊杆承受拉力为15t，满足要求。
4.1.2封底混凝土浇注阶段采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计16根。
1m封底混凝土重：87.8×2.4=211t钢套箱重：60t每根拉压杆受力为：（211+60）/（4×4）=17t4.2底板计算底板承受封底混凝土荷载，封底混凝土重24×1=24KPa，均匀作用在底板上。
底板面板采用δ=6mmQ235B钢板，主梁采用2[28b型钢，次梁采用12.6工钢。
钢套箱围堰设计计算书材料word可编辑
钢套箱围堰设计计算书钢套箱围堰设计计算资料一、已知条件：1. 水深： m 5.72. 承台尺寸： m 5.57⨯3. 封底砼的设计厚度： []h =m 14. 钻孔桩数量及尺寸：m m 162.16⨯-φ 二、初拟围堰的尺寸： 长⨯宽⨯高=m 868⨯⨯ 三、校核封底砼的厚度： ctf b M k h ⋅⋅⋅=max5.3+D <[]h其中：k —安全系数 65.2=k b —板宽，一般取 1=bCT f —砼抗拉强度（20C ） ct f 21200m t =D —水下砼与井底泥土掺混需增厚度 3.0=d ～m 5.021 ⋅⋅=p k M m qx其中：=1 矩形板计算跨度 =1 m 6（取其较小者） -k 弯矩系数根据21 选用75.08621==，故0673.0=k （简明施工手册—275页）静水压力形成的荷载-p ：25.7m t p = （m t p 5.7=—单位宽度）m t p k M -=⨯⨯=⋅⋅=171.1865.70673.0221max故：bf M k h ct ⋅⋅⋅=max5.312001171.1865.25.3⨯⨯⨯=+D 5.0+m m 1875.05.0375.0<=+= 符合强度要求。
围堰简图附后 四、确定壁板21 （见图示）1． 设5.021= 2． 壁板厚度为mm 6=δ 3． 壁板与纵肋、横肋为四周焊则11(0829.0Y M a =-最大，“建筑结构静力计算手册”291页）4． 静水压力为：m t q 5.7=(单位宽度) 5． 壁板材料[]m t 18000=σ(单位宽度) 6． 计算 1和2211max ⋅⋅=q a M []2max 61δσ⋅⋅=M []221161δσ=⋅⋅ q a []q a ⋅⋅⋅=1216δσ =65.70829.0006.0180002⨯⨯⨯m 417.0= 取：mm 4001= 则：mm 8002= 五、计算横向加劲肋的强度1． 横肋采用87575⨯⨯<的角钢，其235.11,93.27cm A cm W == 2． 横肋采用材料的允许应力[]21800cm kg =σ 3． 横肋按五跨连续梁计算（以大纵肋为支点） 2max ⋅⋅=q k M其中：046.0=K cm 120= cm kg m t q 755.7==cm kg M -=⨯⨯=4968012075046.02max 22180093.174293.2749680cm kg cm kg W M <===σ ⋅⋅=q k Q max 其中：606.01=k kg Q 545412075606.0max =⨯⨯= 22max 90026.4745.115454cm kg cm kg A Q <===τ 六、计算小纵肋的强度1．小纵肋采用65075⨯⨯<角钢，其386.16cm W = 270.5cm A = 2．小纵肋材料的许用应力：[]21800cm kg =σ []2900cm kg =τ3．小纵肋按五跨连续梁计算变矩和剪力（以横肋为支点）2max ⋅⋅=q k M ， ⋅⋅=q Q αmax其中：046.0=k 606.0=α cm kg q 75= cm 80= cm kg q k M -=⨯⨯=⋅⋅=220808075046.022max kg q Q 36368075606.0max =⨯⨯=⋅⋅= α22max 18006.130986.1622080cm kg cm kg W M <===σ 229009.6377.53636cm kg kg A Q <===τ 七、计算大纵肋强度1．大纵肋采用[a 18槽钢其2369.25,4.141cm A cm W == 2．大纵肋材料的允许应力 []21800cm kg =σ，[]2900cm kg=τ3．大纵肋以内支撑为支点（图中：11C C B A A ----）支点间距为200mm ，按四跨连续梁计算2max ⋅⋅=q k M ⋅⋅=q Q αmax其中：077.0=k 607.0=α cm kg q 75= cm 200= cm kg M -=⨯⨯=23100020075077.02max。
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东海大桥VII标—颗珠山大桥西主墩钢套箱计算书路桥建设东海大桥项目总经理部2003年8月西主墩钢套箱计算书一、设计条件水文条件、地质特征及设计参数详见西主墩钢套箱设计与施工方案2.1。
二、基本数据⑴Eg=206×103N/mm2⑵[σ]=160Mpa⑶材料面积钢板δ10=25cm2∠75×75×6＝8.8cm2∠90×56×7＝9.88cm2 [10＝12.74cm2[40a=75.04cm2∠75×50×6＝7.26cm2⑷钢箱（100×100）W=9143.1 cm3I=457152.8 cm4三、结构计算3.1荷载种类⑴钢套箱结构自重⑵封底砼自重⑶承台砼自重⑷承台砼侧压力⑸静水压力⑹水浮力⑺20年一遇风暴高水位时的波浪力⑻水流力⑼风载取0.5Kp a3.2工况及荷载组合⑴工况一：钢套箱下沉到河床荷载组合：水平荷载⑻竖向荷载⑴＋⑸⑵工况二：封底抽水后，承台砼浇注前施工阶段。
荷载组合：水平荷载⑸+⑺+⑻＋⑼竖向荷载⑴+⑵+⑹⑶工况三：承台砼浇注阶段荷载组合：水平荷载⑷+⑸竖向荷载⑴+⑵+⑶+⑹3.3计算方法、模式钢套箱结构采用Sap2000空间有限元程序进行计算。
选取半幅整个钢套箱进行三维空间建模，计算模型及成果图示详见3.5.3。
3.4计算内容将围堰面板所承受的水平荷载转化为节点力，节点力方向垂直于各杆件，按实际情况，杆件赋予了各自的材料特性，同时将竖向钢箱模拟在模型中。
计算内容：钢围堰在水平荷载和竖向荷载作用下，对钢围堰整体进行计算，分析各构件、内支撑等。
约束条件：钢围堰底为固结，竖向杆件和水平环向杆件节头为固结，水平斜杆端头为铰接，内支撑两端为铰结。
3.5计算成果3.5.1荷载计算⑴风载计算＝0.5KN/m2风载p风迎风面积：A1=3.35×24=80.4m2风力：F=80.4×0.05=4.02t⑵水流力计算按《港口工程荷载规范（JTJ215-98）》计算F W=C W·ρ·V2·A/2C W=0.52 d=5.65mF W=C W·ρ·V2·A/2 ＝0.52×1.025×1.22×135.6/2＝52.04KN p动水＝0.384KN/m2⑶波浪力计算按《海港水文规范（JTJ213－98）》计算①波态确定●迎波面河床为－3.5m●设计高水位为2.15m●波高H=2.3m●波长L=49.1m则d=5.65md/H=5.65/2.3=2.46＞1.8 波态为立波d/L=5.65/49.1＝0.115②波峰作用下立波计算d/H=5.65/2.3=2.46＞1.8 d/L=5.65/49.1＝0.115a.波面高程计算ηc/d=Βη(H/d)mT*=T(平均)√(g/d)＝6.4×√(9.8/5.65)=8.4Βη=2.3104-2.5907T*-0.5941 =1.579m=T*/(0.00913T*2+0.636T*+1.2515)=1.16ηc/d=1.579×(2.3/5.65) 1.16=0.5567ηc=5.65×0.5567＝3.15mb.在静水面以上hc处墙面波压力强度n=max[0.636618+4.23264(H/d)1.67,1.0]=1.58h c/d=2ηc/(d(n+2))＝（2×3.15）/(1.58+2)/5.65=0.3115hc=1.76mp ac/γd＝2p oc/(γd (n+1)(n+2))=2p oc/(γd×2.58×3.58)= 2p oc/(10×5.65×2.58×3.58)p ac/γd=2p oc/521.86c.p oc及墙面上其他各特征点的波压力强度：系数可查海港水文规范表8.1.2-1。
p/γd＝Ap+Bp(H/d)qP oc/γd=0.48192 P oc=27.23KN/m2 P bc/γd=0.31261 P bc=17.66KN/m2 P dc/γd=0.28337 P dc=16.01KN/m2 p ac/γd=2p oc/521.86 P ac=5.9KN/m2③波谷作用下立波计算a.波面高程计算ηt/d=Ap+Bp(H/d)q =-1.83mb.墙面上各特征点的波压力强度p/γd＝Ap+Bp(H/d)qPot/γd=-0.3241 P ot=-18.31KN/m2 Pdt/γd=-0.2843 P dt=-16.06KN/m2④浮托力计算P dc=16.01KN/m2P dt=-16.06KN/m2P ut=16.01×17.4/2=139.3 KN/mP总浮托力=139.3×24＝3343KN⑷静水压力封底抽水后，最大静水压力为：p静水＝（2.15+0.5）×10＝26.5KN/m2⑸砼侧压力p max=0.22×γ×t0×K1K2×v0.5=0.22×24×12×1.2×1.15×0.50.5 =43.7KN/m2⑹竖向荷载①钢套箱结构自重：285t。
②封底砼自重封底砼厚度为2.0m，封底净面积为：左幅316m2，右幅343.8m2。
左幅G1=316×2.0×24＝15168KN，右幅G2=16502KN③承台砼自重左幅G3=2061.2m3×25＝51530KN，右幅G4=2061.2m3×25＝51530KN。
④水浮力a.下沉过程中浮力计算最低潮位－1.5m，最高水位＋2.15m。
套箱底标高-4.5(-5.5m)。
套箱平面面积：S=S1-S2=493.88-412.24=81.64m2最低潮位时浮力F左幅＝-1.5-(-4.5)×81.64=244.9t（F右幅＝326.6t）最高水位时浮力F左幅＝2.15-(-4.5)×81.64=542.9t（F右幅＝624.5t）b.封底后浮力计算S=493.88 m2最低潮位时浮力F左幅＝-1.5-(-4.5)×493.88=1481.6t（F右幅＝1975.5t）最高水位时浮力F左幅＝2.15-(-4.5)×493.88=3284.3t（F右幅＝3778.2t）c.根据上述计算，为防止套箱上浮，套箱隔舱内需加配重（加水），左幅加水3.5m高（260t），右幅加水4.5m高（341t）。
⑺护筒摩阻力护筒未作处理时，护筒摩阻力按照150KN/m2计。
3.5.2荷载布置示意⑴水平荷载钢套箱主要计算成果一览表①长细比计算水平桁架弦杆δ10×250：λ＝30 查得ψ＝0.936 水平桁架斜杆∠90×56×7：λ＝L0/i＝91.5/1.57=58.3 查得ψ＝0.815 竖向加劲肋∠75×6：λ＝L0/i＝100/1.49=67.1 查得ψ＝0.768 内支撑2[40a：λ＝L0/i＝870/8.02=108.5 查得ψ＝0.50 ②构件稳定计算钢箱局部稳定：(b0/t)≤40√(235/f) b0≤40×0.6=24cmσ＝N/(Aψ)≤f=[170Mpa]，经计算主要杆件应力计算成果见下表：计算结果表明，各杆件均满足要求。
⑵sap2000计算模型图钢套箱计算模型图⑶封底砼抗浮、抗裂验算①抗浮验算（右幅套箱最不利）最高水位时浮力F＝2.15-(-5.5)×493.88=3778.2t护筒摩阻力G摩擦力=2.7×π×2.0×12×15＝3054t浮托力F总浮托力=334.3t抗浮力G＝G封底＋G套箱＋G压舱＋G摩擦力＝1650.2＋285＋341＋3054=5330G/F=5330/(3778.2+334.3)=1.3 满足要求。
②封底砼浇注时，承台基底承载力计算a.左幅：封底砼+15168KN，压舱+2600KN，套箱+2850KN，低潮浮力路桥集团国际建设股份有限公司 西主墩钢套箱计算书 - 24 -东海大桥VII 标工程 - 24 - -14816KN 。
地基承受荷载P=5802KN p=14KN/m 2b.右幅：封底砼+16502KN ，压舱+3410KN ，套箱+2850KN ，低潮浮力-19755KN 。
地基承受荷载P=3007KN p=7.3KN/m 2③承台砼浇注时，封底砼承载计算a.左幅：承台砼+51530KN ，封底砼+15168KN ，压舱+2600KN ，套箱+2850KN ，护筒摩阻力－45238.9KN ，低潮浮力-14816KN 。
荷载P ＝72148 KN P 抗＝60055 KN 每根护筒需焊接20φ20锚固钢筋。
b.右幅：承台砼+51530KN ，封底砼+16502KN ，压舱+3410KN ，套箱+2850KN ，护筒摩阻力－38170.4KN ，低潮浮力-19755KN 。
荷载P ＝74292 KN P 抗＝57925 KN 每根护筒需焊接25φ20锚固钢筋。
④抗裂验算：经计算，砼拉应力小于容许拉应力。
⑷整体抗倾覆验算立波产生的倾覆力矩为M=27.23×6×26×2.65＝1125.7t.m套箱、压舱及封底砼自重抵抗力矩2061.8×19.4/2＝1999.9t.m 抗倾覆系数1999.9/1125.7＝1.78 满足要求。