建筑用隔热铝合金型材 穿条式
穿条式隔热型材有效惯性矩计算方法
附录 E 穿条式隔热型材有效惯性矩计算方法E.0.1隔热型材等效惯性矩应按相同合金牌号、状态、隔热材料的计算。
E.0.2穿条式隔热型材挠度计算应按铝合金型材和隔热条弹性组合后的等效惯性矩。
E.0.3 穿条式隔热型材的等效惯性矩计算参数见下图（图附录 E.0.3）。
图附录 E.0.3穿条式隔热型材截面A 1——铝型材 1 区截面积（ mm2）；A2——铝型材 2 区截面积（ mm2）；S1——铝型材 1 区形心；S2——铝型材 2 区形心；S——隔热型材形心；I1——1区型材惯性矩（ mm4）；I2——2区型材惯性矩（ mm4）；α1——1区形心到隔热型材形心距离（mm）；α2——2区形心到隔热型材形心距离（mm）。
E.0.4 穿条式隔热型材的等效惯性矩I ef计算：I s 1 v（ E.0.4-1）Ief式中： I s——刚性惯性矩计算：1 v22I s I 1 I 2 A1 1A2 2v——作用参数计算：A1a12A2a22vI s——组合参数计算：222（ E.0.4-2）（ E.0.4-3）（ E.0.4-4）73——几何形状参数计算：c1a2 L2（ E.0.4-5）2EI S v 1vL——隔热型材的承载间距，单位为毫米（mm）；α——1区形心与 2 区形心间距，单位为毫米（mm）；E——铝合金的弹性模量，单位为牛顿每平方毫米（N/mm2）；c1——组合弹性值，是在纵向抗剪试验中负荷—位移曲线的弹性变形范围内的纵向剪切力增量△ F 与相对应的两侧铝合金型材出现的相对位移增量△δ和试样长度 l 成积的比值：c1F（ E.0.4-6）l式中：△F ——负荷 --位移曲线上弹性变形范围内的纵向剪切力增量，单位为牛顿（ N）；△δ——负荷--位移曲线上弹性变形范围内的纵向剪切力增量相对应的两侧铝合金型材的位移增量，单位为毫米（ mm）；l ——试样长度，单位为毫米（mm）。
74。
. 铝合金隔热型材抗拉强度、抗剪轻度检测知识讲解
横向拉伸试验
按公式(3)计算各试样单位长度上所能承受的最大剪切力， 再按公式(4)计算试样纵向抗剪特征值
式中：
QFmax / L
（3）
Q——试样单位长度上所能承受的最大拉伸力，单位为牛顿每毫米(N/mm) L——试样长度，单位为毫米(mm) Fmax——最大拉伸力，单位为牛顿(N)
铝合金隔热型材抗拉强度、抗剪 强度检测
GB5237.6-2012 《铝合金建筑型材 第6部 分：隔热型材》
一、概述
铝合金隔热型材是组成节能铝合金门窗的主要材料， 是以隔热材料连接铝合金型材而制成的具有隔热功能的复 合型材，按复合方式分为穿条式和浇筑式隔热型材。
穿条式是通过开齿、穿条、滚压工序，将条形隔热材 料穿入铝合金型材穿条槽内，并使之被铝合金型材牢固咬 合的复合方式；浇筑式是把液态隔热材料浇入铝合金型材 浇筑槽内并固化，切除铝合金型材浇筑槽内的临时连接桥 使之断开金属连接，通过隔热材料讲铝合金型材断开的两 部分连接在一起的复合方式。目前市场上大部分隔热型材 为穿条式隔热型材。
穿条式 浇筑式
试验结果
纵向抗剪特征值 （N/mm）
室温 低温 高温
横向抗拉特征值 （N/mm）
室温 低温 高温
≥ 24 ≥ 24 ≥ 24 ≥ 24 ≥ 24 ≥ 24
≥ 24 ≥ 24 ≥ 24 ≥ 24 ≥ 24 ≥ 24
A类隔热型材试样需先通过室温纵向剪切失效（隔热型材与 铝型材间出现2.0mm的剪切滑移。）再做横向拉伸试验，B类隔 热型材试样不通过室温纵向剪切失效直接做横向拉伸试验。
七、试样方法
1、试验步骤
纵向剪切试验：用夹具将试样夹好，试样在试验温度 下放置10min后，以1mm/min~5mm/min的加载速度加载进 行剪切试验，所加的荷载和相应的剪切位移做记录，直至 最大荷载出现，或隔热材料与铝型材出现2.0mm的剪切滑移 量（此时称剪切生效）。滑移量应直接在试样上测量。
穿条式与浇筑式铝型材的区别
“穿条式”VS“浇注式”隔热铝型材的区别资讯来源：中国幕墙网发布日期：2008-4-7 点击次数：热门关键词：铝合金铝合金型材铝板铝材铝锭氧化铝随着人们生活水平的不断提高，对住宅门窗的要求也越来越高，除了安全舒适外，还要求门窗的品质和个性化，要求环保节能。
这样给门窗建材提出了更高的要求，“第二代铝合金门窗建材”的出现使问题得到了解决。
根据"十五"规划和2010年的发展计划，有关部门预测，在本世纪的头10年，我国将建设村镇住宅50亿平方米，建设公共建筑10亿平方米，而10年中的城市住宅建设量为33.5亿平方米。
这样巨大的建筑市场，就需要大量的门窗，若按15%的建筑面积来计算窗面积，按11%的建筑面积来计算门的面积，窗的年平均需求量为2亿平方米，门为1.47亿平方米。
随着建筑市场的发展，有关部门提出了建筑节能50%的目标。
并且2003年10月1日起建设部发布的行业标准《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》正式实施，该《标准》的出台，意味着今后的住宅从设计时就要考虑到节能问题。
因此，国内门窗生产厂家把发展新型节能门窗作为实现节能的主要途径。
节能门窗主要是通过框体及玻璃这两部分，结构性能的改造，来阻止热损失的三种形式的进行。
其中“第二代铝合金建材”中的断热冷桥型材是环保节能建材精品中的精品。
其有两种形式：“穿条工艺”和“浇注工艺”“穿条工艺”是由两个隔热条将铝型材内外两部分连接起来，从而阻止铝型材内外热量的传导，实现节能的目的。
它是来源于欧洲的技术，在市场上较为常见，据不完全统计数据表明国内采用进口穿条生产设备和国内穿条生产设备的公司有近百家，正常生产的不到总数量的一半。
“浇注工艺” 隔热节能技术起源于美国，1937年10月，第一个描述铝合金材料如何被进行隔热处理的专利诞生了。
它的主要思想是将一种类似密封蜡的混合物浇注到门窗用铝材的中间，来进行隔热。
与此同时，有关聚氨酯的专利在德国出现了。
“穿条式”VS“浇注式”隔热铝型材的区别
“穿条式”VS“浇注式”隔热铝型材的区别随着人们生活水平的不断提高，对住宅门窗的要求也越来越高，除了安全舒适外，还要求门窗的品质和个性化，要求环保节能。
这样给门窗建材提出了更高的要求，“第二代铝合金门窗建材”的出现使问题得到了解决。
根据"十五"规划和2010年的发展计划，有关部门预测，在本世纪的头10年，我国将建设村镇住宅50亿平方米，建设公共建筑10亿平方米，而10年中的城市住宅建设量为33.5亿平方米。
这样巨大的建筑市场，就需要大量的门窗，若按15%的建筑面积来计算窗面积，按11%的建筑面积来计算门的面积，窗的年平均需求量为2亿平方米，门为1.47亿平方米。
随着建筑市场的发展，有关部门提出了建筑节能50%的目标。
并且2003年10月1日起建设部发布的行业标准《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》正式实施，该《标准》的出台，意味着今后的住宅从设计时就要考虑到节能问题。
因此，国内门窗生产厂家把发展新型节能门窗作为实现节能的主要途径。
节能门窗主要是通过框体及玻璃这两部分，结构性能的改造，来阻止热损失的三种形式的进行。
其中“第二代铝合金建材”中的断热冷桥型材是环保节能建材精品中的精品。
其有两种形式：“穿条工艺”和“浇注工艺”“穿条工艺”是由两个隔热条将铝型材内外两部分连接起来，从而阻止铝型材内外热量的传导，实现节能的目的。
它是来源于欧洲的技术，在市场上较为常见，据不完全统计数据表明国内采用进口穿条生产设备和国内穿条生产设备的公司有近百家，正常生产的不到总数量的一半。
“浇注工艺”隔热节能技术起源于美国，1937年10月，第一个描述铝合金材料如何被进行隔热处理的专利诞生了。
它的主要思想是将一种类似密封蜡的混合物浇注到门窗用铝材的中间，来进行隔热。
与此同时，有关聚氨酯的专利在德国出现了。
1952年，另一个专利被公开发布。
该专利的发明者的想法是用粘结或机械力压紧的方法将某种未成型的高分子绝热聚合物固定在铝合金型材专用的断热槽中。
穿条式隔热型材和注胶式隔热型材的比较解读
穿条式隔热型材和注胶式隔热型材的比较在中国市场上的隔热型材存在着两大类：穿条式隔热型材和注胶式隔热型材，也就是GB5237.6《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材》里面所说的A、B两类。
穿条式隔热型材的通过开齿、穿条、滚压等三道工序后，将隔热条穿入铝合金型材的隔热条槽口内，并使之被铝合金型材牢固咬合的复合方式，隔热条的材质是聚酰胺66加25%的玻璃纤维（即PA66GF25）。
而浇注式隔热型材是把液态隔热材料注入铝合金型材浇注槽内固化后，切除与铝合金型材浇注槽开口对应的金属桥，靠液态隔热材料固化后与铝型材的粘接力连接内外腔铝型材，其隔热材料的材质是聚氨酯（即PU），一般是分A、B组份，经机器混合后注入槽口内，有点类似大家常用的双组分结构胶的做法。
目前我们的隔热型材市场正处于成长阶段，大家对这个新生的产物还在逐步的认识、理解。
所以我就将这些年我对这两类隔热型材的认识写出来与大家分享。
1、材料的热导率：材料的热导率λ是决定材料传热量的一个重要参数。
2、材料的热传导：在热传导的性能方面，穿条式的隔热型材要好于注胶的。
3、隔热系统的连续性：所谓隔热系统的连续性就是通过合理设计用玻璃、隔热型材的隔热材料和主密封胶条等把隔热型材的内、外完全给界定开，使得外腔与内腔在热流方面不再直接相互影响，从而降低通过型材的热流量。
对于穿条式隔热型材，可以通过隔热条的截面形状设计来达到这方面的要求，但是对于注胶式隔热型材，因其生产的特点决定了其不可能满足这方面的要求。
4、铝型材用料5、双色系统：双色系统就是隔热型材的内外腔型材采用不同的颜色，作成门窗后，其外侧能够与外装饰面相协调，而内侧又能够与室内装饰协调，从而丰富了隔热门窗的多样性，满足客户的个性需求。
对于穿条式隔热型材，这点做起来非常简单。
因为其内外腔型材是分别挤压、分别表面处理，然后再经过复合工艺做成隔热型材。
但是对于注胶式隔热型材，因为其生产工艺的限制，使得其很实现双色系统。
穿条式隔热型生产工艺规程
穿条式隔热型生产工艺规程
生产工艺流程：
附注:“
一、型材（半成品）的准备：
加工前必须准备好需要进行加工的型材及图纸和胶条，按生产计划单和图纸的要求进行核对，确定无误后才能进行加工生产。
二、检验：
该工序检验主要是检验半成品的外观质量，如有没有挂伤、弯曲、扭曲等现象，防止不合格半成品进入穿条工序。
三、核对图纸：
主要核对所准备的半成品和图纸是否符合，需进行组合的两种半成品方向是否正确，确保穿条组合工序的正确进行。
四、开齿：
开齿的目的是为了使隔热要能够垂直的就位于铝型材的槽口内，并且在压合时胶条和铝型材能很好地结合一起，在开齿工序中应注意开齿的深度，才能很好地保证成品的各项性能指标达到标准要求，最佳开齿效果为齿顶宽度为0.1～0.5mm，并且两边峰谷相对，有利于穿条的顺利进行和确保压合后的剪切力。
五、穿条：
穿条是将隔热胶条穿入需要进行组合的两边型材的槽口内，使两边形成一个整体，胶条起到隔热隔音及连接作用。
六、压合：
压合是将胶条连接组合好的铝型材通过压合机，使铝型材和胶条更好地组合在一起，并且达到要求的剪切力，在压合过程中，压合力的大小可通过调节，在显示器上读数，为了保证压合后达到要求的剪切力，在压合时显示器上的压合力必须大于250Kg。
七、检验：
当压合一根型材后，必须立即取样进行检测，当纵向剪切力特征值达到要求大于等于24N/mm后方可再进行压合，否则须重新进行调整直至检测合格后再进行压合。
八、贴膜、包装入库；
经检验合格后的成品，须按要求进行贴膜、包装保护，并由计量员计量后入库。
穿条式隔热铝合金型材的质量控制
I ndustry development行业发展穿条式隔热铝合金型材的质量控制于丹妮摘要：自成熟的铝合金隔热技术引入我国以来，隔热型材在工业生产领域得到了广泛的应用，同时在技术提升、指标完善等方面，我国众多研究部门以及生产厂家一直在持续努力。
当前穿条式隔热铝合金型材发展如火如荼，调试隔热铝合金型材的需求量也越来越大，但在质量方面依旧存有较大缺陷，而众多不达标产品的市场流入，不仅导致本身的风险系数有所提升，同时，也为铝合金建材行业秩序带来了一定的影响。
本文以铝合金型材标准以及检验要求为出发点，提出穿条式隔热铝合金材质量控制方向以及控制要点，分别从设计阶段、隔热条材料选择阶段以及加工工艺流程三个方面入手提出质量控制措施，期望对穿条式隔热铝合金型材质量实现良好的控制，保证其具备良好的竞争力，同时促进行业健康可持续发展。
关键词：穿条式隔热铝合金；质量标准；质量控制穿条式隔热铝合金型材的生产过程主要是利用低热导性能的隔热条实现连接，在机械复合的手段之下，将一分为二的铝合金型材进行重新复合连接，以此达到阻止热量传导保证节能的目的。
穿条式隔热铝合金型材具备外观美观大方，内在质量强度高且易加工的特点，在节能方面的表现也比较突出，因而被广泛应用于隔热门窗以及幕墙施工当中。
当前我国的穿条式隔热铝合金无论在生产水平上还是在种类开发上都实现了突破，足以与国外水平相媲美。
对穿条式隔热铝合金型材进行质量控制，对于满足行业基本需求，提升产品进步空间，增强行业竞争力都有着十分积极的意义。
1 穿条式隔热铝合金型材标准以及检验要求1.1 外观质量穿条式隔热铝合金型材本身有着外观美观大方、造型简洁线条流畅等特点，因而其外观质量是生产标准以及检验要求之一。
对其进行外观质量检验时包含允许缺陷和不允许缺陷两个层次，允许缺陷是指轻微的缺陷，但肉眼不可见，不会对型材本身的使用质量造成影响。
而不允许的缺陷主要是指型材表面肉眼可见的缺陷，比如说裂纹、起皮以及气泡等存在、穿条式隔热铝材施工工艺比较复杂，尤其是开齿、穿条、滚压这三道工序是生产工序的重点，但加工过程会受到众多外力的影响，因而导致外观缺陷的产生。
注胶式隔热铝型材和穿条式铝型材对比
对于结构尺寸一致的穿条式隔热铝材，我们也作了计算分析。由于主要参数隔热材料的弹性常数或组合弹性值相差较远，且其他相关参数的微量差异，使得两种隔热铝材的复合惯性距相差较大。具体结果如下：普通铝型材惯性矩为549219.4mm4；注胶式隔热铝型材惯性矩为：513379.2 mm4 ，约为普通铝型材的94%；穿条式隔热铝型材惯性矩为327441.2 mm4，约为普通铝型材的59.6%。例如，韩国汉城的一所建筑，整个建筑一栋48层和一栋64层的高楼组成。建筑师要求幕墙用材除能够承受高风压载荷外，可视面的宽度不能超过80mm。对于这种近于苛刻的要求，该工程的技术咨询公司提出了采用亚松公司的隔热技术方案。经过韩国工程试验中心的性能校合，该方案能够满足工程甲方的设计要求和造价标准。
注胶与穿条隔热系统的性价比分析-
近一段时间有很多的议题围绕着我们，其中有两个问题需要我们特别关注。其一是2005年新投产的发电机组在6840万至7000万千瓦之间，全社会用电量将达到24220亿千瓦时，全年电力供应的最大缺口将达到2300万千瓦，比去年明显降低。在现有的用电结构中，夏季空调用电占了三分之一。其二是政府对于全国房价增长过快现象的多项调控政策。我们看到政府已经将建筑节能作为了国家发展的重中之重。对于房地产开发商和门窗幕墙公司而言，一种高效隔热节能而成本适中的门窗幕墙隔热技术应该是最好的选择。
小巧美观；穿条式隔热铝型材由于要求型材硬度不宜很高并且要须克服扭曲力，它的截面积大，整体看起来比较宽大。
3.型材出材率
同型号同长度的隔热铝型材，穿条式与注胶式相比，由于穿条式的横截面积大，每米铝材的重量比浇注式的大，因此其出材率就小于注胶式的复合铝型材 [约13%]，制造1平方米门窗大约多消耗1-1.5公斤铝型材。
JGT175-2019建筑用隔热铝合金型材穿条式
JGT175-2019建筑用隔热铝合金型材穿条式1.范围本标准规定了隔热铝合金型材的定义、分类、要求、试验方法、检验规那么和标志、包装、运输、贮存。
本标准适用于以穿条滚压方式加工的建筑隔热铝合金型材〔简称隔热型材〕。
适用于制作建筑门窗、幕墙等。
2.规范性引用文件以下文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单〔不包括勘误的内容〕或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 3199 铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存GB 5237 铝合金建筑型材JG/T 174建筑用硬质塑料隔热条3.术语和定义、符号3.1 术语和定义以下术语和定义适用于本标准。
3.1.1穿条式隔热铝合金型材 lnsulating aluminum alloy profile with thermal barrier strip由建筑铝合金型材和建筑用硬质塑料隔热条〔简称隔热条〕通过滚齿、穿条、滚压等工序进行结构连接而形成有隔热功能的复合型材。
3.1.2组合弹性值〔c〕 assembly elasticity constant表征建筑铝合金型材和建筑用硬质塑料隔热条结合后的弹性特性值。
3.1.3 有效惯性矩〔I ef〕 effective moment of inertia表征隔热铝合金型材的惯性矩。
3.1.4 横向抗拉强度 transverse tensile strength在隔热型材横截面方向施加在铝合金型材上的单位长度的横向拉力。
3.1.5 抗剪强度 shear strength在垂直隔热型材横截面方向施加的单位长度的纵向剪切力。
3.2符号符号见表1规定。
表1 符号4 分类与标记4.1 分类分类见表2规定。
表2 型材分类与代号4.2 标记4.2.1 标记方法由隔热型材分类〔门窗、幕墙〕、铝合金型材牌号及供应状态、隔热条成份等组成。
27295589_穿条式隔热型材隔热条位置对幕墙框传热系数的影响
0 引言建筑幕墙具有轻盈性、通透性、美观性的特点，作为建筑的外围护结构，已经越来越多地被应用到现代的各类居住建筑与公共建筑上。
同时也是因为这些特点，建筑幕墙结构若不进行有效的节能设计，南方夏季室内炎热的环境将使空调降温需求大大增加，北方冬季室外严寒的环境将使采暖需求急剧上升，由此所产生的大量用电、用煤等能源消耗给人们赖以生存的环境造成了很大影响。
1 穿条式隔热型材简介穿条式隔热型材的隔热材料使用PA66GF25（聚酰胺66+25玻璃纤维）材料，采用穿条工艺生产的隔热铝型材在幕墙中的应用十分广泛[1]。
隔热材料PA66GF25与铝合金型材具有相近的线膨胀系数，良好的热稳定性、耐久性，满足幕墙设计要求的抗拉强度和弹性模量，以及成熟的穿条生产工艺，使穿条式隔热型材逐渐成为隔热幕墙的代名词，常见的穿条式隔热型材节点如图1所示。
图1 穿条式隔热型材节点2穿条式隔热型材设计2.1设计基准条件本文采用了美国劳伦斯伯克力国家实验室（Lawrence Berkeley National Laboratory，简称“LBNL”）开发的THERM、WINDOW 系列软件对隔热型材的传热性能进行二维模拟计算。
软件根据JGJ/T 151《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》要求进行产品设计，传热系数计算采用冬季标准计算条件（见表1）。
计算幕墙竖框的传热系数时，竖框的室外对流换热系数h c,out 取16 W/（ m 2·K） [2]。
幕墙竖框型材采用明框带室外装饰扣盖型式的立柱节点，隔热条采用符合GB/T 23615.2《铝合金建筑型材用辅助材料第2部分：聚氨酯隔热胶材料》规范要求的PA66+GF25材料[3]。
框传热系数U f 在计算幕墙竖框截面的二维热传导的基础上获得。
在框的计算截面中，应用一块导热系数λ=0.03 W/（m·K）的板材替代实际的玻璃，板材的厚度等于所替代面板的厚度，嵌入框的深度按照面板嵌入的实际尺寸，可见部分的板材厚度b p 不应小于200mm [4]，各部分材料类型标示图如图2所示。
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JG/T 175-2005 建筑用隔热铝合金型材穿条式1.范围本标准规定了隔热铝合金型材的定义、分类、要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输、贮存。
本标准适用于以穿条滚压方式加工的建筑隔热铝合金型材（简称隔热型材）。
适用于制作建筑门窗、幕墙等。
2.规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 3199 铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存GB 5237 铝合金建筑型材JG/T 174建筑用硬质塑料隔热条3.术语和定义、符号3.1 术语和定义下列术语和定义适用于本标准。
3.1.1穿条式隔热铝合金型材 lnsulating aluminum alloy profile with thermal barrier strip由建筑铝合金型材和建筑用硬质塑料隔热条（简称隔热条）通过滚齿、穿条、滚压等工序进行结构连接而形成有隔热功能的复合型材。
3.1.2组合弹性值（c） assembly elasticity constant表征建筑铝合金型材和建筑用硬质塑料隔热条结合后的弹性特性值。
3.1.3 有效惯性矩（I ef） effective moment of inertia表征隔热铝合金型材的惯性矩。
3.1.4 横向抗拉强度 transverse tensile strength在隔热型材横截面方向施加在铝合金型材上的单位长度的横向拉力。
3.1.5 抗剪强度 shear strength在垂直隔热型材横截面方向施加的单位长度的纵向剪切力。
3.2符号1JG/T 175-20052符号见表1规定。
表1 符 号4 分类与标记 4.1 分类分类见表2规定。
表2 型材分类与代号4.2 标记4.2.1 标记方法由隔热型材分类（门窗、幕墙）、铝合金型材牌号及供应状态、隔热条成份等组成。
隔热条成份铝合金型材牌号及供应状态隔热型材分类（门窗、幕墙）4.2.2 标记示例示例：门窗用隔热型材，牌号为用6063合金制造的供应状态为T5的两根铝型材，隔热条成份为聚酰胺尼龙66加25％ 玻璃纤维（即PA66GF25）复合制成的隔热型材。
标记为：W —6063 T5—PA66GF25 5 要求JG/T 175-20055.1 隔热型材材料5.1.1 铝合金型材应符合GB 5237的规定。
5.1.2 隔热条应符合JG/T 174的规定。
5.2 隔热型材性能隔热型材的横向抗拉强度和抗剪强度值应符合表3的规定。
表3 隔热型材的横向抗拉强度和抗剪强度值5.3 复合后尺寸允许偏差及表面处理质量隔热型材的断面应符合设计图样的规定。
用于门窗、幕墙的隔热型材尺寸偏差应符合GB 5237.1高精级的规定，表面处理符合GB 5237.2 ～ GB 5237.6的规定。
5.4 复合部位外观质量隔热型材复合部分允许铝合金型材有压痕，不允许铝合金基材有裂纹。
6 试验方法6.1 试验要求6.1.1 制备随机在同批同规格隔热型材中抽取一根型材，分别从两端、中部取样10件，取样长度为（100±1）mm。
6.1.2 试验温度低温：LT -30℃±2℃实验室温：RT 23℃±2℃高温：HT 90℃±2℃6.1.3 试样要求3JG/T 175-20054试样应在温度为 23℃±2℃ 和相对湿度为 45％ ～ 55％ 的环境条件下保存48h 。
6.2 抗剪强度和组合弹性值 6.2.1 试验程序在要求的试验温度下，分别将10个试样放在图1所示的测试装置中。
作用力通过刚性支承传递给型材，既要保证荷载的均匀分布，又不能与隔热条相接触。
进给速度为（1～5）mm/min 。
记录所加的最大荷载和相应的剪切变形值。
F图1 抗剪强度和组合弹性值测试装置示意图6.2.2 计算6.2.2.1 抗剪强度T 值按下式计算：T = F / l式中： T —— 抗剪强度 (单位为N/mm)；F —— 最大抗剪力，即取10个试样中的最小值（单位为N ）；l —— 试样长度（单位为mm ）。
6.2.2.2 组合弹性值是在剪切失效前单位长度的作用力与两侧铝合金型材出现的相对位 移δ和长度l 成积的比值，按下式计算：c = F/(δ·l )式中： c —— 组合弹性值，取10个试样中的最小值；1.仪表2.导向杆3.铝合金型材4.隔热条5.刚性支撑JG/T 175-20055δ —— 在剪切力F 作用下两侧铝合金型材产生的位移（单位为mm ）； l —— 试样长度（单位为mm ）；F —— 抗剪力(单位为N)。
注：两个铝合金型材之间出现2mm 相对位移后，视为剪切力失效。
6.3 横向抗拉强度 6.3.1 试样取10个剪切力失效的样品为试样。
6.3.2 试验程序横向抗拉强度试验应按图2所示的装置进行，进给速度（1～5）mm/min 。
在设定温度下对试样进行测试并按照6.3.3进行计算。
F图2 横向抗拉强度试验装置示意图6.3.3 计算横向抗拉强度按下式计算：Q = F /l式中： Q —— 横向抗拉强度(单位为N/mm)；F —— 最大抗拉力（取10个试样中的最小值）(单位为N)； l —— 试样长度(单位为mm)。
6.4 高温持久负荷试验6.4.1 选用的试样需先通过6.2的试验，即在剪切力失效后进行。
1 隔热条2 U 型卡3 支撑4 试样JG/T 175-2005610个试样在温度90℃±2℃时施加10N/mm连续荷载1000h，进行横向拉伸蠕变断裂试验，测定其老化后的变形量Δh。
6.4.2当Δh≤ 1mm时，分别在低温 -30︒C±2︒C和高温 90︒C±2︒C情况下作6.3试验，测试结果应符合低温时Q LT≥ Q，高温时Q HT≥ Q要求。
6.5 尺寸测量、外观检验尺寸测量、表面处理、外观检验应符合GB 5237的规定。
7 检验规则7.1检验检验分出厂检验和型式检验。
7.2 组批型材应成批验收，每批应由同一合金牌号、同一状态、同一类别、规格和表面处理方式的产品组成，每批重量不限。
7.3 取样规则7.3.1隔热型材试样的端头应平整；7.3.2尺寸偏差、表面处理取样符合GB 5237的规定；7.3.3隔热型材抗剪强度、横向抗拉强度及高温持久负荷试验取样应符合本标准6.1.1规定。
7.4 检验项目7.4.1 出厂检验a) 检验项目见表4。
b) 检验结果判定应符合本标准7.6的规定。
表4 出厂检验和型式检验项目JG/T 175-2005 7.4.2型式检验有下列情况之一的需要进行型式检验。
型式检验项目见表4，检验结果判定应符合本标准7.6的规定。
a)新产品或老产品转产生产的试制定型鉴定；b)正式生产后当结构、材料、工艺有较大改变可能影响产品性能时；c)正常生产时每二年检测一次；d)产品停产一年以上再恢复生产时；e)发生重大质量事故时；f)出厂检验结果与上次型式检验有较大差异时；g)国家质量监督机构或合同规定要求进行型式检验时。
7.5 检验结果的判定及处理7.5.1尺寸偏差、表面处理、外观质量的判定及处理应符合GB 5237的规定。
7.5.2力学性能有一个指标不合格时应从该批中加倍抽取，复检结果仍有一个试样不合格时，判全批不合格。
7.5.3高温持久负荷试验不合格时，在该批次材料中取双倍试样，复检结果仍有一个试样不合格时，判全批不合格。
8 标志、包装、运输、贮存8.1 标志产品应有明显标志、合格证或质量证明书。
出厂型材均应附有符合本标准的质量证明书，并注明下列内容：a)供方名称；b)产品名称；c)铝合金型材牌号和状态；d)规格；e)重量和件数；f)批号；g)力学性能检验结果；h)本标准编号；i)供方技术监督部门印记；j)包装日期；k)生产许可证的编号及有效期；l)必要时生产厂家应提供下列几何参数值:惯性矩、组合弹性值、抗弯截面模量、隔热型材每米单位的重量等。
8.2包装、运输、贮存产品的包装、运输、贮存应符合GB/T 3199的规定。
7JG/T 175-20058附录A （资料性附录）特性数据的推断A.1 总述按照A 2和A 3的规则，一组特定的典型型材的T、c、Q机械性能特性值可以外推到其它型材。
A.2 抗剪强度T和横向抗拉强度Q的推断两组隔热型材必须具有以下相同特性时才能将一组隔热型材的T、Q值外推至另一组型材。
A.2.1隔热材料、铝合金型材的机械性能相同。
A.2.2 连接两种材料所使用的工艺条件及方法相同。
A.2.3 铝合金型材的槽口尺寸、隔热条同铝合金型材连接部分的尺寸相同。
A.2.4 连接处隔热条的厚度及连接处铝合金型材壁厚相同。
A.3 组合弹性值c的推断将一组型材的c值外推至另一组，除要满足A.2要求外，两组隔热型材的高度（h）必须相同。
不应从较高的隔热条高度外推至较低的隔热条高度。
JG/T 175-20059附录B（资料性附录）隔热型材的有效惯性矩计算方法B.1 计算隔热型材的挠度时要考虑铝合金型材和隔热条弹性组合后的有效惯性矩,见图B.1。
S 1S 2S形心：图 B.1B.2 有效惯性矩计算公式为：I ef = I s ·（ 1- ν ）/ （ 1- ν· C ） （1）其中：I s = I 1+ I 2 + A 1 a 12+A 2 a 22（2）ν = （A 1 a 12 + A 2 a 22 ）/ I s （3）C = λ2/（π2+λ2 ） （4） ()()ννλ-⋅⋅⋅⋅⋅=1222Is E l a c （5） 式中： I ef — 有效惯性矩(单位为cm 4)；I s — 刚性惯性矩(单位为cm 4)；ν — 刚性惯性矩的组合参数；C — 弹性结合作用参数； λ — 几何形状参数；l — 梁的跨度(单位为cm)；c — 组合弹性值(单位为N/mm 2)；E — 组合弹性模量(单位为N/mm 2)；A 1 — A 1区的截面积(单位为cm 2)； A 2 — A 2区的截面积(单位为cm 2)；a 1 — A 1区形心到隔热型材形心的距离(单位为cm)。
JG/T 175-200510a 2 — A 2区形心到隔热型材形心的距离(单位为cm)；I 1 — A 1区型材惯性矩(单位为cm 4)； I 2 — A 2区型材惯性矩(单位为cm 4)。
注：1) 因为λ取决于梁的跨度，所以有效惯性矩是跨度的函数。
对于大的跨度,其值则接近刚性值。
2) C 的公式对于正弦形荷载是严格有效的，而对于不变载荷以及三角形载荷也 具有较高的精确度。