预应力方钢管桁架组合梁设计及应用
钢管桁架结构的设计与施工

杆 相 连 。主 桁架 为平 面 拱 形 桁 架 , 径 为 2 主桁 架 立 面 示 意 半 4m,
图见 图 1 。
型 焊必须采用全熔透坡 口焊缝 , 焊条等级应 与设计 和相应钢材的等 要随时对柱内型钢 的移位进行校正 , 钢的校正可以通过调节缆 级相 匹配 。在梁翼缘的对应位置设置柱的水平加劲肋 , 水平加劲 风 绳 进 行 , 以减 少 由此 造 成 的 累积 偏 差 的超 标 。 肋应与梁翼缘 等厚 , 采用坡 口全熔透焊缝 焊接 。焊接 时必须保证 对于梁端支座 ( 框架 柱 ) 型钢 的 , 以考虑 在型钢 梁 吊装 无 可
关键词: 钢管桁架结构 , 设计, 施工, 吊装 中 图分 类号 : U3 5 5 T 7 .
文献标识码 : A
1 工程概 况
某钢结构厂房建筑 面积为 1 0 , 260m2采用拱形钢管桁架 , 跨 度 4 . 矢高 2 . 柱 距 6m, 础采用钢筋 混凝土独立基 6 5m, 4 5m, 基 础 , 面为彩色压型钢板 , 屋 间隔铺有 采光带 。钢管桁架 结构形式
4 G -1 高层钢 筋混凝 土结构设计与施工规程 [ ] S. 型钢混凝土梁 、 , 常 由于其 钢筋较 密加之型 钢上含有栓 [] J J39 , 柱 通 4G 2 , s. 钉 , 凝 土 的浇 筑 极 易 造 成 漏 振 或 大 面 积 蜂 窝 , 在 浇 筑 过 程 中 , [] 0 S 5 3 型钢混凝土组合结构构造 [ ] 混 且 5
2 3 特殊部位 的 节点处理 .
于数量较多且工厂 内开 孔定位 与现场施 工情况不 能很好 的相符 4 结语
房屋结构预应力技术的特点及应用

第25卷第2期徐州工程学院学报(自然科学版)2010年6月V ol.25N o.2Journal of Xuzho u Institut e of T echnolog y(Natur al Sciences Edition)JU N12010房屋结构预应力技术的特点及应用秦丙寅,李富民,姜蔚,杨巧(中国矿业大学力学与建筑工程学院,江苏徐州221008)摘要:为了推进预应力技术的进一步研究,总结了房屋结构中预应力技术的主要特点,介绍了预应力技术在大跨钢桁架结构、大跨空间屋盖结构、大悬挑桁架、大面积楼盖、板柱结构及转换层结构中的应用实例,分析了预应力技术在房屋结构应用中存在的实际问题,并指出预应力技术的发展方向.关键词:预应力;房屋;结构中图分类号:T U757文献标志码:A文章编号:1674-358X(2010)02-0045-08预应力结构因其自重小、抗裂性能好、抗震性能好等优点,而适用于大型、大跨、重载、高耸等建筑工程[1].北京国家大剧院及国家体育场等国家大型建筑建造过程中均采用了预应力技术,并取得了较好的经济效益和社会效益.本文首先分析房屋结构中采用的预应力技术的主要特点,然后介绍预应力技术在房屋结构中的应用并从中发现一些问题,以求为预应力技术的进一步发展提供参考.1房屋结构预应力技术的特点房屋结构中采用预应力技术具有鲜明的特点,主要体现在以下几个方面:(1)预应力技术实现了房屋的大跨度.由于预应力的作用,不仅克服了混凝土抗拉能力低的弱点,控制了裂缝的出现和开展宽度,提高了构件的抗裂度和构件刚度,而且还由于采用了高强度混凝土及高强度钢材,进而提高了构件的承载力,所以被广泛应用于大跨度框架、大跨井字梁楼盖、大跨钢桁架、大跨钢拱架、大跨空间屋盖等结构中.类似于大跨度结构,由于预应力技术使用了高强度材料,可以减小构件的截面尺寸,降低结构自重;因此广泛应用于大悬挑结构中,可防止大悬挑结构根部破坏.例如贵阳奥体中心5万人体育场的看台挑篷最大悬挑近50m,工程中通过局部施加预应力来提高结构的刚度.(2)预应力技术满足了大面积楼盖不设缝的需求.工程中在浇筑大面积楼盖混凝土时,由于温度和混凝土收缩等作用可能会引起楼盖严重开裂.而在楼盖中采用预应力技术,可抵抗温度和混凝土收缩作用,从而减小开裂;因此大面积楼盖结构中使用预应力技术具有明显的优势.(3)预应力技术保证了板柱结构的抗弯及抗冲切性能.在板柱结构中,如跨度较大,则不仅楼板的厚度及板跨中挠度大,而且板柱交接点冲切力大,那么楼板中采用预应力的方式来抵抗上面荷载,则可以大大减小楼板厚度,降低自重,减小冲切力,同时也因为预应力的作用还可以减小跨中挠度.总之,预应力技术可使无梁结构更经济、更安全.(4)无粘结预应力技术应用于房屋结构中可加快施工进度.采用无粘结预应力结构有利于降低建筑物层高和减轻结构自重;有利于改善结构的使用功能,使楼板挠度小,几乎不存在裂缝;大跨度楼板的使用有利于加大可使用面积,也较容易改变楼层用途;有利于施工操收稿日期:2009-04-02基金项目:徐州市社会发展基金资助项目(XM07C082).作者简介:秦丙寅(1986-),男,硕士研究生,主要从事预应力结构研究.通讯作者:李富民(1972-),男,甘肃静宁人,副教授,博士,主要从事预应力结构及混凝土耐久性研究.作,加快施工进度;有利于节约钢材和混凝土,有较好的经济效益和社会效益.(5)预应力技术满足了结构转换中的大跨、重载的需求.由于转换层结构都为大跨度且要承受其上楼层的很大集中荷载,所以宜采用预应力混凝土结构.大跨度转换层中采用预应力技术可保证转换层有足够的强度和刚度,致使转换层结构构件截面尺寸不至高而大.2 房屋结构中预应力技术的应用2.1 预应力技术在大跨钢桁架中的应用预应力技术应用于大跨钢桁架,可引入与荷载相反的预应力以提高结构承载能力(延伸了材料强度的幅度),改善结构受力状态(调整内力峰值),增大刚度(施加初始位移,扩大结构允许位移范围),达到节约材料,降低造价的目的;因此大跨钢桁架中应用预应力技术比较广泛.图1 北京西站位于北京市丰台区莲花池东路的北京西站是1996年初竣工的北京铁路客运站,是原亚洲规模最大的现代化铁路客运站,是原/亚洲第一大站0.截至2009年,北京西站仍是全国日客流量最大的火车站,大大缓解了北京火车站的客运压力.其外观如图1所示[2].北京西站主站房是/国门0的象征.其正中设有一大/门洞0,/洞0高52.3m,东西宽(跨度)45m,南北厚28.8m./门楼0由4榀预应力主桁架和30榀次桁架组成,桁架高8m.桁架上部置有三重檐四角钢亭.桁架及钢亭自重约1600t,整个钢结构重达5000t 以上,为巨型的大跨重载钢结构工程.经过多方案的比较论证和优化分析,对4榀主桁架采用先进的预应力钢结构技术.这是我国首次设计采用的预应力巨型钢结构工程.(1)预应力筋布置.北京西站主站房门楼由4榀45m 跨的预应力钢桁架(边桁架和中部桁架各2榀)和30榀次桁架及楼盖结构组成.其中中部主桁架(每榀)承受的荷载高达17600kN.这4榀主桁架不仅承受的荷载特大,而且受力复杂.为此,主桁架设计配置了3组预应力束:下弦中部直线束,上弦边部直线束和通过上弦和下弦的折线束.实际结果表明:对主桁架施加预应力后,主桁架上、下弦杆的内力有较大幅度的降低,应力不均匀性有所缓和,大部分斜腹杆的内力也不同程度得到减小.跨中挠度由20.2mm 减至6.8m m,预加应力的效果明显.如表1.表1 预加应力前后中部主桁架各主要杆件的内力变化杆件部位张拉预应力前内力/k N 张拉预应力后内力/k N 上弦跨中杆轴力-3655 603上弦端部杆轴力53951612下弦跨中杆轴力 34911995预加应力后,对中部少量受力较小的杆件和端部受压力腹杆的内力有所增大,但增大的幅度均较小,且都不起控制作用.(2)预应力筋张拉.预应力筋张拉程序采用0y 0.2R con y 0.6R con y 1.0R con (锚固)方法.张拉控制应力R con =0.7f ptk ,单束张拉力P =1320@140/1000=182kN.预应力张拉必须对称、同步进行:对于下弦直线束,应在桁架两端对称进行;对于上弦直线束应在桁架提升就位后,在桁架中部分别对两端进行对称的一端张拉;对于折线束则应在提升就位后在桁架的两端各置一台千斤顶,对两束同步张拉(一端张拉),张拉至设计值后再分别在另一端补足.(3)预应力筋防腐防火措施.徐州工程学院学报(自然科学版) 2010年第2期鉴于本工程有较高的防火防腐要求,预应力筋采用较厚包皮的无粘结钢绞线.外面套<89@4的钢管,预应力束张拉后在钢管内灌注水泥浆.根据本工程结构特点,通过合理的配束分阶段张拉预应力;采用合理的防护措施,大大改善了结构性能,很好地体现了现代预应力技术的优越性,减小了用钢量,具有明显的经济效益.2.2 预应力技术在大跨空间屋盖结构中的应用预应力能够提高结构稳定性、抗震性,改善结构疲劳强度,改进材料低温及抗蚀.在屋盖结构中采用预应力技术更能增加屋盖的跨度和承载力.预应力屋盖结构有预应力混凝土结构、预应力索穹顶结构、预应力张弦桁架结构、悬索结构等.大跨度空间结构中引入现代预应力技术,不仅使结构体形更为丰富,而且也使其先进性、合理性、经济性得到充分展示.第29届奥运会乒乓球馆(北京大学体育馆)位于北京大学校园内,紧邻中国硅谷中关村.该馆的建筑面积26900m 2,南北长122.6m ,东西宽87.7m,由乒乓球馆和游泳馆两部分组成.比赛时可提供固定与活动坐席共7557个.该结构屋盖为新型复杂钢结构体系,其屋盖体系由中央刚性环、中央球壳、辐射桁架、拉索和支撑体系组成.建筑效果如图2所示[3].图2 北京大学乒乓球馆建筑效果图北京大学体育馆是世界上首座专为乒乓球比赛而建造的专门体育馆,更是中国军团2008奥运的夺金重地.屋脊利用金属屋盖上两条螺旋展开的曲面作为形体,合民族、北大、国球、建筑于一脊,被称为/中国脊0.中央的玻璃球及屋顶的可开启窗,保证了室内自然采光和良好的自然通风,满足学校平时训练使用.该结构屋盖平面尺寸为92.4m @71.2m,采用预应力张弦桁架结构.共有32榀辐射桁架,每榀辐射桁架下设置有预应力拉索,为自平衡体系.辐射桁架上弦为受压圆钢管,下弦为型号<5@151的预应力拉索,直径为79m m.拉索一端固定,一端可调.该结构为复杂预应力钢结构体系,32榀辐射桁架呈180b 反对称布置.根据其特殊的结构形式,采用反180b 对称进行预应力张拉.同时施工前仿真模拟张拉工况,以此作为指导张拉的依据.分3个阶段对称张拉,即分别为20%设计张拉力、100%设计张拉力,逐根进行索力调整.张拉时采取双控原则:索力控制为主,伸长值控制为辅,同时考虑结构变形.该体育馆在屋盖中采用预应力技术.这不仅可实现屋盖的外形美观,而且得到了良好的自然通风,并解决了屋盖由于跨度大而造成的自重和变形问题.2.3 预应力技术在大悬挑桁架结构中的应用有粘结及无粘结预应力大悬挑结构体系,是由预应力悬臂式结构形成的大悬挑的挑层结构.其特点是向空间发展,形成空间地皮,节约用地,节约能源.通过建造区域的总体布局以及环境绿化、房屋的内外空间组合,可以达到建筑功能与技术以及环境艺术的和谐.同济大学图书馆主楼系高层大跨度悬挑预应力空间超静定结构,12层,建筑面积9722m 2,总高50m.主楼剖面如图3所示.1~4层为8.3m 方筒体,5层以上由25m 预应力交叉空腹主桁架和边桁架组成的悬挑楼盖.它支承在砼方筒体上,选用<65金属波形管成孔、XM 锚具、7@7<S 5高强钢丝束后张法工艺.经省级鉴定认为采用大吨位高强钢丝束预应力后张法应用在民用高层大跨悬挑结构上属国内首创,达到国内领先秦丙寅,等:房屋结构预应力技术的特点及应用水平,具有广泛的社会、经济效益及推广价值.筒体墙厚450m m,内部墙体厚200m m,筒体四角有截面面积为1.6m 2的多边形柱,混凝土强度等级为C38.预应力悬挑主桁架上下弦断面为400mm @1150mm.除筒体外,最大的腹杆断面为250mm @1400mm,上弦杆内配2@7@7<s5高强钢丝束,混凝土强度等级为C38.预应力悬挑次桁架上下弦断面为350mm @700m m,腹杆断面为400mm @400mm ,上弦杆内配3@7<s 5(10层以上为7@7<s 5),混凝土强度等级为C38.楼板厚为70mm,混凝土强度等级C28.1)地下室;2)主楼筒体;3)目录厅;4)悬挑楼层;5)连接体;6)原图书楼图3 同济大学图书馆主楼剖面图该工程预应力钢丝束张拉时采取应力、应变双控制.主桁架上弦梁长25m,根据设计要求及千斤顶本身的行程,采取两端张拉.次桁架上弦梁长18.2m,采取一端张拉,另一端自锚.施工中考虑钢丝松弛、混凝土徐变等引起的张拉应力损失,采取超张拉方法.张拉顺序为0y 103%R con .主桁架在实际张拉中,为控制两端压力差,分3级张拉.每张拉1级,测一次钢丝束伸长值.实际张拉顺序及张拉值如下:张拉顺序:0y 15%R con y 60%R con y 103%R con .张拉值:0y 147.87kN y 591.5kN y 1015kN .当主桁架两端张拉至103%R con 后,量取最终伸长值及应力应变值,达到标准要求后,即可以顶锚.但两端不能同时顶锚,先在一端顶锚,待另一端补足因顶锚引起的应力损失后,再进行顶压.每榀主桁架上弦有两束钢丝束,顺序按先张拉下层束,后张拉上层束.2.4预应力技术在大面积楼盖结构中的应用图4 南京国际展览中心预应力技术是解决超大面积楼盖温度应力的新技术,这样可使结构受拉区预先受到压应力作用.这种压应力将能抵消一部分或全部由使用荷载或温度所产生的拉应力,从而推迟裂缝出现的时间和减小裂缝的宽度,提高了结构的耐久性和刚度.近年来,由于在大面积楼盖中的优点得到充分体现,预应力技术更加广泛地应用于大跨度建筑的楼盖中.南京国际展览中心位于南京玄武湖的东面,是古都南京的一项跨世纪的标志性的建筑,是南京市近几十年以来最宏伟、壮观的公益性建筑,于1999年1月25日破土动工,经过桩基施工、主体钢结构、设备安装和装饰工程施工几个阶段,至2000年8月三十日竣工落成.外观如图4所示[4].徐州工程学院学报(自然科学版) 2010年第2期本工程总建筑面积为89000m 2,建筑长度为292.8m,宽度为158.5m,2层楼面为大型展厅,面积约为30000m 2.板厚为150mm ,混凝土强度等级为C40,为双向无粘结预应力平板,南北向采用间距560mm 双根预应力筋,东西向采用间距700mm 单根预应力筋,均以直线形布置于板中.预应力筋起控制混凝土收缩和温差引起的应力及防止板开裂的作用.预应力筋采用强度等级为1860MPa 的低松弛钢绞线,张拉控制应力R con =0.75f ptk .留孔采用壁厚为0.32~0.34mm,直径为70mm 和80mm 的镀锌金属波纹管.两端分别采用Ñ类夹片锚具.由于工程两个方向的长度均较大,为此在沿南北方向设置两条2m 宽的折线形后浇带,预应力筋用连接器连接;东西方向设置一条直线形后浇带,预应力筋通长布置.先张拉南北向中间区段预应力筋,待楼面混凝土浇筑至少4周后方可浇筑后浇带混凝土.后浇带混凝土强度达75%后再张拉两侧的预应力筋.东西方向预应力筋在后浇带混凝土达到预定强度后再进行张拉.该工程因为成功采用了预应力结构,使楼板的承载负荷达到了800kg/m 2的水平.该工程在超大面积楼板和框架梁预应力结构的设计和施工等诸方面进行了成功探索.经过一年半的使用,2层展厅楼板未发生结构性表面裂缝,框架梁无任何开裂和变形,实践证明达到了如期的效果.该项目获得教育部优秀设计一等奖、江苏省优秀勘察设计一等奖、建设部优秀工程设计二等奖等奖项.2.5 预应力技术在板柱结构中的应用板柱结构是由楼板和柱组成承重体系的房屋结构.它的特点是由于室内楼板下设有梁,而使空间通畅简洁,平面布置灵活,降低了建筑物层高.在板柱结构中,跨度较大时荷载较大,使得无梁平板内裂缝控制和挠度控制成为结构设计的重要问题.单纯通过增加板厚来解决结构受力问题,将造成混凝土用量增大,自重增加,用钢量较大等问题;因此,采用预应力结构,在保证结构板厚合理的原则下,增加了平板刚度,改善了平板的抗裂性能.图5 北京科技会展中心北京科技会展中心(图5)工程位于白颐路与北三环交叉口处,由东部、北部两座主体高层及中部裙房组成.主体高层结构为框架剪力墙体系.裙房部分地上3层,层1、2顶板为混凝土平板,屋顶为钢结构体系.内部柱网为9m,边柱网则分别为11m 及9.8m.柱尺寸为800m m @800m m,混凝土平板板厚300mm.柱顶柱帽尺寸为2200mm @2200mm @100m m.柱上板带设暗梁,暗梁宽2000mm.混凝土结构采用C40混凝土.混凝土平板采用无粘结预应力技术,预应力钢筋采用无粘结低松弛钢绞线7<j 15.24,极限强度标准值为1860M Pa.张拉控制应力为1302M Pa.按等代框架布筋原则,板内预应力钢筋双向布置,预应力筋线形为分段抛物线,在混凝土板内建立的预压应力不超过2.5M Pa [5].工程中主体与裙楼之间存在为解决不均匀沉降而预留的后浇带,若等待主体结构封顶,后浇带浇注完成,达到混凝土设计强度,然后再进行预应力张拉,必然使得裙楼模板大量积压,造成较大的经济损失;因此,为节约造价,合理安排施工周期,预应力钢筋的布置充分考虑后浇带的影响.在预应力钢筋布束中,采用内部网格与后浇带处边网格分开布置的方法.这样内部网格的预应力钢筋在后浇带处张拉,裙楼可进行正常施工安排.边网格预应力钢筋锚固在内部网格柱上板带处,待后浇带完成浇注后张拉,对整体结构无较大影响.对北京科技会展中心工程预应力结构的设计充分考虑了结构受力及结构施工过程中的各种问题.这不仅使得结构受力合理,且更有利于合理安排工期,较好地解决了设计及施工中的各项难题.2.6 预应力技术在转换层结构中的应用在高层建筑中,沿房屋高度方向由于功能要求的变化或结构布置上的变化在结构转换的楼层设置水平转换构件,即转换层结构.由于转换层结构都为大跨度且要承受其上楼层的很大荷载,所以最适宜采用预应力混凝土结构.目前在高层建筑中应用的预应力混凝土转换层结构主要有梁式、桁架式、厚板式等.江苏省会议中心建筑面积32064m 2,地下1层,地上30层.大屋顶,顶层标高100.8m.该工程已于秦丙寅,等:房屋结构预应力技术的特点及应用1998年1月竣工交付使用.该工程1~3层为会议室及公共部分,要求有尽可能大的灵活空间,最大跨度为15.6m.4层主楼部分是客房,裙楼部分是屋面.5层以上是标准层,都是客房,3.9m 小开间轴线布置[6].图6 计算简图为了满足建筑功能的要求,保证结构安全可靠,主楼采用抗震性能好的框支剪力墙结构体系,4层设结构转换层.结构转换层为梁式转换层.该梁15.6m 跨的三跨连续梁,截面尺寸为1500m m @3600m m.该梁不仅担负着本轴线4层上、下柱网的改变,而且又是横向转换梁的中间支座,受力很大.为了保证结构可靠工作,布置结构时,使该大梁与下部4层及上部26层墙、梁一起,组成巨型框剪结构体系.计算简图见图6.本梁采用两种形式的预应力筋:梁中,13束8<j15双曲线抛物线加切线形式的无粘结预应力钢绞线;梁顶、梁底各8束9<j 15直线形式的有粘结预应力筋.如图7所示.预应力筋的抗拉强度标准值f ptk =1860kN/mm 2,取张拉控制应力R con =0.75f ptk .无粘结筋采用VM15-1单根夹片锚;有粘结筋采用<80波纹管留孔,QM 15-9群锚,两端张拉.图7 预应力筋布置示意图转换梁施加预应力的优点是:(1)提高转换梁的抗裂能力,减小挠度.对转换梁施加预应力,最突出的优点就是抗裂、限裂,并可减少截面尺寸,减小挠度.(2)增加耐久性.由于预应力使转换梁抗裂或限裂,从而可保护钢筋免遭锈蚀,增加耐久性.特别在钢骨混凝土梁中,施加预应力可有效地限制裂缝的出现或控制裂缝的开展,使混凝土保护钢骨,免受环境的侵蚀,从而提高钢骨混凝土梁的耐久性.(3)预应力的合理布置可改善转换梁的受力性能.施加预应力产生的轴向压力可提高转换梁的受剪承载力.对于曲梁,预应力对抗弯、抗剪和抗扭均有利.预应力的合理布置不仅可使转换梁变为接近于轴压构件,提高承载力,另外还可抵抗转换梁内的部分甚至全部扭矩.3 预应力技术应用中存在的问题综上所述,预应力技术已经广泛应用于房屋结构中,并且取得了较好的效果,说明预应力技术已经发展到了较高的水平.但是预应力技术还存在许多需要解决的问题,比如更大跨度的需求与目前技术水平间存在差距,大吨位张拉锚固技术的需求与现实技术水平间存在差距,大型工程与环境保护问题,耐久性损伤(氯盐、碳化等引起的钢筋腐蚀;寒冷地区的冻融破坏;碱-骨料反应等)及FRP 预应力筋应用中存在的问题等.这里将主要介绍预应力房屋结构的耐久性损伤问题及FRP 预应力筋应用中存在的问题.徐州工程学院学报(自然科学版) 2010年第2期秦丙寅,等:房屋结构预应力技术的特点及应用3.1预应力房屋结构中耐久性损伤问题影响预应力结构耐久性的因素有很多,例如氯盐侵蚀、碳化、寒冷地区的冻融破坏、碱集料反应、高温等.长期以来,由于对预应力混凝土结构耐久性重视不够,世界范围内发生了大量的耐久性事故.例如贵阳西南工具厂预应力混凝土屋盖,在进行屋面防水处理时发现,使用仅8年的预应力混凝土屋面板,露筋锈蚀现象严重,板面裂缝贯穿,造成雨水渗漏,需作加固处理.混凝土结构所处的环境可以划分为一般大气环境、海洋环境、土壤环境及工业环境等.其中一般大气环境是民用混凝土结构所处的环境状态.与普通钢筋混凝土耐久性相比,预应力混凝土结构的耐久性既有相同之处,又有不同的地方,一般认为有以下两点主要的区别[7]:(1)预应力混凝土结构施工比较复杂,技术含量较高,每一环节的疏漏都有可能使其耐久性能下降.整体施工过程要经历多道工序,如芯管的埋置、预应力筋的张拉及锚固、管道的灌浆、锚具的防腐处理等,每一道环节的质量缺陷都有可能影响结构的耐久性.在上述各种影响因素中,管道的灌浆尤为重要.如果灌浆不密实,将使浆体中存在气泡:当浆体硬化后,形成空隙,有害气体和液体渗入后,极易造成钢筋腐蚀.另外,如果配合比不合适,水泥浆易产生离析,干硬后收缩,产生孔隙,致使粘结强度不足,也会影响耐久性.(2)普通钢筋锈蚀时,会在表面产生锈斑,引起混凝土保护层的剥落、层裂等外在现象.而预应力钢丝在很多情况下,会发生无任何预兆的脆性断裂,导致结构的突然破坏.预应力筋的锈蚀较为复杂,除普通钢筋发生的电化学腐蚀外,还有其特有的应力腐蚀.预应力筋的截面较小,自开始张拉一直就处于高应力状态下,对应力腐蚀极为敏感,并且自腐蚀开始至失效过程很短,表现为明显的脆性破坏形态.在有应力腐蚀的情况下,当钢筋的应力远低于极限抗拉强度时,钢筋就会出现裂纹或破坏.所以,在预应力混凝土的设计中必须足够重视预应力的应力腐蚀问题.预应力结构的耐久性问题主要体现在预应力钢筋的锈蚀问题上.为了解决以上问题,新型、高强、性能优越的预应力材料越来越多出现在预应力结构中,如FRP筋、新型无粘结CFRP预应力筋及低松弛、耐腐蚀、高强度的钢材类预应力筋代替了普通的预应力钢筋.但是FRP筋力学性能、粘结滑移性能等也存在一些不足,还有待于进一步研究.3.2新型FRP预应力筋应用中存在的问题钢筋混凝土结构中一直存在钢筋锈蚀引起的结构耐久性问题.钢筋锈蚀将严重地影响结构功能的正常发挥,并大大地降低结构的使用寿命.解决钢筋锈蚀所引起的混凝土结构耐久性问题的一个有效方法是利用纤维增强塑料(Fiber Reinfor ced Plastics,简称FRP)筋来代替钢筋和预应力钢筋.由于FRP筋具有抗拉强度高、抗腐蚀性能好、重量轻、抗疲劳性能优良、电磁绝缘性好等优良特性而广泛用于土木工程.但是随着研究的深入,也发现了FRP筋存在着很多的不足之处.主要表现在[8-9]:(1)弹性模量较低.FRP筋的抗拉弹性模量通常约为普通钢筋20%~75%;因此,其受力后变形明显大于普通钢筋.用于混凝土结构中,若不施加预应力,构件受拉或承受力矩后的裂缝、挠度均较使用普通钢筋大.(2)抗剪强度低.FRP筋为各向异性的,其横向抗剪强度仅有50~60Mpa,不超过抗拉强度的10%,可以很容易地被剪断;所以在进行FRP筋材料试验以及将FRP筋作为预应力筋时,需研制专门的锚具、夹具.(3)FRP筋与混凝土的粘结性能较差.FRP筋与混凝土界面的粘结性能较弱,这是阻碍FRP筋发展的主要瓶颈.许多研究表明,FRP筋混凝土梁的破坏形态大多为FRP筋不断滑移而被拔出.这些都说明FRP筋与混凝土界面的粘结性不如普通钢筋.(4)热稳定性较差.FRP筋由于基体材料为树脂等有机材料,而树脂材料的耐火、耐高温性能均较差;因此,在高温环境里, FRP筋的性能会明显下降.此外,FRP筋还有不宜现场加工、易老化、抗蠕变性能差以及价格较贵等缺点;因此其技术还有待于进一步的发展.随着研究工作不断深入和计算方法不断改进,FRP筋在混凝土结构中的应用将会更加广泛和经济.。
钢管桁架预应力混凝土叠合板技术培训

三、施工工艺
3.2 叠合板吊装
(6)当PK板(Ⅲ型)与混凝土梁或剪力墙整体浇筑时,支承长度不应小于10mm。 铺板前应先在梁上或墙上用水泥砂浆找平,铺板时再用10~20mm厚水泥砂浆座浆 找平,水泥砂浆的强度等级不低于M5且不低于砌筑砂浆的强度等级。 (7)当遇柱角等情况需设置现浇板带时,现浇板带做法为:板带宽≤200mm时, 采用吊模现浇;板带宽﹥200mm时,采用下部支模现浇。 (8)特别注意:当PK板(Ⅲ型)铺设完成后需在板面堆放钢筋等材料时,须严格按 照预制薄板的设计施工荷载进行荷载控制,堆积高度不能过高,同时要求尽量均匀 堆放,以免在堆放处产生过大集中荷载,造成预制薄板的局部变形。 (9)PK板(Ⅲ型)吊装时务必使用专门的吊具,使用标出的吊点进行起吊。
储存不宜超过6层,层与层之 间用用100mm×50mm的长方木垫隔开。各层垫 木的位置应紧靠吊环外侧并同在一条垂直线上。 现场的堆放场地均应平整夯实,并设有排水措施, 堆放时底板与地面之间应有一定的空隙。垫木放置 在桁架侧边,板两端(至板端200mm)及跨中位 置均应设置垫木且间距不大于1.6m。垫木应上下 对齐。不同板号应分别堆放,堆放高度不宜大于6 层。堆放时间不宜超过两个月。垫木的长、宽、高 均不宜小于100mm。
三、施工工艺
3.3 预留孔洞处理
(1)当PK板(Ⅲ型)上需开孔时,应根据等强代换的原则配筋补强,即在孔洞四周 配置附加钢筋。 (2)根据板面荷载的大小每侧选用不小于2Φ10的附加钢筋。 (3)垂直于板肋方向的附加钢筋应伸至肋边,平行于板肋方向的附加钢筋应伸过洞 边距离不小于40d(d为附加钢筋直径)。
(3)模具拼装应连接牢固、缝隙严密。与混凝土的接触面不应有划痕、锈 渍和氧化层脱落等现象;模具拼装前应进行表面清理,脱模剂宜采用水溶性隔 离剂,脱模剂不得污染钢筋表面。
钢筋桁架组合楼承板施工技术

钢筋桁架组合楼承板施工技术摘要:钢筋桁架组合楼承板是一种新型的楼承板,由钢筋桁架与现浇板组成,现浇钢筋桁架采用纵向桁架,在梁上铺设模板后,采用与桁架平行的横向楼板作为现浇钢筋桁架的下弦,由横向桁架和竖向主桁架共同组成的楼承板体系,主要用于跨度不大于12m、跨度不大于30m的楼板。
与传统的现浇楼承板相比,钢筋桁架组合楼承板具有自重轻、刚度大、整体性能好等特点,可减小楼承板自重和节约材料。
基于此,本文将重点对钢筋桁架组合楼承板施工技术进行分析。
关键词:钢筋桁架;组合楼承板;混凝土一、技术优势及效果(一)技术优势(1)钢筋桁架组合楼承板体系的楼面荷载传递路径明确,在楼板受力方向上,通过主桁架传递给次桁架,次桁架再通过拉结点传递给主桁架,从而实现了钢筋桁架组合楼承板的荷载传递路径。
楼板在结构上具有较好的整体性,同时还能提高楼板的抗裂能力。
(2)钢筋桁架组合楼承板体系具有较好的板面平整度和抗弯刚度。
钢筋桁架组合楼承板体系的板面平整度要优于传统楼承板体系,同时,钢筋桁架组合楼承板体系具有较好的板面抗弯刚度。
(3)采用钢筋桁架组合楼承板体系楼板结构具有良好的抗震性能,在地震区采用钢筋桁架组合楼承板体系楼板结构是非常合理和可行的。
(4)钢筋桁架组合楼承板体系具有较好的整体性能,在施工过程中,只需一层楼板作为模板即可完成楼板的浇筑施工。
此外,钢筋桁架组合楼承板体系可以根据使用要求进行设计,选择不同的形式与材料;同时还可以根据设计要求进行局部调整;此外还可以进行多次设计与修改。
(二)应用效果(1)施工工艺简单,施工速度快。
钢筋桁架组合楼承板体系中的主桁架和次桁架均采用焊接件,操作简单,工人容易掌握。
而且在主桁架与次桁架的连接部位采用了高强螺栓进行连接,无需使用焊接机具,大大降低了施工成本。
(2)钢筋桁架组合楼承板体系可形成大跨度、大空间的楼承板体系。
由于钢筋桁架组合楼承板体系的荷载传递路径明确,同时具有良好的抗弯刚度,在荷载的作用下楼板不会产生裂缝,因此钢筋桁架组合楼承板体系的建筑跨度大、空间大、刚度大、质量轻等特点。
钢管混凝土桁式组合梁斜拉桥施工技术

紫洞大桥位 于广东省南海 市境 内小 塘镇与南 庄镇交界 的潭洲水 道 上。 主桥为长 2 8 7 m的双塔单索 面两跨连续的钢管混 凝土桁式组合斜 拉 桥 , 面呈竖 琴式布 置 ; 索塔 为等截 面钢 管混凝 土结 构 ; 面铺 装 索 两个 桥 层为钢纤维混凝土; 钢筋混凝土薄壁墩身; 钢筋混凝土承台联结桩基础 与薄壁墩 身。引桥上部结构分 别为 2m先 张法 预应力混凝 土空心板 和 0 3m无粘 结预应力 空心板 ; 结构 由桩基 础 、 0 下部 双柱式 墩身和 部分预 应 力 钢筋混 凝土盖梁组 成 ( 台则 由桩基 三柱式 台身和钢筋 混凝土盖 梁 桥 组成) 。引桥长 76 桥梁全长 13 m, 大桥 。设计 荷载汽 一 2 , 5m, 04 属特 超 0 挂一2 , 10桥面宽度 25 。 5 m 桥面纵坡 1%。 . 将钢管混凝土用于斜拉桥使该 5 桥 主桥具有 构思独特 、 结构新颖 、 重 较小 、 形轻盈美观 的特| 施 工 自 外 。 时, 钢管桁梁在组装平台组桁 , 然后向跨中逐段平移直至合拢。施工中 利用结构 本身作 为施工设施 ,大大地减 轻 了安装 的部分构 件可作 为工 程 中的临时施工 用料 ,降低 了材料 消耗 。由于工 程 中采用 了多项新 工 艺 、 材料 , 主桥施 工工 序繁 多 , 艺复杂 , 难度加 大 , 新 使 工 技术 质量要 求 高。
装 的工艺 流程 为 :将杆 件相贯线 中心及 长短轴划 在组装杆 件上—— 使 杆件杆件相贯线中心及长短轴划在组装件相应务线相互吻合——保证 杆 件间 的间隙符合规范 要求—— 检验拼 装质量— 一 对称点焊接 予 以固
定。
Hale Waihona Puke 在组装初 期 , 由于经 验不足 , 各杆 件 的焊接 收缩 考虑 不足 , 对 下料 时未预 留焊接收缩 量 , 杆件站组 装间 隙控制不甚 理想 , 第一 次组装 致使 的主桁梁焊接后 , 弦杆间宽度小 于设计要求 , 下 最大误 差达 2 r 。 3 m 通过 a 查阅有关资料及实际测量, 确定了每道焊缝预留的收缩余量为 45 m -m 。 经对成形后 的主桁 梁质量检 查J 睛况表 明 ,预 留的焊接 收缩量是 较为符 合实际的。 为使组装成品主桁梁的轴线及竖向曲线与设计相符, 还应十 分 注意主桁 梁各杆件 的窨位 置 , 特别要 注意上 、 弦杆 的平 面位置 及高 下 程的准确性 。 3 - 2索塔的竖拼 本桥索塔 为 q13 m b 80 m的钢管 混凝 土塔 身 , 钢管 按 2 个 标 准 索塔 4 节段 由工 厂加 工 。 工厂加工 时各 节段要试拼 , 查垂直度 、 圆度 , 在 检 椭 并 检查节段 内各焊接缝 的焊接 质量 。检验 合格后 编号划 记铅垂线 和组装 2临时工程 的施 工 轴线 , 运人工 地 。从施工 的方便 和经济合 理 的角度 考试 , 塔钢管 的拼 索 2 . 1水上 钻孑平 台 L 装否定 了原设计 在主桁梁 上拼装 、 接 , 焊 主桁梁平 移 的不 同位置 按不 同 大桥 主 2 、 3 墩 ( #主 # 塔墩 ) 于水 中, 河道通 航 的要 求及施 工 的空间角度竖拼 , 处 根据 最后随主桁梁平移到位。到位后, 检查其纵横轴线及 均符合 没计要求 。 竖拼方 案充分利用 已组焊成 的塔 体作 为稳定 单位 的实际情况 , 考虑钻 孔时 的冲击 荷载 , 台钻架 的 自 和其他 施 垂直度 , 并 平 重 工荷载, 经计算采用 1 根 c- 0 m的钢管桩作为平台的支承结构。 2 l8 m x0 - 钢 体系 , 用附着式独 脚扒杆 吊装索 塔节段 。 索塔 钢管在竖拼 时应注意 以下 () 故 其 管桩 的人 土深度根据基 底情况为 1- 5 0 1m不等。 平台则利用上 部结构的 问题 :1由于主桥位 于竖 曲线上 , 索塔在 拼装 的各个 不 同位 置 , 与 槽钢 、 钢板等 搭设 。钻孔完成后平 台又作为承 台的模板支架使用 。 主桁顺 序方 向间的夹角是 不 同的 , 工时对 主桁与 索塔在不 同位 置的 施 夹角均 进行 了计 算 , 时严格按计 算值进 行控制 , 施工 以保证其 到位后 索 2 . 2临时支墩 临时支墩虽是施 工过程 中和 临时建筑 , 由于 主桁梁及 索塔 平移 塔垂直 ; ) 但 ( 竖拼过程 中要严格 控制和节段 竖拼高度 , 成形后索塔 拉 2 保证 索孔道位 置的准确 。 时, 其承受的荷载很大, 故必须确保支墩结构的稳定和安全。 考虑施工时桁梁和索塔通过时最不利荷载组合 ,模拟各种结构状 3 . 3主桁梁 及索塔 的焊接 本桥 主桁梁及 索塔属全 焊接结构 ,主桁 梁及索 塔钢 管是 1Mn 6 钢 态进 行计算 , 根据设 计要求在两个边 跨分 别设 置两个 临时支墩 , 临时支 墩基 础为 8 q-0m 的钢管 桩。 出水面部分 的钢管柱与槽钢 、 根 b- 0 m - 8 露 、 工 材 , 等强二 级焊缝 。焊接质量 对主桁 梁及索塔 因焊接 而引起 的变形 、 焊 字钢等焊接组成桁架, 使其具有足够的强度和刚度。 为保证钢管桩具有 接奕力 影 响甚 大。 由于主桁梁及 索塔节段 竖拼 的焊 接均在 工地现 场进 足够 承载力 打设钢管 时 ,采用入 土深度与 一次锤击贯 入度两项 指标加 行 , 的制 约条件较多 。1露天作业 , 受到 () 自然条件差 。 主桁及索塔 焊接 在 量最大 的 51 月份 , 的气 温高 、 —0 当地 雨水多 、 大 , 相对湿度 均在 湿度 一般 以控 制。 90以上 , 了规 范规定焊接湿度 不宜高于 8%的要求 。 2焊 接现场 00 / 超过 0 () 2 . 3拼装支架 ( 台) 平 下平联 下端 、 内锚箱 、 钢管 梁 索塔 主桁梁的组拼、 焊接及平移均在高支架平台上进行 , 故两岸分别用 受 到的限制较多 。如主桁梁 下弦下端 、  ̄5 m 0 m钢 管组拼 了 3 m支架 。为保证组桁 的精 度和平移 的安全 , 5 支架 节 问的焊接均十分 困难 。当然 , 这些部位 的焊接质量也 是检查 的重点 。 要有足够的刚度和稳定性 , 尤其要注意滑道通过部分和拼装支架前端 综上所述 , 为了保证焊接质量, 驻地监理工程师和施工单位采取了 要有 足够 的承 载力 、 和稳定性 , 滑道顶面高程处 于可调状态 。 刚度 且使 如 下措 施 。 () 1严格焊接 工艺评 定。对每种 接头形 式均作 焊接工艺 试验 , 对每 2 . 4滑道 主桁 梁平移时 , 主墩 、 时支墩 、 通过 临 拼装支 架 , 故在其上 均设有 滑 个 工艺试 验者作 力学 冲击试 验 、 晶相分 析 、 声波 探伤 检查 , 为依 超 以此 道 。为保 证滑道稳定 、 滑 、 整 , 架上设置 了工 字钢组焊成 的滑道 据 确定合 理的焊接参 数 ,把 焊接引起 的变形和 应力控制 在规范 允许 的 光 平 在墩 梁( 或钢筋混 凝土滑道梁 )滑道 梁上铺 3 m厚 的不锈钢板 。此外 , , a r 为了 范 围内 。 () 证焊 工坚持 式 2对持 A格后方可上 岗的制度 。 持证 焊工模拟构 使 主桁梁 平移 时能顺利上 墩 , 在墩背 向跨 中的侧 面设立 了 80 m长 的 0m 件 为焊接 位置进行考 试 ,焊接件 外观检 验合格 后 ,送有关 单位进 行力 坡道。 学、 冲击试验 、 晶相分析 、 声波 探伤检查 , 超 合格者 方允许上 岗。 3主桁 梁及索塔 的拼装 、 焊接 主桁 梁及 索塔 的拼装 、 焊接是 主桥 的关 键工程 。拼 装 、 的质量 焊接 () 3落实岗位责任制。 对焊接工焊接的 ̄ - Ut  ̄头均要打上施焊者的 直接关系到主桁梁及索塔的运营功能。因材料的质量亦至关重要, 故对 编号钢印, 以加强每个焊工的责任心。 () 4坚持按焊接顺序施焊。通过现场试验, 主桁梁合理的焊接顺序 于主桁梁及索 塔 的各种 材料 , 经材质检验合格方 采购进场 。 均 是下弦 、 下平联 、 弦 、 、 平联 、 内锚箱 。主桁 梁横截 面内先 中间 上 腹杆 上 梁 3 主桁 梁的组装 . 1 腹杆 再 施工前, 对主桁梁各杆件的下料长度 、 夹角、 长短轴均进行 了理论 后 两边对 称焊接 , 先焊下 面接头 , 焊上面部分 。索塔 对接 对称 同 焊接 计算 , 并绘制 了展开图�
超大跨度预应力管桁架非线性分析结果和线性分析结果对比

超大跨度预应力管桁架非线性分析结果和线性分析结果对比预应力拉索可以采用索单元模拟或者采用杆单元来模拟,也可以采用梁单元将抗弯刚度设置成非常小的数值来简化模拟。
当采用非线性分析方法时,采用索单元可以较为准确地模拟索单元的悬垂线,但是计算效率较低,而当忽略索单元悬垂效应时,采用杆单元模拟更为高效。
根据《大跨度预应力钢结构干煤棚设计与施工》3.5.5,认为大跨度预应力桁架结构在外荷载作用下,考虑几何非线性和不考虑几何非线性影响的结构响应比较接近,结算结果的偏差可以控制在5%之内。
当结构整体强度指标控制得较低,例如杆件应力比控制在0.85~0.9之间时,通常可以采用线性计算来代替非线性计算,以提高计算效率。
通常情况下,大跨度预应力桁架结构干煤棚整体结构的分析可以按照线性分析考虑,即符合小变形假定,而实际上时候如此,选择京唐煤料场结构第8跨非线性分析结果和线性分析结果对比:非线性计算结果如下:跨中杆件内力弯矩最大处杆件内力跨中杆件内力弯矩最大处杆件内力跨中杆件内力弯矩最大处杆件内力杆件内力线性叠加:398.0-820.8=-422.8KN与非线性分析后的-415.2KN接近。
线性分析结果跨中杆件内力弯矩最大处杆件内力自重+预应力荷载下杆件内力值:跨中杆件内力弯矩最大处杆件内力的原理。
对比非线性工况和线性工况下,自重+预应力荷载下索力值:非线性工况索力值=984.1KN线性工况索力值=908.3 KN非线性分析下撑杆内力线性分析下撑杆内力由于撑杆本身压力就很小,所以非线性分析和线性分析的结果基本一致。
总结如下: 性分析的时候,没有考虑竖向恒荷载对结构刚度的影响,这部分影响通过竖向恒荷载工况单独来实现。
竖向恒荷载的作用会使得拉索受拉,提高拉索的刚度,减小拉索的收缩变形。
所以非线性分析下,拉索的预张力损失小。
这样导致跨中上下弦结构轴力值增大。
同样,由于拉索的张力大,导致拉索处下弦的拉力增大,进而导致整体结构最大弯矩处下弦压力值减小。
88 m简支钢-混凝土组合桁架梁桥设计

88 m简支钢-混凝土组合桁架梁桥设计续宗宝【摘要】下承式钢桁组合桥具有跨度大、建筑高度低、刚度大、噪声小、施工快捷等优点.介绍了浈江特大桥1×88 m下承式钢-混组合梁的整体设计思路,详细说明了钢-混组合梁的构造设计和材料选择,重点阐述了钢-混组合梁的设计,模拟施工阶段对钢-混组合桥进行了计算.【期刊名称】《铁道建筑技术》【年(卷),期】2015(000)004【总页数】5页(P19-23)【关键词】下承式钢桁组合梁;预应力混凝土;PBL键;有限元【作者】续宗宝【作者单位】中铁第五勘察设计院集团有限公司北京102600【正文语种】中文【中图分类】U442.5由于国家经济和战略发展的需要,某些新建铁路往往需要跨越既有铁路。
由于桥下受列车及净空限制,桥上受线路坡度限制,下承式钢桁梁桥成为首选桥型。
钢桁梁桥面系的设计对整体刚度、结构耐久性以及对行车安全和舒适十分重要[1]。
实际的钢桁梁设计中,使用较多的桥面结构形式有如下3种[2]:(1)纵横梁混凝土桥面板体系;(2)密横梁混凝土桥面板体系;(3)密横梁钢桥面板体系。
铁路钢桥若采用混凝土桥面,混凝土桥面几乎不可能参与桁架体系的受力作用。
若采用密横梁钢桥面板体系,结构刚度相对较弱,噪声大。
下承式钢-混预应力组合桁架桥相比明桥面,可以采用有砟桥面,降低噪声,提高桥梁的自重,改善结构的动力性能,减少维修工作量。
法国高速铁路在跨越河流和高速公路时,采用了下承式钢桁结合桥。
日本新干线上也有多处采用下承式钢桁结合桥[3]。
“钢-混预应力组合桁梁”作为一种新型的结构形式,克服了普通混凝土桥面不参与受力的缺点,通过预应力钢束将下弦杆的一部分轴力由预应力钢束承担,转而施加给混凝土桥面板。
通过设置合理的预应力钢束布置形式,随着下弦杆的轴力变化而在全桥范围均匀变化[4]。
新建铁路赣韶线韶关疏解线与京广铁路相交处,采用上跨京广铁路形式。
桥址地形较平坦,但跨越建筑物众多,地物复杂。
基于ANSYS的预应力混凝土桁架桥设计

3 1 桁 架 受力 分析 . 桁 架 中下 弦梁 主 要 是 承受 拉 力 , 大 轴 力 在 最
5 9号单元 , 0 1 6 0 为 . 0 ×1 N, 小 轴 力 在 4号 单 最 元 , 0 2 3 0 N; 杆单 元 承受 压力 , 大 出 为 . 2 ×1 。 竖 最 现在 2 O号单 元 , 0 4 7 0 为 . 3 ×1 N, 小 出现在 2 最 l 号单元 , 0 1 6 0 为 . 9 ×1 。N; 腹 杆 中 间两 对 是受 斜 压 的 , 两 边 的 杆 件 是 受 拉 的 , 件 压力 最 大 为 而 杆 5 80 4N, 1 9 5 在 6号单 元 ; 大 拉力 出现 在 l 最 7号 单元 , 029 0 为 . 1 ×1 N; 斜 梁一 边受 拉 , 边受 端 一 压 ,0号单 元 拉力 为 0 1 9 O N, 5号 单元 受 7 . l ×1 。 l
应力 。在 跨 中结点 分别 施加竖 向集 中力 1 0k 0 N。
图 l 桁 架 桥 有 限 元 模 型
顺桥 向新单元 号
图 4 上 下 弦梁 单 元 轴 力 对 比 图
4 结 论
( )从 上 下 弦梁 单 元 轴 力 对 比来 看 , 弦梁 1 下
的截面 需要适 当加强 。 ( )对 于 该 桁 架 桥 而 言 , 弦 和斜 腹 杆一 般 2 上
泛 。文 中结 合 工 程 实 例 从 结 构 构 造 以 及 施 工 方 法 等 方 面 介 绍 了钢 一 凝土 组 合 梁 的技 术 特 点 , 混 论述 了 此 类 桥 梁 设 计 和 施 工 中需 要 考 虑 的问 题 。
关 键 词 钢一 凝 土 组合 连 续 梁 混 设计 施 工
2 1 建 模基本 假设 . ( )假 设 桥 面 板 和 纵 梁 的形 心 在 同 一 水 平 1
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工 程 科 技
预 应力方钢 管桁架 组合梁设 计及应用
江云超 陈丽娜 王晓梦 ( 中国市政工程 东北设计研究总院 , 吉林 长春 10 2 ) 30 1
摘 要: 为确保在套建增层施工过程 中原房屋 的正常使 用, 避免 套建增层荷载在施 工过程 中传 至原建 筑屋盖 , 可采用“ 工阶段 自承 施 重现浇混凝土楼盖 结构” 的设计 思想 , 新增套建部分一层顶大梁可采用 内置预应 力方钢 管桁 架组合 梁, 与单角钢 桁架相 比 , 方钢 管不须进 行强度折减 , 在相 同条件下, 方钢管外边缘轮廓 明显小于角钢边长 , 可解决 梁柱节点配筋 困难的 问题。结合某一工程 , 出了内置预 应力 给 方钢 管桁 架的杆件设计 方法、 方钢管 中预应力筋布置思路 、 搭接形 K型节点验 算方法和 内置预应 力方钢 管桁 架一 混凝 土组合框 架梁设 计 方法, 可供 建造 同类工程时参考。 关键词 : 内置方钢管桁架一 组合 梁; 预应 力; 节点 ; 套建
图 2 钢桁 架布 置 形 式 及 受 力 简 图
图 3 钢 桁 架在 荷 载 作 用 下 轴 力设 计 值 ( 单位 k N)
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1 述 概
既有 房屋的套建增层改造 已成 为土木工程界所关 注 的一个 热 点 问题 。套建增层可使 土地上房屋容积率增大几倍到十几倍 , 又可 使房屋的造型与周围新建房屋相协调 。 为保证在套建增层施工过程 中原建筑 的正常使用 , 避免套建增层荷载在施工过程 中传至原建筑 屋盖 ,采用 内置预应 力方钢管桁架组合梁作 为套 建结构一层顶 大 梁, 即以内置两榀预应力方钢管桁 架组合梁为框架梁 、 以混凝 土柱 为框架柱的框架结构型式。 框架组合梁 中的方钢管桁架可在框架 该 柱纵筋的间隙通过 , 同时下弦杆方钢管还可充 当按直线布置预应力 筋的孔道 , 方便按直线 布置预应力筋 的张锚 ; 同时可在方钢 管桁架 下弦下挂底模 , 以底模 为支撑设 置侧模 , 并 故该框架结构 套建一层 顶楼板可实 现施 工过程 中 自承重 。本 文结合某套建增层 工程 的特 点 , 出了施工 阶段 和使 用阶段这类结构 的计算模 型 , 给 给出了这类 结构的计算方法 、 设计思路 注 图中方钢管编号与 3 . . 1节相 同。) 2
图 4 方 钢 管 桁 架 的施 工 图
套 建部分主梁截面尺寸为 b 50 0m ; h 0 1 0 m 过@⑥ 轴柱截 X= X0 面尺寸为 l 0 mX10m 过④轴柱截面尺寸为 80 0 m O m 00 m, 0 0 8 m 。 X0
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图 1 套 ( ) 框 架 柱 与 原 建 筑 平面 关 系 扩 建
某商 场原为 五层框架 结构房 屋 ,建筑 面积 为 10 0 : 0 m ,建 于 1 19 年 。为增大商场营业厅 , 93 建设单位决定 在原房屋上新增套 建四 层, 同时在 原建筑南侧扩建 9层 , 扩 ) 套( 建结构为框架结构 , ( ) 套 扩 建改造后总建筑面积为 3 00 z ( ) 10 m 。套 扩 建框架 柱与原建筑平面关 系如 图 1 示 。 所 建筑 的抗震设防烈度为 6度 , 场地类别 为第 Ⅱ类场地 , 地震设 计 分组 为第一组 。 原建筑层数为五层 , 采用分离式套建增层 , 若 则新 增 结构 一层底框架柱计算长度太大 , 考虑到新 旧建筑均为钢筋混凝 土结构 , 故决定采用协同式套建增层【 采用 内置预应 力方钢管桁架 1 】 。 组合梁作为套建结构一层顶大梁 , 即以内置两榀预应力方钢管桁架 组合梁为框架梁 、 以混凝土柱 为框架柱 的框架结构型式 。套建框架 跨度有 2 .m、52 2 .m三种 , 88 2 . m、3 6 新增套建一层顶框架梁采用 内置 预应力钢桁 架一混凝土组合梁 , 新增套建二 、 、 三 四层顶框架梁采用 预应力混凝土梁 。 3套 建 增 层 结 构 设 计 31 .材料及截面尺寸选择 结 构混 凝 土设 计强 度 等级 均 为 C 0 4 ,普 通 受力 纵筋 均 采 用 HR 3 5级 , B3 箍筋均采用 H B 3 , P 25级 框架梁 中预应力筋采用抗拉强 度标准值 f = 8 0 /  ̄ 16 Nmm 的 s5 1 低松弛钢绞线 , 锚具采用 X 5夹 M1 片锚及 相 配套 的锚 垫板 。梁 中 内置 方钢管 桁架 的上 下 弦杆采 用 Q4 钢 , 3 5 其余杆件采用 Q 3 2 5钢。
3 . 2预应力方钢管桁 架设计 采用内置预应力方钢管桁架组合梁作为套建一层大梁 , 新增套 建一层顶施 工的第一阶段是指就位并 张拉的预应力钢桁 架承担预 应力钢桁架 、 套建框架一层顶 大梁混凝 土 自重 、 次梁 自重 、 模板荷载 及相关施工荷载。 新增套建一层顶施工的第二 阶段是指新增套建框 图 5 新 增 一 层 顶 大 梁 曲线 布 置 预 应 力 筋 线 形 图 架一层顶 大梁混凝 土达到其设计强 度等级值的 7 %时张拉 曲线 布 5 置 的预应力筋 ,当曲线预应力筋张拉结束后浇筑一层板混凝土 , 此 10 m, 0 m 则钢桁架高度 h 10 mm。选上下 弦轴 线处 间距 15 m = 50 30 m。 时新增套建框架一层顶大梁已与其套建框架柱实现刚接 , 承担新增 采用钢材型号为 Q 4 。同一根 内置钢桁架 一混凝 土组合 框架梁的 35 荷 载为施工 阶段本层楼板荷载 。 两 榀外缘间距为 7 0 m,考 虑到在使用 阶段 内置预应 力钢桁架 一 5m 321 ..预应力方钢管桁架杆件设计 混凝土组合梁实现了与柱 的固接 , 内置钢桁架长度为 2 . 同时 67 m, 考 虑到 钢桁 架将 来要 被浇 注在 混凝 土梁 ,取 保护 层厚 度 为