梁柱计算—内力组合,梁柱配筋计算(附表)
框架柱配筋计算表(excel公式)
0.55
0.55
0.55
0.55
0.55
0.55
实际受压区高度
ξ=N/α1fcbh0
0.43
0.50
0.41
0.47
0.48
0.43
0.46
0.52
0.42
0.48
0.56
0.43
偏心性质(ξ与ξb比较)
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
小偏心
大偏心
大偏心受压计算
ξ As=As'(mm²)
1964.00
1964.00
实际配筋率
ρ×100%
1.72
1.72
1.72
1.72
1.72
1.72
2.69
2.69
2.69
2.69
2.69
2.69
最大配筋率
ρmax×100%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
最小配筋率
ρmin×100%
0.60%
0.60%
0.60%
0.60%
0.60%
1.00 1.66 275.33
1.00 1.63 278.62
1.00 1.56 287.75
1.00 2.33 242.23
1.00 2.64 235.90
1.00 1.73 269.24
1.00 2.85 231.83
1.00 2.05 251.07
系数α1(≤C50,取1.0)
1.00
框架柱配筋计算表
初始偏心 矩
e=系ei数+hα/21-(a≤或Ca5'0(,m取m) 系数β1(.≤0)C50,取
0.8)
界限受压 区高度
实际受压 区高度
偏心性质(ξ与ξb比
较)
大偏心受
压计算
ξ
As=As'(mm
²)
小偏心受
压计算
ξ
As=As'(mm
²)
大偏心 0.22 -230.36
／ ／
大偏心 0.23 -361.60
设计弯矩 M(kN·m) 28.70
15.26
30.19
28.73
设计轴力 计算长度
柱截面
N(kN) L=1.0H(底
层)(mm) L=1.0H(其 他层)(mm) 截面宽度
b(mm) 截面高度
h(mm)
400.48 5850.00
350.00 400.00
422.48 5850
350.00 400.00
e=系ei数+hα/21-(a≤或Ca5'0(,m取m) 系数β1(.≤ 0)C50,取 0.8)
ξb=β 界限受压 1/(1+fy/E
区高度 sεcu)
256.66 1.00 0.80
0.52
221.11 1.00 0.80
0.52
260.39 1.00 0.80
0.52
237.23 1.00 0.80
截面有效 高度
砼强度设 计值
钢筋强度 设计值
钢筋弹性 模量
截面重心 偏心矩
附加偏心 矩
初始偏心 矩
e=系ei数+hα/21-(a≤或Ca5'0(,m取m) 系数β1(.≤0)C50,取
柱的配筋计算表
minbh
实际配筋 全部纵向钢筋 选用钢筋 面积 最小配筋面积 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 1231 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880
1.00 70.48 102.04 1.10 12.51 128.46 1.00 70.48 102.04
As=As（mm） Amin=ρ -255.83 -231.57 -255.83 -243.28 -305.55 -636.40 -751.31 -734.50 -920.84 287.25 132.26 287.25 521.79 251.25 -534.08 -75.16 -402.14 -452.49 189.42 -337.54 189.42 577.77 -38.77
e0=M/N 308.61 202.13 308.61 381.27 321.04 246.02 164.53 112.23 37.75 185.43 117.37 185.43 261.52 176.79 78.45 98.13 30.20 98.13 120.71 33.91 120.71 311.28 80.10
416.18 -101.38 432.95 265.27 278.41 386.15 278.41 656.71 958.97 656.71 387.76 675.89 -63.98 -5.01 16.25 -9.16 16.25 -68.96 -4.26 -68.96 85.69 21.4
绝对准确 梁 板 柱 剪力墙钢筋配筋 验算公式表
98.45
40.36
0.00
165.68
80.39
0.00
56.55
300300ຫໍສະໝຸດ 300 2000300
300
300
300
120 600 35 565 14.3 1.43 360 1 0.07 0.71 0.57 0.35 678 4 18 1018 0.15 0.60 600 35 565 14.3 1.43 360 1 0.03 0.74 0.53 0.35 270 4 18 1018 0.15 0.60 4 600 35 565 14.3 1.43 360 1 1733.16 0.00 0.75 0.50 0.35 0 18 1018 0.15 0.60 4 600 35 565 14.3 1.43 360 1 1733.16 0.12 0.69 0.62 0.35 1181 18 1018 0.15 0.60 4 600 35 565 14.3 1.43 360 1 0.06 0.72 0.56 0.35 548 18 1018 0.15 0.60 4 600 35 565 14.3 1.43 360 1 0.00 0.75 0.50 0.35 0 18 1018 0.15 0.60 4 400 35 365 14.3 1.43 360 1 0.10 0.70 0.60 0.35 614 18 1018 0.23 0.93
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
截面 M（kN· m）地震 设计弯矩 组合已考 虑γ re) 截面宽度 （mm) 翼缘截面 宽度 bf(mm) 梁截面 翼缘截面 高度 hf(mm) 截面高度 h（mm) 保护层 as +d/2 截面有效 h0=h高度 as(mm) fc(N/ 砼强度设 计值 mm2) ft(N/ mm2) fy(N/
柱、梁钢筋计算公式
一、柱纵筋计算（直径不变的情况）柱纵筋长度=基础内长度+楼层长度+顶层伸入长度1、基础内长度计算方法：h j-c＞l aE，(h j-c)+max(6d，150)h j-c≤l aE，(h j-c)+15d其中h j：基础高度，c：保护层厚度，d：纵筋直径2、楼层长度计算方法：楼顶标高-基础顶标高-顶层梁高3、顶层伸入长度计算方法：（1）边角柱内侧、中柱纵筋梁高- c≥l aE，l aE梁高- c≤l aE，(梁高- c)+12d（2）边角柱外侧纵筋(梁高- c)+(h c-c)≤1.5l aE，1.5 l aE(梁高- c)+(h c-c)＞1.5 l aE，max(1.5 l aE，梁高-c+15d)其中：hc：柱宽，c：保护层厚度，d：纵筋直径二、柱箍筋计算1、加密区长度：（1）柱根加密：Hn/3，Hn为首层净高（即首层顶标高-基础顶标高-首层梁高）（2）梁内加密：梁高（3）梁侧加密：max（Hn/6，hc，500），Hn为所在层净高2、非加密区长度：楼顶标高-基础顶标高-加密区长度之和3、根数计算：（1）加密区根数=加密区长度÷加密区间距，结果向上取整+1（2）非加密区根数=非加密区长度÷非加密区间距，结果向上取整-14、单根箍筋长度：外箍(b-2c+h-2c)×2+1.9d*2+2×max(10d，75)内箍[(h-2c-∑D)÷(n-1)×（m-1）+∑Dg+b-2c]×2+1.9d*2+2×max(10d，75)拉筋(h-2c)+1.9d*2+2×max(10d，75)其中D：纵筋直径Dg：内箍箍住纵筋直径n：单边纵筋根数m：内箍箍住纵筋根数三、梁钢筋计算（一）上部通长筋长度=两端（边）支座内长度+中间跨长度（含中间支座）边支座内长度：【hc：支座柱宽度，c：保护层厚度，d：钢筋直径】如果（hc-c）≥laE，则长度取：max（laE，0.5hc+5d）如果（hc-c）＜laE，则长度取：hc-c+15d【伸至柱边弯折15d】中间跨长度：直接在平面图中读取数据（二）支座钢筋1、边支座钢筋长度=（边）支座内长度+梁内长度2、中间支座钢筋长度=（中间）支座宽度+梁内长度（两侧）边支座内长度：如果hc-c≥laE，长度取max（laE，0.5hc+5d）如果hc-c＜laE，长度取hc-c+15d【伸至柱边弯折15d】梁内长度：第一排取ln/3 第二排取ln/4ln：相邻梁净跨最大值钢筋信息后（m/n）表示钢筋分排，第一排m根，第二排n根（三）下部钢筋长度=两端支座内长度+净跨长度（ln）边支座内长度：同上部钢筋如果（hc-c）≥laE，则长度取：max（laE，0.5hc+5d）如果（hc-c）＜laE，则长度取：hc-c+15d【伸至柱边弯折15d】中间支座内长度：直接取max（laE，0.5hc+5d）（四）侧面纵向钢筋1、N抗扭钢筋长度计算同下部钢筋长度=两端支座内长度+净跨长度（ln）边支座内长度：同上部钢筋如果（hc-c）≥laE，则长度取：max（laE，0.5hc+5d）如果（hc-c）＜laE，则长度取：hc-c+15d【伸至柱边弯折15d】中间支座内长度：直接取max（laE，0.5hc+5d）2、G构造钢筋长度=两端锚入支座长度+净跨长度（ln）两端锚入支座长度均为150mm即侧面构造纵向钢筋长度=ln+150×2。
六层建筑框架柱的配筋计算
混凝土强度：梁.柱.板：C30,2tk 2t 2c mm /01.2f mm /43.1f mm /3.14f N N N ===，，钢筋强度 ：2'22'22'2/360,/360400/360,/360400/300,/300335mm N f mm N f HRB mm N f mm N f HRB mm N f mm N f HRB y y y y y y ======，柱：，梁：，箍筋：框架柱地配筋计算柱地配筋采用对称式配筋（以利于不同方向风荷载地作用） 柱截面 mm mm h b 600400⨯=⨯ mm mm h h 565350=-=§ 1 轴压比验算KN N 32.3034max =轴压比：]05.1[884.0600400/3.141032.303423≤=⨯⨯⨯==mm mm mm N N A f N c c N μ 满足要求 则柱地轴压比满足要求.518.0033.0100.236018.015=⨯⨯+=+=cus y tb E f εβξ§ 2 截面尺寸复核取mm mm h h 565350=-= KN V 26.149max = 因为 441.1400565/≤==mmmmb h w所以KN KN mm mm mm N bh f c c 61.12595.807565400/3.140.125.025.020>=⨯⨯⨯⨯=β满足要求.§ 3 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩,故采用对称配筋KN mm mm mm KN bh f N b c b 7.1674518.0565400/3.140.1201=⨯⨯⨯⨯==ξα取一层柱为例进行计算,如下: 1层C 轴柱：选择下列四种组合形式1.2恒+1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 81.185577.2909.35211.35恒+0.7×1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 64.192440.2965.34211.2（恒+0.5活）+1.3左震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 33.191364.26052.119211.2（恒+0.5活）+1.3右震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅-=⋅-=KN N m KN M m KN M 56.135910.2123.6221因为轴压比：9.0884.0600400/3.141032.303423<=⨯⨯⨯==mm mm mm N NA f N c c N μ 则可以不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生地附加弯矩地影响. 第一种组合：1.2恒+1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 81.185577.2909.3521∴7.07.0445.009.3577.293.07.03.07.021=<=⨯-=-=m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=92.081.1855106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 92.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==92.0)6004500(565/)2081.1855/1009.35(13001123⨯+⨯⨯+=1.37∴ns m C η=0.7⨯1.37=0.959<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯35.09m KN ⋅=35.09m KN ⋅∴mm mm N M e 91.1881.1855109.3530=⨯== mm e e e a i 91.382091.180=+=+=∴ mm a h e e i 91.30335260091.382=-+=-+=∴ 03.056591.1800==h e KN N KN N b 7.167481.1855=>= 属于小偏心受压62.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.091.3031081.185********.140.1518.01081.1855)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)62.05.01(62.05654003.140.191.3031081.18558.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-1735.592mm <0边柱地最小配筋率%7.0min =ρ ∴2min 1680600400%7.0mm A s =⨯⨯= ∴按构造配筋∴∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s ==第二种组合1.35恒+0.7×1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M mKN M 64.192440.2965.34217.07.0445.065.344.293.0-7.03.0-7.021=<=⨯==m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=89.064.1924106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 89.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==89.0)6004500(565/)2064.1924/1065.34(13001123⨯+⨯⨯+=1.37∴ns m C η=0.7⨯1.37=0.959<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯34.65m KN ⋅=34.65m KN ⋅∴mm mm N M e 0.1864.19241065.3430=⨯== mm e e e a i 38200.180=+=+=∴ mm a h e e i 303352600382=-+=-+=∴ 03.0565.1800==h e kN N kN N b 7.167464.1924=>= 属于小偏心受压65.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.03031064.19245654003.140.1518.01064.1924)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)65.05.01(65.05654003.140.13031064.19248.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-1757.92mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s == 第三种组合：1.2（恒+0.5活）+1.3左震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 33.191364.26052.11921∴7.07.0562.064.26052.1193.07.03.07.021=<=⨯-=-=m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=9.033.1913106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 9.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==9.0)6004500(565/)2033.1913/1064.260(13001123⨯+⨯⨯+=1.09ns m C η=0.7⨯1.09=0.763<1.0 ns m C η=1.0 2M C M ns m η==1.0⨯260.64m KN ⋅=260.64m KN ⋅mm mm N M e 32.13633.19131064.20630=⨯='=mm e e e a i 32.1562032.1360=+=+=mm a h e e i 32.42135260032.1562=-+=-+=∴ 24.056532.13600==h e KN N KN N b 7.167433.1913=>= 属于小偏心受压59.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.032.4211033.19135654003.140.1518.01033.1913)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)59.05.01(59.05654003.140.132.4211033.19138.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-597.462mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s == 第四种组合：1.2（恒+0.5活）+1.3右震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅-=⋅-=KN N m KN M mKN M 56.135910.2123.62217.07.0445.065.344.293.0-7.03.0-7.021=<=⨯==m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=26.156.1359106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1>c ξ 0.1=∴c ξcc a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++=0.1)6004500(565/)2056.1359/101.212(13001123⨯+⨯⨯+= =1.09∴ns m C η=0.7⨯1.09=0.763<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯212.1m KN ⋅=212.1m KN ⋅∴mm mm N M e 01.15664.1924101.21230=⨯== mm e e e a i 01.1762001.1560=+=+=∴ mm a h e e i 01.44135260001.1762=-+=-+=∴ 28.056501.44100==h e KN N KN N b 7.167456.1359=<= 属于大偏心受压42.05654003.14100056.13590=⨯⨯⨯==bh f N c ξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)42.05.01(42.05654003.140.101.4411056.13598.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-665.192mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s ==§ 4 正截面承载力验算25.114.0/5.4/0==m m b l ,查表得96.0=ϕKNN KN mm mm N mm mm N A f A f N s y c 32.303462.3550)2941/360600400/3.14(96.09.0)(9.0max 2222''=≥=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+≤ϕ 满足要求.§ 5 斜截面受剪承载力计算以每层中剪力V 最大时对应地轴力N 地组合和每层中N 最大时对应地剪力V 组合进行受剪承载力计算,并采用最大值作为该层柱地箍筋计算. 以第一层为例：由以上柱地内力组合表可得V 最大和N 最大时同一种组合⎩⎨⎧=⋅=KNN mKN V 32.303446.150 441.1400565<==b h wKN KN V V c c 552.18046.1502.1=⨯==ηKN bh f c c RE424.760105654003.140.120.085.0120.0130=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-βγ <∴c V KN bh f c c RE424.76020.010=βγ剪跨比：3655.2565.026.06.320<=⨯-==mmm h H n λ,取655.2=λ 因为N KN mm mm N A f c <=⨯⨯⨯=6.1029600400/3.143.03.022 所以KN N 6.1029=27.0565/300106.102907.0565400/43.11655.275.110552.18007.00.175.1232230<-=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+-⨯=-+-=∴mmmm N Nmm mm N N h f Nbh f V sA yv t svλKN V KN mm mm N bh f c t 552.18023.226565400/43.17.07.0220=>=⨯⨯⨯=所以按构造配筋,实配箍筋B 200@8.§ 6裂缝宽度验算规范规定对于55.0/00<h e 地构建可以不进行裂缝宽度验算. 由前面计算可知：第一组内力：55.003.0/00<=h e 第二组内力：55.003.0/00<=h e 第三组内力：55.024.0/00<=h e 第四组内力：55.028.0/00<=h e 所以不需要进行柱地裂缝宽度验算.其他柱地计算过程与上述计算过程相同,在此不一一进行计算. 各层柱地配筋表格如下：。
梁板柱配筋计算书
截面设计本工程框架抗震等级为三级。
根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。
框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：20c s 1u bh f M αα= (9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：RE20c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后?RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。
即{}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3) 比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。
故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。
进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。
T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。
AB 跨及CD 跨：f 31l b ='=7.5/3=2.5m ； 1.00f ≥'h h ，故取f b '=1.86m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ， 两排钢筋取0h =700－65=635mm,则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1860×130×（660－130/2）=2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
BC 跨：f 31l b ='=3.0/3=1.0m ；n f s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；mh b b f f 86.113.0123.012=⨯+='+=';1.00f ≥'h h ，故取f b '=1m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1000×130×（510－130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
9、2.10框架梁、柱配筋计算
2 上部结构设计2.10第1/1轴框架梁、柱配筋计算2.10.1承载力抗震调整根据《高层建筑混凝土结构规范》（JGJ3-2002）式（4.7.2-2）规定，有地震作用组合时，作用效应设计值S 应采用下式表达式：RE R S γ/≤ （2.3）式：RE γ——为构件承载力抗震调整系数，取值见表2.10-1：表2.10-1 承载力抗震调整系数表具体调整见梁、柱配筋表。
最小配筋率的确定：根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）11.3.6规定，三级抗震时，框架梁正截面设计抗震要求的最小配筋率支座取0.25％和yt f f /55％＝55×1.43/360＝0.218％的较大值，跨中取0.20％和yt f f /45％＝45×1.43/360＝0.179％的较大值，所以支座取0.25％，跨中取0.20％。
且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5％。
2.10.2 梁截面设计 1）．梁的正截面强度计算材料强度：C30（22/43.1,/3.14mm N f mm N f t c ==）；HPB400级钢筋（2/360mm N f y =）。
（1） AB 跨梁正截面受弯承载力计算。
从梁内力组合表中，挑出第一层AB 梁跨中及支座截面的最不利内力。
、m kN M A .)08.79(68.171-= kN V A 80.114= m kN M .8.90=中 m kN M B .)82.35(08.154-= kN V B 44.119-= ○1、计算跨中截面。
因梁板现浇，故跨中按T形截面'0'0',1.0258.0465/120/,465,120f f f b h h mm h mm h >====不受此限制，,23003/69003/,45000mm l mm s b n ===+故取mm b f 2300'=。
广州大学土木工程学院（毕业设计）学士学位论文)2/120465(12023003.140.1)2/('0''1-⨯⨯⨯⨯=-f f f c h h h b f αm kN M m kN mm N .8.90.45.1598.1045.15986=>=⨯= 故属第一类T 形截面。