环评中常用到计算公式

环评中常用到的计算公式

1、起尘量计算方法

(一)建设工地起尘量计算：

()??

?????????-???? ?????=43653653081.0T w V s P E

式中：E —单辆车引起的工地起尘量散发因子，kg/km ；

P —可扬起尘粒(直径<30um)比例数；石子路面为，泥土路面为； s —表面粉矿成分百分比，12%；

V —车辆驶过工地的平均车速，km/h ； w —一年中降水量大于的天数；

T —每辆车的平均轮胎数，一般取6。 (二)道路起尘量计算：

???????=4139.0823.0000501.0T U V E

式中：E —单辆车引起的道路起尘量散发因子，kg/km ； V —车辆驶过的平均车速，km/h ； U —起尘风速，一般取5m/s ；

T —每辆车的平均轮胎数，一般取6。 (三)一年中单位长度道路的起尘量计算：

()()l

Q Q E A l P d D C Q A c A ?=??-??-??=-61024

式中：Q A —一年中单位长度道路的起尘量，t ； C —每小时平均车流量，辆/h ； D —计算的总天数，365天； d —一年中降水量大于的天数；

P —道路级别系数，如内环线以内可取，内外环线之间取； Ac —消尘系数，如内环线以内可取，内外环线之间取； l —道路长度，km; Q —道路年起尘量，t 。 (四)煤堆起尘量计算：

?????????????????????????=15255905.105.0f d D V E

式中：E —单辆车引起的煤堆起尘量散发因子，kg/km ；

V —车辆驶过煤堆的平均车速，km/h ； d —每年干燥天数，d ； f —风速超过h 的百分数。 (五) 煤堆起尘量计算：

Q m =式中：Qm —煤堆起尘量，mg/s ；

U-临界风速，m/s ，取大于s ； S-煤堆表面积，m 2；

ω-空气相对湿度，取60%； W-煤物料湿度，原煤6%。

(六)煤炭装卸起尘

煤炭在装卸过程中更易形成起尘，其起尘量与装卸高度H 、煤流柱半径R 、煤炭含水量W 、煤流柱中煤流密度D 、风速V 等有关，其中煤流柱密度是由装卸速度V 和装卸高度H 决定的。露天堆煤场装卸过程中形成扬尘的主要为自卸车、铲车装卸，装卸煤落差左右。

煤炭装卸起尘量采用下式计算：

α????=-i i w i ij f G H V Q 28.023.16.103.0

∑∑

===n

i ij

i Q

Q 1

式中：Q ij —不同设备风速条件下的起尘量，kg/a ； Q —煤场年起尘量，kg/a ； H —煤炭装卸平均高度，m ； G i —某一设备年装卸煤量，t ； m —装卸设备种类；

Q i —不同风速条件下的起尘量，kg/a ； G —煤场贮煤量，t ； V i —50米上空的风速，m/s ； W —煤炭含水量，%； f i —不同风速的频率； α—大气降雨修正系数。

(七)汽车道路扬尘

汽车道路扬尘量按经验下列公式估算：

72.085.00079.0P W V Q i ??=

∑==n

i i Q Q 1

式中：Q i —每辆汽车行驶扬尘量(kg/km 辆)； Q —汽车运输总扬尘量； V —汽车速度(km/h)； W —汽车重量(T)；

P —道路表面粉尘量(kg/m 2)。

(八)秦皇岛码头煤堆起尘量计算公式

P e U U K Q w p ??-?=-023.103)(1.2

式中：Q p —煤堆起尘量，kg/a ；

K —经验系数，是煤含水量的函数，取K=； U —煤场平均风速，m/s ；

U 0—煤尘的启动风速，m/s ，取s ； W —煤尘表面含水率，%； P —煤场年累计堆煤量，t/a 。

2、居民区与工作区标准限值转换公式

在Cm无国内外标准的情况下，采用以下公式进行计算：

二氯乙烷参照美国EPA工业环境实验室推荐方法及“大气中有害物质环境标准近似估算方法”，根据LD

进行计算：

二氯乙烷日均浓度、小时浓度值，按下式计算：

AMEG=×LD

/1000；

logMAC

短=+

长

。

式中：LD

—大鼠经口给毒的半数致死剂量, 二氯乙烷为670mg/kg AMEG—空气环境目标值（相当于居民区大气中日平均最高容许浓度），mg/m3；

MAC

短

—居民区大气中有害物质的一次最高容许浓度，mg/m3；

MAC

长

的取值此处与AMEG相等。

3、锅炉燃煤烟气

产生的主要污染物为烟尘和SO

，可按以下公式统计：

2产生量计算公式为：Gso

=?S

式中：Gso

2—SO

产生量，㎏；

B—燃煤量，㎏；

S—煤中的全硫份含量，％。

烟尘产生量计算公式为：Gsd=B?A?d

fh /(1-C

)

式中：Gsd—烟尘产生量，㎏；

A—煤的灰分，％；

—烟气中烟尘占灰分量的百分比，％；

C fh —烟尘中可燃物的百分含量，％。

lnCm=车间（无机化合物）

lnCm= lnC车间（有机化合物）

lnCm= lnC车间（脂肪族和芳香烃）lnCm= lnC车间（氯烃类）

经查相关资料，有关参数取值为：A=24％，d

fh =20％，C

=30％，煤中含硫量

低于1％计，每公斤煤燃烧约产生12m3的烟气。

4、焊接废气

焊接过程的发尘量较大。一般来说，1个焊工操作1d所产生的烟尘量约60～150g。几种焊接（切割）方法施焊时（切割时）每分钟的发尘量和熔化每千克焊接材料的发尘量

几种焊接（切割）方法的发尘量

焊接方法焊接材料施焊时发尘量

(mg/min)

焊接材料的发

尘量(g/kg)

手工电弧焊

低氢型焊条(结

507，直径4mm)

350～45011～16钛钙型焊条(结

422，直径4mm)

200～2806～8

自保护焊药芯焊丝(直径2000～350020～25

二氧化碳焊实芯焊丝(直径450～6505～8药芯焊丝(直径700～9007～10

氩弧焊实芯焊丝(直径100～2002～5

埋弧焊实芯焊丝(ф5)10～40～氧－乙炔切割40～80

（1）亚弧焊排尘系数为3～kg焊丝，偏安全起见，排尘系数取为kg焊丝。

（2）关于焊锡废气

以下资料是我从别的论坛里面看到的，不知道分析是否恰当，仅供参考：

焊锡丝一部分含有铅，一部分是无铅焊锡丝。

有铅锡焊焊烟中的主要成分是松香以及锡、铅及其化合物。使用的焊料的主要成分是90％的金属颗粒，10％助焊剂和其它添加剂，主要有锡、铅两种成分，锡膏的熔点为183℃，沸点为260℃，铅的熔点为℃，沸点为1740℃，锡的熔点为℃，沸点为2260℃，故锡、铅的产生量很少。类比同类厂家，焊烟产生量为焊膏的％。铅的产生量为焊丝用量的％，锡的产生量为锡膏用量的％。产生的焊烟经过集风罩集中收集后，经过排气筒排放。有组织排放量按产生量的80％计。

5、注塑废气

注塑过程采用原料为PVC（聚氯乙烯），废气中可能释放出HCl还有游离氯乙烯。而原料含POM（聚甲醛），则可能放出甲醛。此外，由于造粒工序的工艺废气成分比较复杂，有些地方采用计算非甲烷烃来进行量化评价，有些地方也采用计算VOC（可挥发性有机化合物）来进行量化评价。由于造粒时加热温度一般控制在

塑料原料允许的范围内，分解的单体量极少，且一般加热在封闭的容器内进行，产生的单体仅有少量排出。一般来说，加热分解产生单体按100～200克/吨产品计，即仅占总量的～%。造粒工序的工艺废气成分比较复杂，不同的原料产生的废气成分是不一样的。

表1 各种塑料原料注塑废气污染物排放系数

6、液体（除水以外）蒸发量的计算

适用于硫酸、硝酸、盐酸等酸洗工艺中的酸液蒸发量的计算。

=M（+）*P*F

——千克/时

M——液体分子量

V——蒸发液体表面上的空气流速（米/秒），以实测数据为准，无条件实测，一般可取）

P——相应于液体温度下的空气中的蒸汽分压力（毫米汞柱），当液体浓度低于10%时，用水溶液的饱和蒸汽压代替；当液体重量浓度高于10%，查表计算（统计手册73）

F——液体蒸发面的表面积。

根据PV=nRT

P1/P2=(m

1/M

)/(m

)

m1+m2=根据上面公式计算量

举例：

（1）盐酸雾

盐酸雾产生量的大小与生产规模、盐酸用量、盐酸浓度、作业条件（温度、湿度、通风状况等）、作业面面积大小都有密切的关系，酸洗槽内盐酸雾排放速率可按以下经验公式计算：

HCl =M×+×U) ×P×F—V水×F

式中： G

HCl——盐酸雾（HCl）排放速率（kg/h）；

V水——单位面积水蒸汽蒸发速率，蒸发表面温度41 ℃时为L/m2?h。

M——液体分子量，；

U——蒸发液体表面上的空气流速(m/s)，应以实测数据为准。无条件实测时可取～s或查表计算，槽内温度为40～50℃左右，U值取s；

P——相应于液体温度下空气中的饱和蒸汽分压力（mmHg），酸洗液温度取45℃，则蒸发表面温度为41℃， P=；

F——蒸发面的面积（m2），本项目拟采用1个酸洗槽，其尺寸为×1m×1m，蒸发面面积为。

本项目盐酸雾的排放速率为：

ZHCl

= ×（+×）××—× = h

（2）铬酸雾

铬酸雾常常产生于镀铬槽的阴阳两极附近区域。由于镀铬机理不是直接阳极

溶解，而是通过电镀液中铬酐还原来产生铬金属沉积，因此其电流效率很低，电镀时大部分电流消耗于电镀液中水分子发生电化学反应，分别产生氧气和氢气。大量氢气和氧气的析出，不仅带来安全隐患，而且夹带铬酸分子（H2CrO4）逸出，在镀槽上方形成气溶胶，即铬酸雾。根据类比调查，不用抑雾剂时，在电镀槽表面上的铬酸雾的发生浓度可达10mg/m3（以H2CrO4计算）；加入适当的抑雾剂以后，铬酸雾可大大减少。铬酸雾排放速率同样可按上述经验公式计算：

铬酸雾=M×+×U) ×P×F—V水×F

式中各参数调整取值如下：

V水——蒸发表面温度℃时，取为 L/m2?h；

M——液体分子量，118；

U——取为s；

P——槽液温度为55～60℃时， P=；

F——拟采用一个电镀槽，镀槽面积×1（m2）。本项目铬酸雾排放速率为：

铬酸雾= 118×（+×）××—× = h。

7、C

X H

与COD的转化关系

C X H

+（X+Y）O

XCO

+（2/Y）H

分子量分子量

计算 X

具体见《工业中常用有机化合物的环境数据》、《有机化合物数据简表》（E

盘环评资料图书）

COD的理论计算

一、COD概念

化学需氧量又称化学耗氧量（chemical oxygen demand），简称COD。是利用化学氧化剂（如高锰酸钾、重铬酸钾）将废水中可氧化物质（如有机物、亚硝酸盐、亚铁盐、硫化物等）氧化分解，然后根据残留的氧化剂的量计算出氧的消耗量。

二、COD的测定

COD的测定方法主要有高锰酸钾法和重铬酸钾法。化学需氧量常由于氧化剂的种类、浓度及氧化条件等之不同，对氧化物质，特别是有机物质的氧化率也不相同。因此，在排水中存在有机物的情况下，除非是在同一条件下测定COD，否则不能进行对比。一般用高锰酸钾高温氧化法，其氧化率为50～60%，用重铬酸钾氧化法，其氧化率为80～90%。

二、COD理论计算公式

根据COD的定义，我们可以理解为COD就是将废水中可氧化物质（有机物等）完全氧化为CO

和水的过程中氧的消耗量。因此我们可以通过化学反应方程式进行理论计算，得到可氧化物质氧化过程中氧的消耗量。

因为我们环评工作主要针对炼化企业，现以炼油厂含油废水为例进行理论计算。

三、含油废水COD理论计算

含油废水中成分复杂，主要污染物包括石油类、挥发酚、硫化物、pH值、SS、氨氮、碱、各种盐类、化学添加剂、各种脂肪族化合物、杂环化合物和芳香烃等。

1、石油类的COD计算

石油类是各种烃类的复杂混合物。在实验室模拟废水实验中，通常将正十六烷、异辛烷和苯按65：25：10比例配制成混合烃作为标准油溶液（我们实验室一同学曾经做过含油废水的处理试验，并配制相关废水）。

假设正十六烷、异辛烷和苯被完全氧化，则其耗氧量可通过以下公式进行计算：

① 正十六烷

C 16H

+49O=16CO

+17H

226 784

根据反应方程式，废水中正十六烷转换成COD的理论值应为：784（分子量）/226（分子量）=

即：废水中每克正十六烷可以消耗的氧，相当于克COD。

② 异辛烷

C 8H

+25O=8CO

+9H

114 400

400（分子量）/114（分子量）=

即：废水中每克异辛烷相当于克COD。

③ 苯

C 6H

+15O=6CO

+3H

78 240

240（分子量）/78（分子量）=

即：废水中每克苯相当于克COD。

综上所述，将三种物质所导致COD进行加权计算后，废水中每克石油类相当于克COD，因为重铬酸钾氧化法氧化率为90%左右，因此可将其校正为废水中每克石油类相当于克COD，也就是说如果废水中的石油类为100mg/L，则每升废水

中COD为310mg/L。

2、氨氮的COD计算

-N对COD几乎没有影响，这主要是因为：根据文献资料，0--1400mg／L的NH

一、我们用回流法做COD的时候，滴定是用硫酸亚铁铵来滴定的，这个里面是有铵根离子的，肯定不会对COD有影响。

-N都是铵根

二、做COD的时候加了很多的浓硫酸，整个环境是强酸性的，NH

离子的形式存在，它是不可以被重铬酸钾氧化的，所以对COD没有影响。

总而言之：重铬酸钾法测COD时,氨氮对COD没有贡献！！！

5、油漆废气

油漆有效成分30%

漆渣产生量=油漆量×30%×非利用率

6、橡胶制品生产过程有机废气排放系数

7、湿式除尘器耗水量

8、江苏省城市用水与公共用水定额

其他：

◇ 绿化

绿化投资：按25元/m2计

绿化用水：按 t/m2计。

绿化浇洒用水定额为1～3L/m2˙d，道路浇洒用水定额为2～3L/m2˙d。《建筑给水排水设计规范》（GB50015－2003）

1千克柴油产生废气量16立方米；冷却塔排水与损耗比值为1：6

去离子水制备：废水量（定期排水）2%～5%；锅炉定期排水2%～5%

绿化用水：×绿化面积×52

7、等效排气筒速率以及排气筒高度计算

A1 当排气筒1和排气筒2排放同一种污染物，其距离小于该两个排气筒的高度之和时，应以一个等效排气筒代表该两个排气筒。

A2 等效排气筒的有关参数计算方法如下：

等效排气筒污染物排放速率按下式计算

Q＝Q

1＋Q

式中： Q－等效排气筒某污染物排放速率：

Q 1、Q

－排气筒1和排气筒2的某污染物排放速率。

A2．2 等效排气筒高度按下式计算

h=)式中：h－等效排气筒高度；

、h

－排气筒1和排气筒2的高度。

A2．3 等效排气筒的位置

B1 某排气筒高度处于表列两高度之间，用内插法计算其最高允许排放速率，按下式计算：

Q＝Q

a +(Q

a＋1

－Q

)(h－h

)/(h

a＋1

－h

)

式中：Q－某排气筒最高允许排放速率；

－比某气筒低的表列限值中的最大值；

a＋1

－比某排气筒高的表列限值中的最小值；

h－某排气筒的几何高度；

－比某排气筒低的表列高度中的最大值；

a＋1

－比某排气筒高的表列高度中的最小值。

B2 某排气筒高度高于本标准表列排气筒高度的最高值，用外推法计算其最高允许排放速率。按下式计算：

Q＝Q

b (h／h

式中：Q－某排气筒的最高允许排放速率；

－表列排气筒最高高度对应的最高允许排放速率；

h－某排气筒的高度；

－表列排气筒的最高高度；

B3 某排气筒高度低于本标准表列排气筒高度的最低值，用外推法计算其最高允许排放速率，按下式计算：

Q＝Q

c (h/h

式中：Q－某排气筒最高允许排放速率；

－表列排气筒最低高度对应的最高允许排放速率；h－某排气筒的高度；

－表列排气筒的最低高度。