扣件式钢管满堂脚手架计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
钢管落地满堂脚手架计算书
钢管落地满堂脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度约为 4.4 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施 (kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
扣件式钢管脚手架设计计算书
扣件式钢管脚手架设计计算书本工程建筑装修结构用扣件式双排脚手架，ΣQK=5.0KN/m2，建筑物层高二层3.3m，三、四、五、六层为2.9m，脚手架搭设高度16.1M，W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为B类，脚手架背靠建筑物为砖混，木脚手板，Q235、Φ48×3.5mm钢管，密目网全封闭，网重0.002KN/m2，网目2400目/100cm2，每目透风面积为1.5mm2。
一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算1、脚手架荷载计算（1）、线荷载计算结构荷载标准值3×1.5=4.5KN.M木脚手架0.35×1.5=0.525KN.M剪刀撑L=1.52+1.52=2.12MS=1.5×1.2=1.8M2(1.5×2+1.5×2+1.2+2.12×2)×38.4×1.3+10×41. 8=340N/m2高度按五层荷载计算，3.3×2.9×4+1.2=16.1M340×16.1×1.2=6.57KN钢管脚手架自重300×16.1=4.83KN荷载轴向计算求q：q=4.5+0.525+6.57+4.83=15.425KN.M（2）、抗弯强度计算按集中荷载计算M=Kmgl=0.188×15.425×1.4=4.06KN.MM4.06×106N.mmQ=—=———————=65.8mPa<f=215Mpa（[12槽钢）W61.7×1000（3）、按挠度计算5qL45×15.425×14W=——=———————=2.02mm384E1384×2.1×100000×388.5×1000[120<3mm满足要求根据以上计算，故先取槽钢[12满足要求螺栓选取M20=38200N>15.425×1.4=21595N钢丝绳选取6×19×11（绳直径）=61.3KN>21595N故满足要求。
扣件式满堂支架计算书
附件2：扣件式满堂支架计算书1.工程概况赣州市迎宾大道（含飞翔路段）及文明大道快速路工程二标段，起始桩号K15+403～K21+920,全长6.52公里，高架桥5640m。
除主线高架桥外，还包含Z7～Z8驿骅路定向匝道，Z9～Z10平行匝道和东江源大道立交。
主线高架桥共包含盖梁166个，其中A、B、Z型盖梁共24个(底宽＜24m)；C、D型盖梁共82个(底宽=24m)；门式墩盖梁60个(底宽＞24m)。
本计算书以A、B型盖梁为计算模型。
根据施工图，A、B型盖梁长17.7m，宽3.5m，高3.2m，占全部盖梁总数的12.0%。
2.计算依据《施工组织设计》《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F 50-2011）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《公路路面基层施工技术规范》《简明施工计算手册》（第四版）《路桥施工计算手册》《赣州中心城区快速路工程-迎宾大道施工图设计-桥梁工程》《赣州中心城区快速路工程-岩土工程勘察报告（详勘阶段）》《关于印发<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的通知》（建质[2009]87号）、《江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》（赣建安[2010]16号）相关技术规范及国家颁发的现行规范、规程、验标等各项技术标准和有关的法律、法规。
3.支架施工方案3.1作业场地处理现场地面辅道既有沥青砼路面，基层为水泥稳定层，根据《公路路面基层施工技术规范》JTJ034-2000表3.3.1，取基抗压强度标准值为3MPa；立在承台基坑回填土上的部分杆件，必须对基础进行处理，采用C20混凝土硬化处理。
然后满堂支撑架立杆底脚位置进行定位放线，并做好四周排水设施。
基坑回填区域硬化完毕后，采用沙袋堆载方式消除地基不均匀沉降，之后再进行满堂支撑架搭设。
扣件式满堂支撑架设计计算书
扣件式满堂支撑脚手架设计计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算1m。
W＝10460mm3，I＝475000mm41、荷载计算1）施工荷载按均布荷载考虑面板承受的单位宽度线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×1=9.525kN/m 2）施工荷载按集中力考虑面板自重设计值：q2=1.1×1.3×G1k×b=1.1×1.3×0.3×1=0.429kN/m面板承受的施工荷载设计值：p=1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：2、强度验算q1静=γ×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b =1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)]×1=5.813kN/mq1活=γ×(γQ×γL×Q1k)×b=1.1×(1.5×0.9×2.5)×1=3.713kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×5.813×0.252+0.117×3.713×0.252＝0.063kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.429×0.252+0.213×3.713×0.25，0.1×0.429×0.252+0.175×3.713×0.25]＝0.2kN·mMmax ＝max[M1，M2]＝max[0.063，0.2]＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/10460＝19.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、挠度验算面板承受的单位宽度线荷载标准值：q＝(1×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×1＝4.065kN/mνmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.065×2504/(100×206000×475000)=0.001mmν＝0.001mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算1）施工荷载按均布荷载考虑小梁承受的线荷载设计值：q1＝γ×[1.3×(G1k+(G2k +G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×s=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.453kN/m2）施工荷载按集中力考虑面板及小梁自重设计值：q2＝1.1×1.3×G1k×s=1.1×1.3×0.5×0.25＝0.179kN/m小梁承受的施工荷载设计值：p＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：2、强度验算q1静=γ×1.3×(G1k+(G2k +G3k)×h)×s=1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.25=1.525kN/mq1活=γ×1.5×γL×Q1k×s=1.1×1.5×0.9×2.5×0.25=0.928kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.525×0.82+0.125×0.928×0.82＝0.196kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.179×0.82+0.203×3.713×0.8，0.125×0.179×0.82+0.188×3.713×0.8]＝0.611kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.453×0.152/2，0.179×0.152/2+3.713×0.15]＝0.559kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.196，0.611，0.559]＝0.611kN·mσ=Mmax/W=0.611×106/83333=7.331N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！3、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.525×0.8+0.625×0.928×0.8＝1.226kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.179×0.8+0.688×3.713＝2.644kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.453×0.15，0.179×0.15+3.713]＝3.739kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.226，2.644，3.739]＝3.739kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.739×1000/(2×50×100)＝1.122N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算小梁承受的线荷载标准值q：q=(1×(G1k+(G2k +G3k)×h))×s=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.25=1.066kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.066×8004/(100×9350×416.667×104)＝0.058mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm；悬臂端νmax ＝ql14/(8EI)=1.066×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！六、主梁验算根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011第4.3.2条，当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值Q1k取值与验算小梁时有所不同。
满堂脚手架计算书-终版
Φ48×2.7 9.891 205
钢管截面抵抗矩 W(cm3) 钢管弹性模量E(N/mm2) 纵向钢管验算方式
4.121 206000 三等跨连续梁
G1k=g1k= G2k=g2k×lb/(n+1)= Q1k=q1k×lb/(n+1)= Q2k=q2k×lb/(n+1)=
钢管类型 钢管的净截面A(cm2) 立柱布置形式 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
Ф48×2.7 钢管截面回转半径i(cm)
3.84
钢管抗压强度设计值
2 [f](N/mm )
单立杆 立杆计算长度系数μ
1.6 205 2.176 0.164
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a= NG2=g2k×la×lb= NG3=g3k×la= NG4=g4k×la= NQ1=q1k×la×lb= NQ2=q2k×la×lb= NQ3=F1+F2=
1.755 kN 0.547 kN 0.213 kN 0.125 kN 2.344 kN 1.25 kN
0.7 kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4× (NQ1+NQ2+NQ3)=
支架立杆计算长度 L0=kμh=
长细比λ= L0/i= 满足设计要求！
满足设计要求！
6.934 kN 27.736 kPa
素填土 0.96 0.25
≤
fg=fa×kc= 115 kPa
风压高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m2)
满堂脚手架施工方案扣件梁高支撑计算书2
满堂脚手架施工方案扣件梁高支撑计算书2一、计算目的本文档旨在针对满堂脚手架的施工方案进行计算，重点关注扣件梁高支撑的相关参数，确保施工过程中的安全可靠性。
二、扣件梁高支撑计算1. 扣件梁高支撑的定义扣件梁高支撑是指在满堂脚手架搭设过程中使用的支撑结构，其作用是承担横向荷载，确保脚手架整体的稳定性。
2. 计算公式（1）扣件梁高支撑的承载能力计算公式：$$H = \\frac{P}{A \\times f_s}$$其中，H为扣件梁高支撑的承载能力，P为扣件梁上的荷载，A为扣件梁的截面积，f s为截面抗弯强度。
（2）扣件梁高支撑的稳定性计算公式：$$H = \\frac{M}{W \\times f_b}$$其中，H为扣件梁高支撑的稳定性，M为扣件梁上的弯矩，W为扣件梁的截面模量，f b为抗弯强度。
3. 计算步骤（1）确定扣件梁上的荷载P。
（2）计算扣件梁的截面积A。
（3）根据扣件梁的材料性能，确定截面抗弯强度f s。
（4）代入公式计算扣件梁高支撑的承载能力H。
（5）根据承载能力H和相应的荷载值，计算扣件梁上的弯矩M。
（6）计算扣件梁截面模量W。
（7）根据抗弯强度f b代入公式计算扣件梁高支撑的稳定性H。
三、计算结果分析根据上述计算方法，得出扣件梁高支撑的承载能力和稳定性值，可以作为施工过程中的参考依据。
建议在实际施工中，根据计算结果选择合适的扣件梁高支撑方案，确保脚手架的安全稳定。
四、结论本文档通过对扣件梁高支撑的计算，提供了满堂脚手架施工方案中重要参数的具体计算方法，为施工过程中的安全保障提供了参考依据。
希望上述内容对您有所帮助。
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扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130 —2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。
纵向水平杆_______________________________ / ______________________________T H-I --------- F I------------- U--------- 木脚手扳剪门撑［按规范构适要求设豐)脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：①48.3 X 3.6 mm搭设高度：24m高宽比：高宽比w 2,纵向最少跨数：k>5。
立杆步距h： 1.5m。
立杆间距：纵距la=1m，横距lb=1m。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35«“血。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2, A0=1.3mm2 自重：0.01KN/n?。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙 1.3 ©本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2;地面粗糙度类别：C类（有密集建筑群市区）。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q ki=0.040+0.35 x 1/2.000=0.215kN/m ;活荷载标准值q k2=3x 1/2.000=1.500kN/m ;作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q i=1.2q ki=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2. 强度验算最大弯距M ma>=0.10q 11 a2+0.117q 2l a2=0.10 x 0.258 x 12+0.117 x 2.100 x 12=0.271kN • m最大应力计算值(T =M/W=0.271x 106/5.260 x 103=51.609N/mnn；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值c =51.609N/mm小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度v =(0.677q k1+0.990q k2)1 a4/100EI=(0.677 x 0.215+0.990 x 1.500) x 10004/(100 x2.06 x 105x 127100)=0.623mm纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值：v =0.623mmb于最大允许挠度值min(1000/150 , 10) =6.667mm 满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
1. 纵向水平杆传递给横向水平杆的集中力计算集中力标准值：F=1.1q k1l a+1.2q k2l a=1.1 x 0.215 x 1+1.2 x 1.500 x 1=2.036kN;集中力设计值：F=1.1q1l a+1.2q 2l a=1.1 x 0.258 x 1+1.2 x 2.100 x 1=2.803kN;2. 横向水平杆受力计算横向水平杆按照三跨连续梁进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：计算得到：最大弯矩：M=0.494kN.m 最大变形：v =0.908mm 最大支座反力：F=6.080kN1.4261.402 0. 976'―_________ 1.402 1.827 1.851j L0.9761.426变形计算简图2. 803kN弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN • m)1.8511.827剪力图（kN ）2. 036kN1000 1000 1000500 500I 5005001500 500变形图（mm ）3. 强度验算最大应力计算值c =0.494 x 106/5.260 x 103=93.948N/mnn；横向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值c =93.948N/mm小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度v =0.908mm横向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值：v =0.908mmb于最大允许挠度值min(1000/150 , 10) =6.667mm 满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算：扣件的抗滑承载力按照下式计算：R w R C其中Rc--扣件抗滑承载力设计值。
规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
扣件抗滑承载力折减系数1,则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值为 6.080kN。
作业层立杆扣件抗滑承载力验算：R< 8.000kN,立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算,满足要求！五、脚手架立杆荷载计算：脚手架采用密目安全网全封闭状态下：外围立杆承受静荷载和活荷载最小，但承受风荷载最大；内部立杆承受静荷载和活荷载，不考虑风荷载作用。
1. 脚手架外围立杆荷载计算(1) .静荷载标准值计算：①结构自重标准值N G1kNs1k=gkH=0.1440x 24=3.456kN;②脚手板自重标准值N32k采用木脚手板，自重标准值gk=0.35kN/m2。
Ns2k=0.5 x la x lb x gk=0.5 x 1 x 1 x 0.35=0.175kN ;③安全网自重标准值N32k2采用2300目/100cm2, A0=1.3mm密目安全网全封闭，自重标准值gk=0.01kN/m2。
Ns2k2=l x Hx gk=1.000 x 24 x 0.01=0.240 kN ;(2) .活荷载标准值计算：N Q=0.5 x la x lb x qk=0.5 x 1 x 1 x 3=1.500kN ；(3) .风荷载标准值计算：口z •口s •W 0其中卩z --风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部卩z=0.740;卩s --风荷载体型系数：卩s=1.3 © =1.3 x 0.876=1.138 ; ©为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。
W 0 --基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：W 0=0.3kN/m2;经计算得到，风荷载标准值为：W=0.740 x 1.138 x 0.3=0.253kN/m2;2. 脚手架内部立杆荷载计算(1) .静荷载标准值计算：①结构自重标准值N c1kNs1k=gkH=0.1583x 24=3.799kN;②脚手板自重标准值N32k采用木脚手板，自重标准值gk=0.35kN/m2。
Ns2k=la x lb x gk=1 x 1 x 0.35=0.350kN ;(2) .活荷载标准值计算：N o=la x lb x qk=1 x 1 x 3=3.000kN;六、立杆的稳定性计算：1. 脚手架外围立杆稳定性计算(1).基本数据计算①外围立杆长细比验算依据《扣件式规范》第5.1.9条：长细比入=l o/i = kuh/i=uh/i (k取为1)查《扣件式规范》附录C表C-1得：卩=2.377 ;立杆的截面回转半径：i=1.59cm ;入=2.377 x 1.5 x 100/1.59=224.245夕卜围立杆长细比验算：实际长细比计算值：入=224.245小于容许长细比250,满足要求！②确定轴心受压构件的稳定系数©长细比入=l o/i=kuh/i=1.191 x 2.377 x 1.5 x 100/1.59=267.076 ;因长细比入>250所以要通过公式：© =7320/入2计算；稳定系数©经过计算得到：©=0.103 ;③风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwM=0.9 x 1.4W k Lh2/10=0.072kN • m(2).外围立杆稳定性计算①组合风荷载时，立杆的稳定性计算(T =N/( © A)+M WW< [f]立杆的轴心压力设计值N=1.2 (Ns1+N G2k+N G2k2)+0.9 x 1.4 刀N=1.2 x (3.456+0.175+0.24 )+0.9 x 1.4 x 1.500=6.535 kN ;(T =6535.200/(0.103 x 506)+71649.392/5260=139.476 N/mm 2;外围立杆稳定性验算(组合风荷载)：实际抗压应力计算值c =139.476N/mm小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！②不组合风荷载时，立杆的稳定性计算c =N/( © A) < [f]立杆的轴心压力设计值N=1.2 ( N G1+N32k) +1.4 刀N=1.2 x (3.456+0.175 ) +1.4 x1.500=6.457kN ;c =6457.200/(0.103 x 506)=124.352N/mn i;外围立杆稳定性验算(不组合风荷载)：实际抗压应力计算值c =124.352N/mm小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2. 脚手架内部立杆稳定性计算(1).基本数据计算①立杆长细比验算依据《扣件式规范》第5.1.9条：长细比入=l o/i=kuh/i=uh/i (k取为1)查《扣件式规范》附录C表C-1得：卩=2.377 ;立杆的截面回转半径：i=1.59cm ;入=2.377 x 1.5 x 100/1.59=224.245内部立杆长细比验算：实际长细比计算值：入=224.245小于容许长细比250,满足要求!②确定轴心受压构件的稳定系数©长细比入=l o/i=kuh/i=1.191 x 2.377 x 1.5 x 100/1.59=267.076 ;因长细比入>250所以要通过公式：© =7320/入2计算；稳定系数©经过计算得到：©=0.103 ;(2).立杆稳定性计算(T =N/( © A) < [f]立杆的轴心压力设计值N=1.2 ( N G1+N32k) +1.4 刀N=1.2 x (3.799+0.350 ) +1.4 x3.000=9.179kN ;(T =9179.040/(0.103 x 506)=176.769N/mn i;内部立杆稳定性验算：实际抗压应力计算值c =176.769N/mm小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！七、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p w f g地基承载力设计值：f g=f gk x k c=800.000kPa；其中，地基承载力标准值：f gk=2000kPa脚手架地基承载力调整系数：k c=0.4 ;立杆基础底面的平均压力：p=N/A=25.829kPa；立杆的轴心压力设计值：N=9.179kN;基础底面面积：A=0.25nf。