塔吊基础施工方案改
目录
一、工程概述 (2)
二、编制依据 (2)
三、平面布置 (3)
四、塔吊基础型式 (3)
五、工程地质及水文情况 (3)
六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (4)
七、5#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (11)
八、塔吊避雷措施 (13)
九、主要安全技术措施 (13)
十、塔吊基础沉降观测 (13)
十一、多塔作业注意事项 (13)
十二、塔吊安拆方案 (14)
附图
一、工程概述
杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司，设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。
本标段工程包括5幢16层高层及地下1层车库组成，建筑面积约46550.99m2，地下建筑面积约10000m2。建筑高度48.85m~49.85m。±0.000相当于黄海高程6.15m。
本工程抗震设防烈度为6度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级，建筑设计使用年限为50年。本工程土方开挖时自然地坪标高为:6.25 ,基坑底标高为-5.75，4#塔吊安装高度为：70米，5#塔吊安装高度为：64米。
二、编制依据
1、杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基坑
围护图纸；
2、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）
3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）
5、《钢结构设计规范》（GB50017-2005）
6、《钢结构制作工艺规程》
7、浙江中材工程勘测设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》
8、塔吊生产厂家（浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数。
9、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）
10、杭建监（2010）第33号文件
11、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006
12、《建筑施工起重机械安装、使用、拆卸安全规程》JGJ196-2010
13、浙江省关于塔吊基础的相关规范
三、平面布置：
根据建筑物平面布置情况，在满足周边环境及现场垂直运输要
求的前提下，现确定设置2台虎霸QTZ80塔吊均安装在地下室中，塔吊位置详见平面布置图，以保证最大覆盖面（塔吊在地下室土方开挖前安装完毕）。
具体位置详见《塔吊平面布置图》
塔吊安装幅度：均为55M。
四、塔吊基础形式：
塔吊基础形式钻孔灌注桩加钢构柱，桩基采用4根φ800钻孔灌注桩，桩心距1.6米，桩身砼强度C30，桩顶标高为-6.350m，桩顶处设一块5.0m×5.0m×0.4m小基础（要求锚桩100mm），混凝土采用C35。四肢角钢（Q235，L140×10）格构柱直接埋设在桩内，与桩搭接3米，格构柱与桩钢筋笼共两处电焊焊接，即格构柱和钢筋笼顶处及格构柱底和钢筋笼处。格构柱柱顶设一块40mm厚钢板，作为格构柱与塔吊基础节的连接板，标高为-2.0m。详见附图。
五、工程地质及水文情况
详见地质报告
六、4#塔吊矩形格构式基础计算书
一）、塔机属性
二）、塔机荷载
1、塔机自身荷载标准值
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
3、塔机传递至基础荷载标准值
4、塔机传递至基础荷载设计值
三）、桩顶作用效应计算
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(449.8)/4=112.45kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(449.8)/4+(1417.72)/2.26=739.76kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(449.8)/4-(1417.72)/2.26=-514.86kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F)/n+(M)/L
=(539.76)/4+(1892.84)/2.26=972.48kN
Q min=(F)/n-(M)/L
=(539.76)/4-(1892.84)/2.26=-702.6kN
四）、格构柱计算
1、格构式钢柱换算长细比验算
整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：
I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[514.65+27.37×(45.00/2-3.82)2]=40260.81cm4
整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=735/(40260.81/(4×27.37))0.5=38.33
分肢长细比：λ1=l01/i y0=50.00/2.78=17.99
分肢毛截面积之和：A=4A0=4×27.37×102=10948mm2
格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0
=(λx2+λ12)0.5=(38.332+17.992)0.5=42.34
max
满足要求！
2、格构式钢柱分肢的长细比验算
λ1=17.99≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×42.34，40)=21.17
满足要求！
3、格构式钢柱受压稳定性验算
λ0max(f y/235)0.5=42.34×(215/235)0.5=40.5
查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.899
Q max/(φA)= 972.48×103/(0.899×10948)=98.81N/mm2≤f=215N/mm2
满足要求！
4、缀件验算
缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10948×215×10-3×(235/235)0.5/85=27.69kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25=50.00+25=75cm
作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27.69×0.75/4=5.19kN·m
分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.45-2×0.0382=0.37m
作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=27.69×0.75/(2×0.37)=27.8kN
角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×10×200=1600mm2
角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3
垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=5.19×106/46667=111N/mm2
垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=27.8×103/1600=17N/mm2
((σf /1.22)2+τf2)0.5=((111/1.22)2+172)0.5=93N/mm2≤f tw=160N/mm2
满足要求！
5）格构柱顶板计算
（1）顶板截面抵抗矩顶板厚度取40MM
W=bh2/6=600×402/6=160000mm3
(2)顶板所受的弯矩顶板按四边简支板计算
M=Kxqb2=0.0368×739.76/0.6×0.62=16.33KN.M
(3)顶板强度6=M/W=16.33×106/160000=102.1N/mm2 满足要求 5）塔吊与连接板的螺栓验算 按照塔吊说明书要求设置，不再计算。 六）、桩承载力验算 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2 R a=uΣq sia·l i+q pa·A p =2.51×(13.4×7+6.4×30+5.4×35+3.1×36)+300×0.5×0.6（桩端承载力折减）=1564.38kN Q k=112.45kN≤R a=1564.38kN×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=1095.1kN Q kmax=739.76kN≤1.2R a=1.2×1564.38×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数） =1314.08kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Q kmin=-514.86kN<0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=514.861kN 桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=26.8×0.5×25=336.78kN R a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×13.4×7+0.7×6.4×30+0.7×5.4×35+0.7×3.1×36)+336.78 =1367.08kN Q k'=514.86kN≤R a'=1367.08kN×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=956.96 kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14×182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=972.48kN ψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.5×106 + 0.9×(300×2544.69))×10-3=6154.38kN Q=972.48kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6154.38kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=702.6kN f y A S=300×2544.69×10-3=763.41kN Q'=702.6kN≤f y A S=763.41kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 A s/A p×100%=(2544.69/(0.5×106))×100%=0.51%≥0.45% 满足要求！ 七）、承台计算 该承台基础为稳固、连接四根格构柱的作用，作为构造措施。不予验算。配双层双向φ16@150钢筋网片。 七、5#塔吊矩形格构式基础计算书 5#塔吊因与4#塔吊所处位置不同，各层地基土情况与4#塔吊不同，其余与4#塔吊一致。故只需验算桩基承载力。 一）桩承载力验算： 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2 R a=uΣq sia·l i+q pa·A p =2.51×(12.8×7+8.3×30+3.7×35+1.5×36)+300×0.5×0.6（桩端承载力折减） =1400.47kN Q k=112.45kN≤R a=1400.47kN×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=980.33 kN Q kmax=739.76kN≤1.2R a=1.2×1400.74×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数） =1176.62kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Q kmin=-514.86kN<0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=514.861kN 桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=26.8×0.5×25=336.78kN R a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×12.8×7+0.7×8.3×30+0.7×3.7×35+0.7×1.5×36)+336.78 =1254.11kN Q k'=514.86kN≤R a'=1254.11kN×0.7（群桩桩距小于3D时折减系数）=877.88kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14×182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=972.48kN ψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.5×106 + 0.9×(300×2544.69))×10-3=6154.38kN Q=972.48kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6154.38kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=702.6kN f y A S=300×2544.69×10-3=763.41kN Q'=702.6kN≤f y A S=763.41kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 A s/A p×100%=(2544.69/(0.5×106))×100%=0.51%≥0.45% 满足要求！ 八、塔吊避雷措施 塔机要用专用的接地线可靠接地，接地电阻不的大于4Ω，塔吊接地圆钢同塔吊基础钢筋与桩基钢筋用Ф12圆钢焊接，形成一个接地网，上部与塔吊专设接地线相连，确保塔吊防雷安全。 九、主要安全技术措施： 1、基础平面与水平面倾斜度<1／1000。 2、标准节垂直度控制在<1／1000。 3、确保格构柱与桩基稳固连接。 4、在塔吊安装前，必须向操作人员进行安全、技术交底。 5、作业人员进入现场必须戴安全帽，穿防滑鞋，高空作业必须系安全带。 6、塔吊操作须有专人指挥，全体作业人员集中经精力、相互配合，在指挥人员指挥下安全作业。 7、对所有的起重工具如索具、夹具等进行全面检查并计算、验算后方可使用。 8、塔吊安装后必须经主管部门检查验收合格后，挂牌方可使用。 9、塔吊司机须持有效操作证上岗。 10、严格执行“十个不准吊”。 11、塔吊电箱必须上锁，专人保管，工作完毕切断电源、上锁。 12、经常对塔吊进行保养维修，特别是对五限位（超高、变幅、超重、力矩、升空室）上保险；吊钩、钢丝绳、滚筒要经常检查并准备配件。 十、塔吊基础沉降观测 塔吊安装完毕后，应加强对塔吊基础的沉降观测，每月测一次，并记录在案备查。以确保塔吊的安全使用。 十一、多塔作业注意事项 1、项目部必须配置塔吊指挥且持证上岗，配备对讲机，由塔吊指挥统一协调 塔吊的吊装作业; 2、相邻塔吊安装高度必须不在同一平面，要求错开2个塔身标准节； 3、项目部应做好塔吊司机和塔吊指挥的安全技术交底工作，特别有关多塔作 业的注意事项； 4、两台塔吊不得同时在吊装重叠区域内进行吊装作业，当塔吊在吊装重叠区 域进行作业时应注意相关塔吊的运行方向，并与塔吊指挥随时保持联系，确保各塔吊在使用中不相相互碰撞。 十二、塔吊安拆方案 详见塔吊安拆施工方案。（专业单位另行提供） 十三、附图： 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图