四边形截面圆弧空间钢管桁架拱平面内稳定性及试验研究
空间钢管桁架结构的整体稳定分析

空间钢管桁架结构的整体稳定分析
胡星岩;张晓光;等
【期刊名称】《工程力学》
【年(卷),期】2001()A01
【摘要】本文从结构线性分支稳定的概念出发,将结构的稳定问题转化为求解数学特征值和特征向量的问题,分析了结构的屈曲模态。
并针对规范未涉及的空间钢管桁架的整体稳定问题作了多方面的比较,提出了切实有效的方法。
【总页数】5页(P481-485)
【关键词】空间钢管桁架;计算长度;线性稳定
【作者】胡星岩;张晓光;等
【作者单位】同济大学建筑工程系,上海200092;同济大学建筑设计研究院,上海2090092
【正文语种】中文
【中图分类】TU392.3
【相关文献】
1.大跨度空间桁架梁整体稳定的参数分析 [J], 李一松;唐柏鉴;裴波
2.北戴河站无柱雨棚钢管桁架结构的整体稳定分析 [J], 杨惠东;王士裴;申允;白林佳;尹越;韩庆华
3.矩形截面空间钢管桁架整体稳定实用设计方法 [J], 黄逸群;尹越;王震;李顺
4.不稳定空间展开折叠桁架结构稳定过程分析 [J], 陈务军;董石麟;付功义;周岱;关
富玲
5.大跨度方钢管空间桁架结构的稳定性分析 [J], 蒋沧如;章东强;袁健
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钢管混凝土拱肋面内稳定的计算方法

钢管混凝土拱肋面内稳定的计算方法
郑皓文;云迪
【期刊名称】《钢结构》
【年(卷),期】2016(031)010
【摘要】采用ANSYS分别对不同矢跨比的圆弧、抛物线、悬链线形钢管混凝土单圆管拱肋进行双重非线性有限元分析,得到其面内稳定承载力.将有限元结果与现行的4本钢管混凝土设计规范的计算结果进行了对比.研究表明,在计算轴力水平较大的荷载工况和弯矩水平较大的荷载工况时,宜采用不同的规范计算,以确保结构在对材料充分利用的基础上,有一定的强度储备.
【总页数】5页(P71-75)
【作者】郑皓文;云迪
【作者单位】吉林建筑大学土木工程学院,长春130117;吉林省结构与抗震科技创业中心,长春130000;吉林建筑大学土木工程学院,长春130117;吉林省结构与抗震科技创业中心,长春130000
【正文语种】中文
【相关文献】
1.钢管混凝土拱肋平面内荷载-位移分析 [J], 徐叶琴;陶伟明;郭乙木
2.钢管混凝土拱桥拱肋吊装施工索力计算方法浅析 [J], 李金志
3.浅谈飞燕式钢管混凝土拱桥边拱肋间横梁的计算方法 [J], 孙海亮
4.钢管混凝土拱桥的拱肋吊装扣索力计算方法分析与探讨 [J], 赵艺程;万川龙;许诺
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高温下两铰圆弧钢拱平面内稳定临界荷载分析

The critical load analysis of the big curvature circular double⁃hinged steel arch stability in plane under high temperature of fire
LI Jialei, HAN Yulai, JU Zhu, WANG Zhenqing
高温下两铰圆弧钢拱平面内稳定临界荷载分析
李加雷,韩玉来,鞠竹,王振清
( 哈尔滨工程大学 航天与建筑工程学院,黑龙江 哈尔滨 150001)
摘 要:针对目前钢拱结构在高温下的非线弹性反应研究方面存在的不足,尤其是其在高温下的稳定性变化问题,研究 了火灾高温下大曲率两铰圆弧钢拱的平面内稳定及临界荷载的变化.给出了高温下两铰圆弧钢拱的平面内稳定临界荷 载的计算表达式,分析了其随火灾温度的变化规律,结果表明:火灾高温下钢拱结构的内部温度、材料的力学性能改变会 引起结构内力和变形的增大,从而对其稳定性和临界荷载的变化都产生显著的影响,因此在进行火灾高温下钢拱结构的 非线性反应分析时,应综合考虑结构内部不同因素的变化对结构整体力学性能的影响. 关键词:火灾高温;圆弧钢拱;平面内稳定;临界荷载;临界弯矩 doi:10.3969 / j.issn.1006⁃7043.201211007 网络出版地址:http: / / www.cnki.net / kcms / detail / 23.1390.U.20130606.1605.006.html 中图分类号:TU312 文献标志码:A 文章编号:1006⁃7043(2013)07⁃0862⁃04
第 34 卷第 7 期 哈 尔 滨 工 程 大 学 学 报 Vol.34 №.7 2013 年 7 月 Journal of Harbin Engineering University Jul.2013
大型圆弧形拱管稳定和振动分析

第31卷第3-4期2008年6月辽宁科技大学学报J our nal of U ni ver s i t y of Sci ence a nd T e chnol ogy L i aon i ngv01.31N o.3—4Jun.,2008大型圆弧形拱管稳定和振动分析张德臣1,孙艳秋2,薛福国3(1.辽宁科技大学机械工程与自动化学院,辽宁鞍山114051;2.铁法煤业集团鄂尔多斯东辰煤炭有限责任公司,内蒙古鄂尔多斯010300;3.营口东北建设建筑安装工程有限公司,辽宁营口115007)摘要:圆弧形拱管是常用的跨越构筑物,本文分析了在垂直向下载荷作用下圆弧形拱管的临界载荷计算问题;计算了全跨、半跨载荷作用下的-临界载荷;而且计算了侧向临界载荷,并且计算了圆弧形拱管固有频率;为圆弧形拱管的设计和计算提供了依据。
关键词:圆弧形拱管;临界载荷;固有频率;半跨载荷中图分类号:TG333.71文献标识码:A文章编号:1674—1048(2008)(03—04)一0291—03圆弧形拱管是给排水常用结构形式,在设计中必须考虑稳定问题。
郭天木研究了平面内稳定问题,给出了在水重作用下,临界载荷计算方法¨1;对沿着拱轴线均匀分布径向载荷作用下临界载荷可按钢结构设计指南进行计算坦J。
半跨载荷作用比全跨载荷更危险,从检索的文献来看,未见到研究半跨载荷作用下拱管临界载荷问题,本文研究半跨载荷作用下拱管临界载荷计算问题。
同时分析圆弧形拱管的平面外稳定问题。
1圆弧形拱管稳定问题分析1.1全跨载荷作用下临界载荷的计算把圆弧形拱管简化为两端固定拱,如图1所示。
沿着拱轴线均匀分布径向载荷作用下临界载荷心1q①=叩萨E1(1)式中:q僳为临界载荷,kN/m;r/为计算系数;R为拱的半径,I T I。
工程实际需要计算的是沿着拱轴线均匀分布垂直向下载荷拱管临界载荷。
全跨载荷拱管临界载荷的计算公式为‘13图1两端固定圆弧拱Fi g.1A rc ar ch f i xed at bot h e nds叩=生≯(2)叩2—丁L么,qC R=等(a2—1)(3)2丽o a一1,Lj’式中:a为圆拱稳定系数,口为拱脚轴力系数,j为惯性矩。
钢管混凝土拱桥空间稳定性分析的开题报告

钢管混凝土拱桥空间稳定性分析的开题报告一、研究背景与意义钢管混凝土拱桥是一种新型的桥梁结构,在节能、环保、寿命等方面具有显著优势。
但是由于受空间力学效应的影响,钢管混凝土拱桥的空间稳定性问题受到了广泛关注。
特别是在海洋工程和高速公路等重要领域,空间稳定性的问题更加突出。
因此,针对钢管混凝土拱桥的空间稳定性问题,开展研究具有重要的理论和实践意义。
二、研究内容与方法本文将从以下角度开展研究:1. 钢管混凝土拱桥的结构特点及其空间力学特性。
分析钢管混凝土拱桥的结构组成和工作原理,探讨其受力性能和空间力学特性。
2. 钢管混凝土拱桥空间稳定性分析方法。
重点研究钢管混凝土拱桥的空间稳定性分析方法,包括有限元分析方法和实验测试方法,并比较其优缺点。
3. 钢管混凝土拱桥空间稳定性的数值模拟与分析。
以某大型钢管混凝土拱桥为研究对象,运用ANSYS等有限元分析软件对其空间稳定性进行数值模拟分析,得到其空间稳定性参数,进而探讨其结构优化方案。
三、预期研究成果本文将对钢管混凝土拱桥的空间稳定性问题进行更全面、深入的分析,研究得出一套适用于钢管混凝土拱桥的空间稳定性分析方法和数值模拟模型,可为类似结构的设计和优化提供指导。
四、研究进度安排第一年:阅读文献,了解钢管混凝土拱桥的结构特点及其空间力学特性,研究钢管混凝土拱桥空间稳定性分析方法。
第二年:进行数值模拟计算,探讨钢管混凝土拱桥的空间稳定性参数,针对问题提出优化方案。
第三年:分析优化方案的应用效果,系统总结本项研究的成果、经验和不足,形成结论和建议。
打印论文并进行最后修改,准备提交论文答辩。
冲击作用下拱形钢结构动态稳定性能研究

冲击作用下拱形钢结构动态稳定性能研究钢拱结构在工程建设中应用广泛,其稳定性计算往往是设计中的关键环节。
现有研究多关注拱的静力稳定性能,少数涉及拱动力稳定性能的研究又多是进行动力响应分析,而对拱的动态稳定临界状态这一关键问题研究不足。
本文基于能量原理,推导并求解了拱的动力响应方程,提出了拱的动态稳定临界状态能量判据,得到了动态稳定临界荷载,并使用有限元方法对拱的动态屈曲进行全过程跟踪,验证了能量判据的合理性,为拱的平面内动态稳定判定建立了可行的分析方法。
首先,基于能量原理推导了弹性实腹拱动态响应方程,通过分析动态稳定临界状态系统能量特征,提出动态稳定临界状态系统动能为零的假设,得到了集中突加荷载作用下,临界状态时拱的动态响应半解析解。
又使用有限元方法求解拱的动态失稳过程,获得动态稳定临界状态。
对能量法解析解和有限元解获得的动态稳定临界荷载进行比较,发现二者吻合较好,验证了能量方法的正确性。
同时,确认了动态稳定临界状态系统动能占比很小,验证了临界动能为零这一假设的合理性,并揭示了能量原理的本质是拱在动态稳定临界状态与静力平衡相应位形应变能的相似性,为之后的工作奠定基础。
随后,将该方法延伸到弹性拱的刚体冲击问题中,利用应变能的相似性,提出冲击下弹性拱的动态稳定临界应变能与静力不稳定平衡路径上荷载为零的点的应变能具有可比性,有限元算例分析结果表明二者能够较好吻合。
弹性拱的刚体冲击研究,一方面从应变能角度进一步验证了能量方法的正确性,另一方面从能量输入的角度为冲击下弹性拱的动态稳定状态提供了一种可行的判定方法。
接着将能量原理应用于弹塑性拱的动态稳定研究中,在突加荷载工况中,使用有限元方法获得拱的动态稳定临界荷载数值解,并求解该荷载水平作用下相同尺寸拱的静力平衡弹性应变能,发现所得静力平衡弹性应变能可以作为该尺寸拱动态稳定临界弹性应变能一个精度较高的估计。
在刚体冲击的模拟分析中,把冲击作用下拱运动到极限位置时两侧塑性铰恰好形成作为动态稳定临界状态,对比发现该时刻的弹性应变能亦与能量原理获得的静力平衡相应状态弹性应变能十分接近。
平面钢管桁架的面外稳定分析模型研究

本文在节点完全单元刚度矩阵的基础上 , 根据钢
第 44 卷
第5 期
黄政华等·平面钢管桁架的面外稳定分析模型研究
· 51 ·
以得到各个分量的参数表达式。 这样, 当节点几何参 数确定, 即可得到节点刚度矩阵。 考虑节点所有刚度 分量的方法, 理论上较为精确, 但实际上, 节点刚度矩 对桁架面外失稳变形起主要影响作用的是节点 阵中, 将所有刚度分量都考虑进去, 带来 的面外转动刚度, 的精度提高并不会很明显。 并且, 由于需要计算的刚 度分量多, 需要进行大量的参数分析以得到分量的参 数公式, 计算工作量大, 难以应用于实际工程计算中。 此外, 参数分析的结果具有一定误差, 当考虑的节点 刚度分量较多时, 因误差的累积效应, 反而可能使计 算结果偏离实际情况较多。 平面钢管桁架面外失稳主要表现为受压弦杆发 生出平面失稳, 产生较大的面外位移 Δ , 出平面位移 对桁架的面外失稳具有决定性的影响。 在节点刚度 方程中, 与 Δ 有关的节点变形分量分别为面外相对位 由于 δ3 值很小, 因此节点变 移 δ3 及面外相对转角 θ r2 , 分析桁架的面 形分量中可以只考虑 θ r2 的影响。因此, 外稳定可以忽略节点轴向位移、 平面内转动刚度、 扭 转刚度的 影 响。 这 样, 在平面桁架平面外稳定分析 分析节点刚度的影响可以仅考虑节点面外转动刚 中, 度, 而轴向刚度、 平面内转动刚度和扭转刚度可视为 j 两结点三个轴向方 完全刚性。在计算模型中, 将 o、 平面内转动及扭转位移耦合, 即令 δ1 向的平动位移、 = δ2 = δ3 = θ r1 = θ r3 = 0 , 节点单元的刚度方程最终 简化为仅与面外转动刚度有关的弯矩转角方程 M r2 = k55 θ r2 ( 2) 由式( 2 ) 可知, 需要确定的刚度分量仅为节点面 外转动刚度分量 ( 为简化表述, 后文中除特别说明, 节 点刚度一律指节点的平面外转动刚度 ) , 其值仅由该 端面外弯矩与面外转角确定。 1. 2 1. 2. 1 对称 K 型相贯节点平面外转动刚度 节点平面外转动变形机理 对称 K 型节点是圆钢管 ( CHS ) 相贯节点中应用 最普遍的一种。一个典型 K 型节点的几何形式如图 3 K 型节点的局部变形可 所示。根据前节分析的结果, 以用两个独立的面外转动弹簧单元来模拟 , 如图 4 所 j 端的变 示。本节定义 i 端节点刚度, 根据对称原理, 形机理及刚度定义与 i 端相同。 K 型节点区域产 在节点 i 端面外弯矩 M i 作用下, 生局部变形, 使得 i 端支管发生面外转动, 变形主要由 于主管与支管相贯交界面上, 主管相贯面面外抗弯刚 度较小引起。在杆系分析中, 局部变形引起的面外转 动可以用一个转动弹簧单元 C i 的角 位 移 θ i 来 模 拟 , 如图 4 所示 。 这样节点域复杂的局部变形就可以理
钢管拱桁架的静力稳定性研究

文章 编号 :0 30 7 (0 8 0 -3 8 3 10 - 2 20 )30 7 - 9 0
St y o he S a i t bi t f St e pe Ar h Tr s ud n t t tc S a l y o e lPi c u s i
P ENG in X l .J A n — i J a —Ul I Ho g we ( . o eeo Cv nier g Xna gN r a U i ri , iyn 60 ,hn ; 1 C H g f il gnei , iyn o l nv sy X nag44 0 C ia iE n m e t
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基金项目: 国家自然科学基金项目 ( 50478013) 。 作者简介: 郭彦林 ( 1958 ), 男, 陕西富平人, 工学博士, 教授。 E-m ai: l gy@ l ts inghua edu cn 通讯作者: 窦超 ( 1984 ), 男, 陕西咸阳人, 博士研究生。 E-m ai: l douc06 @ m ails thu edu cn 收稿日期: 2009年 5月
, 同时也有一定的试验 研究
[ 9, 12-16]
; 但对 于
桁架 拱 稳 定 性 能 理 论 研 究 的 文 献 资 料 还 比 较 少 , 而试验研究 方面则 鲜有 报道。所以, 研究 桁 架拱的稳定性 能及 受力 破坏 机 理, 总 结出 桁架 拱 系 统的稳定承载力理论以 及适合工 程实践 应用的设 计 公式或建议, 对工程设计具有指导意义。 目前, 工程 上普 遍 应 用的 空 间 钢管 桁 架 拱有 4 种截面形式: 正三 角 形, 倒 三角 形, 矩形 与 梯形。 本 文以四边形 ( 矩形和倒梯形 ) 截面的 两铰圆弧形空 间 钢管桁架拱为 研究 对象, 通过 大 量的 数值 分析 与 试 验研究, 一方面 揭示 其失 稳机 理 与构 件截 面及 轴 线 几何参数之间 的关 系; 另 一方 面 在了 解其 破坏 与 失 稳机理的前提下, 通过大 量算例 的有限元 数值分 析, 比较压弯拱与 纯压 拱之 间的 内 在联 系, 最 终建 立 压 弯钢管桁架拱稳定承载力的设计方法。
[ 17 -18] [ 1-11]
反对称初始几何缺陷的影响
[ 6]
。
图 1、 2 分别给出了全跨荷载、 半跨荷载作用下的 荷载位移曲线, 4种参数情况分别对应于 曲线 1 ~ 4。 第 1种情况 下由 于 拱的 整体 长细 比 较大, 发生 的是 整体失稳破坏; 第 2种和第 4 种情况由于腹杆刚度很 弱, 在剪力作用 下首 先发 生局 部失 稳 破坏 导致 结构 丧失承载能力; 第 3 种情况下 拱的整 体长细 比较 小, 而节间弦杆的长 细 比较 第 1 种情 况 增大, 节间 弦杆 的屈曲先于结构 整 体屈 曲发 生, 因 此 最终 破坏 形态 为节间弦杆的失稳。
g
F ig . 2
图 2 半跨荷载下的荷载 位移曲 线 Load -d isplacem ent curves der ha lf span load
从图 1~ 2所示的 计算结果 可以 看出, 整 体失稳 时, 极值点后荷载随着变形 的发展 下降缓慢, 而弦杆 局部失稳时则下降稍快。腹 杆失稳 导致拱的 承载能 力迅速下降, 具有 脆性 破 坏的 特征。 拱的 整体 长细 比较大时, 全跨 荷载 作用 下腹 杆失 稳 与整 体失 稳相 比承载力有一定 下 降, 半 跨荷 载作 用 下腹 杆失 稳则 会导致承载力更 大 幅度 地下 降; 当 整 体长 细比 较小 时, 不论全跨荷载还是半跨 荷载, 腹 杆失稳都 会导致 承载力大幅下降, 尤其半跨 荷载作 用时下降 得更 多。 拱在半跨荷载作 用 下的 剪力 比全 跨 荷载 要大, 因此 在尺寸相同的情 况 下, 半 跨荷 载作 用 下腹 杆更 容易 发生局部失稳, 且承载力下降得更多。
图 1 全跨荷载下的荷载 位移曲 线 F ig . 1 L oad-d isp lace m ent curves under full span load
1 稳定承载力理论研究
1 1 弹塑性失稳模式 在平面内竖 向荷 载 作用 下, 矩 形截 面 钢管 桁 架 拱会发生整体 失稳、 弦杆 局部 失 稳以 及局 部与 整 体 的相关失稳。另外, 腹杆作 为抵抗剪 力的 构件, 其 轴 力也较大, 当腹 杆尺 寸较 小时 容 易发 生腹 杆的 局 部 失稳。 以 矩 形截 面 桁 架 拱 为 例, 跨 度 30m, 矢 跨 比 0 30, 弦杆采用 152 6, 腹杆 与弦杆 的壁厚比 0 5,
54
为零。全跨荷载作 用时, 考虑 峰值 大 小为 S /500 的
0 引言
拱是一种古 老的 结 构形 式, 是 结构 与 建筑 的 完 美结合。新的 建筑 材料 和新 的 结构 形式 的应 用, 使 拱形结构又 得到 了 不断 发展。 一方 面, 拱 的发 展 经 历了石拱、 砖拱、 混凝土拱 到钢拱; 另 一方 面, 又经 历 了等截 面 拱、 变截 面 拱、 腹 板 开 洞 拱到 桁 架 拱。 目 前, 拱形钢结构 尤其 是空 间钢 管 桁架 拱是 大跨 度 结 构中广 泛采 用 的 一种 结 构 形 式。从 已 有 的 文 献 来 看, 针对实腹式 和腹 板开 洞拱 的 理论 研究 较为 深 入 和广泛
Abstract : Th e buck ling m odes and failu re m echan ism of circu lar tru ss-arches w ith quad rangu lar sect ion s under d ifferent load cases includ ing horizon tal un ifor m load, axially un ifor m ly d istribu ted load and concen trated load were investigated, and the in fluence of d ifferen t geom etric para m eters of th e tru ss-arches su ch as sectional h eight - to -w id th rat io , rise - to -span ratio , web-m e mb er in cluded angle and sect iona l d m i ens ion on th e failure mod e and bearing capacit ies were also d iscussed, wh ich shows that loca l buck ling of chord m embers , loca l buck ling of w eb m e mb ers, globa l bu ck ling and in teractive bu ck ling may occur under d ifferen t cond itions, and co m pared w ith g lob al bu ck ling and chord-m e mb er local buck ling , the buck ling of web m embers largely decreases bearing capac ity of the whole truss -arch, wh ich shou ld b e preven ted in design. The tests of fou r tru ss -arch mode ls w ith rectangu lar and trap ezo ida l sections were carried out , wh ich ind icates tru ss arches w ith the two types of sections m en tion ed above have almost th e sa m e stiffness and b earing cap acity, and th ey can share the sa m e des ign for mu la . F in ally , the d es ign formu la for p red icting th e bearing capacity of circu lar truss -arch es w ith quadrangu lar sections under comb ined comp ression and mom en ts w as proposed, based on both the quant ities of num erical an alyt ical resu lts as well as the stab ility cu rve o f th e truss -arches on ly sub jected to hyd rostat ic pressu re . K eywords : tru ss -arch; quad rangu lar section; static test ; in-p lan e stab ility ; b earing capac ity ; des ign m ethod
g
0 6m, 腹杆与弦杆外径比 D d /D c = 0 5; ( 2 )
g
= 60,
= 30 , H = 1 5m,
= 30, H = 1 5m, D d /D c = 0 2。
针对以上 4 种 情况, 考察 桁架 拱 在全 跨和 半跨 水 平 均布荷载 作 用下 的 弹 塑 性稳 定 性 能及 失 稳 破 坏 机 理。采用理想弹塑性材 料模型, 弹 性模量 2 06 10
截面宽高 比 0 5。定 义 桁 架拱 的 几 何 长细 比 2S /H (S 为拱轴弧长的一半, H 为截面高度 )。 算例 设 计 考 虑 4 种 情 况: ( 1 ) H = 0 6m, D d /D c = 0 2; ( 3 ) D d /D c = 0 5; ( 4 )
g g
=
= 60, H =
Theoretical and experm i ental investigation on in -plane stab ility of spatial circular tube truss -arches w ith quadrangular section
GUO Y an lin , GUO Y ufe,i DOU Chao , LI N B ing ( D epart m en t of C iv il Eng ineer ing , T singhua U n iversity , Beijing 100084, China)