蒸汽锅炉锅筒底部鼓包事故的原因分析及处理
基于案例的锅炉鼓包事故原因分析及修理方案
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引 言
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一起锅筒鼓包事故的分析原因及预防措施
一起锅筒鼓包事故的分析原因及预防措施摘要分析了一起工业锅炉鼓包事故，提出了锅炉水处理及运行中对锅炉科学管理的重要性。
关键词锅炉水处理；锅炉排污；锅炉水垢；鼓包；开裂锅炉是生产蒸汽或热水的换热设备，它已日益广泛地应用于现代工业、宾馆及人们生活，以满足人们生产和生活的需要。
而在锅炉使用过程中，受多方面因素的影响，会产生水垢。
水垢的形成不仅浪费大量的能量，还会危及锅炉的安全运行[1]。
2012年2月3日，龙岩市某家纸品厂一台DZG4-1.25-WⅡ，2006年8月制造，并于2007年6月投入使用，设计压力为1.25MPa，额定出力为4t/h，温度为193℃。
当班司炉工在运行中打开炉门加煤时，发现锅筒底部冒着白烟，初步判断锅炉漏水事故，立即采取紧急停炉措施，并将事故报告相关部门。
1 停炉检验概况1.1 宏观检查待锅炉冷却后，炉膛煤渣清理干净，打开人手孔进行检验，发现：a锅炉水位线以下水垢1.0mm～4.0mm，锅筒及集箱底部积存较多垢渣（见图1）；b锅筒底部（鼓包后边缘第一道环缝1 030mm）鼓包开裂漏水，范围330mm（纵）×350mm （环），最高鼓出高度45mm（见图2），并有一条纵向穿透性裂缝长度26mm。
1.2 硬度检测对锅筒正常区域硬度检测，硬度值为152HB；对鼓包区域硬度检测，硬度值为125HB，由经验公式求得鼓包处抗拉强度σb =3.45×112=431.25MPa，鼓包区域比正常母材硬度下降了17.76%，明显是局部长时间高温造成的。
1.3 金相分析浸蚀，放大400倍浸蚀，放大400倍分别对锅筒鼓包靠近裂纹处（图3）和锅筒其他完好处（图4）作金相组织分析，发现鼓包裂纹处金相组织为铁素体加珠光体，其中珠光体中碳化物已经析出并聚集于晶界，已经出现球化，球化级别达到4级。
在锅筒其他完好处金相组织为铁素体加珠光体，珠光体形态完好。
由于珠光体中碳化物的聚集与球化过程是通过碳化物的溶解，碳原子在固溶体中的扩散以及由ɑ一固溶体中析出碳化物的过程。
工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例分析及预防方法
工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例分析及预防方法摘要：本文分析了锅炉内部检验过程中查明的一起工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例，为了能够在未来有效地避免该类似问题地出现，本文将综合长时间检验实践经验，从锅炉的设计制作、水质处置、操作流程等层面分析引发该事故地原因，接着再提出针对性地预防措施，希望能够给同行带来一定的参考价值。
关键词：工业锅炉；锅筒；底部鼓包；开裂；案例；措施建议1引言长期以来，锅炉属于工业的重要组成部分，在我国获得了较为普遍地应用，DZL型链条炉排锅炉是一种卧式快装蒸汽锅炉，它的实际结构较为严密，且易于运载，再加上装配便捷，升火快，易于操作等等，因此越来越受到了我国中小型民营公司地应用，但不容忽视的是，该锅炉也极易出现不良故障，比如说锅筒底部鼓包事故屡屡出现，基于此，本文将就某工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例展开详尽分析，并给出针对性的预防措施建议，希望能够给同行带来一定的参考价值。
2案例情况某企业拥有额定蒸发量即4吨/小时的蒸汽锅炉，它的额定压力大约为1.25MPa。
且这一锅炉已经投入应用七年，依据检验需求，查明在锅筒底部的水侧一边，存在一系列的片状水垢累积。
而相关人员清理完表面后，发现锅筒下端产生了一个鼓包变形问题。
这个鼓包处在锅筒中部的位置，表现为椭圆形，尺寸为395毫米×365毫米，而鼓包高度大概是65毫米，如图1。
通过进一步核查发现，锅炉锅筒、水冷壁管等重要受压元部件都已经生成了水垢，而垢的大约厚度为2毫米至3毫米。
图1 锅筒鼓包状态3工业锅炉锅筒底部鼓包开裂原因分析从核查结果以及该锅炉的水处置状况来说，可以将工业锅炉锅筒底部鼓包开裂原因归结为如下几个方面，具体如下。
3.1直接原因分析快装锅炉的锅筒下端，在很大程度上受到高温火焰的影响，而且还受到高温烟气的影响，如果锅炉下端水侧长期结垢之后，因为水垢的热阻是金属材质的四十倍，甚至是一百倍，导热性相对不佳，这就导致炉壁很难在第一时间内散热冷却，使得壁温上升，造成炉壁的金属强度降低，如果锅炉压力大于炉壁的屈服最大值，那么炉壁金属就很容易产生塑性变形问题，整体呈现为鼓包。
锅炉锅筒鼓包原因分析及预防
锅炉锅筒鼓包原因分析及预防2010年在对我市某化工企业一台2T/H的卧室快装锅炉进行内部检验时，发现锅筒底部距前管板750mm处有一个400×350mm、高度为30mm的鼓包，。
锅炉受压部件水侧水垢厚度（3-4）mm，锅筒底部尤其是鼓包区域堆积大量水垢片，最高堆积厚度达150mm左右。
炉膛内鼓包外表面有明显的氧化皮，厚度为1.0mm左右（其中鼓包顶部氧化皮厚度为1.5mm），经锤击脱落。
经测厚发现鼓包处壁厚减薄明显，其中厚度最薄处位于鼓包的顶部3（如图1），壁厚为10.2mm，该台锅炉型号为DZL2-1.0-AⅡ，2008年12生产，锅筒直径为1620mm,长度为3240mm。
锅筒材质为16MnG，壁厚为14mm。
图11.2图1为切割下来的锅筒钢板，其中3为鼓包区域，2和4为鼓包边缘区域，1和5为未鼓包区域。
图2 锅筒鼓包处内外部及邻近区域布氏硬度图2为鼓包处及邻近区域硬度测试曲线，一般16MnG经热轧或正火处理后的布氏硬度在150~200之间，从图2中可知，锅筒内部的布氏硬度在整体较锅筒外部高8.5HB，鼓包处外部抗拉强度，由经验公式求得约为σ b min=3.45×118=407.1MPa，比16MnG材质正常的抗拉强度值（σb=525MPa）低117.9MPa，下降了22.5%。
通常材料的抗拉强度只允许下降5%。
1.3 化学成分分析使用Arc-Met8000光谱仪，对锅筒鼓包处的内外面进行光谱分析，结果表明：锅筒外部鼓包处的C含量最低，仅0.126%，而该锅筒的原始C含量为0.15%，脱碳较为严重。
而锅筒外部较锅筒内部脱碳更严重，这与外部直接受炉膛的高温火焰加热有关，由于C含量下降较多，导致材料的强度下降明显。
1.4 金相分析对鼓包区及鼓包邻近区域进行金相分析，如图3a、b所示。
图3 锅筒鼓包处及邻近区域显微组织分析表明，远离鼓包区域，组织较为正常，为均匀分布的F+P，硬度稍微下降，有轻微的条带状和撕裂状痕迹，珠光体球化轻微；处于鼓包边缘区域的金相组织出现明显的偏析，条带状和撕裂痕迹非常明显，硬度下降幅度较大，部分组织表面有氧化痕迹，部分珠光体球化严重；处于鼓包区域的金相组织大部分是红，珠光体大部分球化，导致力学性能恶化，微观组织有被撕裂的痕迹，强度下降，表明该处长期承受了A c3左右的高温。
一起卧式锅炉锅筒鼓包事故的原因分析
（ 接第２ 上 ５页 ）
不 良， 致钢板 过热 ， 形 成鼓包 的直接原 因 ； 质 不好 ， 导 是 水 排 污 不 及 时 ．使 用 过 程 中没 有 及 时 检 查 是 该 事 件 的 间 接 原 因 。
（ ） 炉 工 每 班 进 行 科 学 排 污 ， 条 件 的 话 应 详 细 记 录 ４司 有
单项 因素系数加和得 到 ， 见表 ６ 。
参 考 文 献
ｌ 华遵 山． 隐 患分 析 ． 肃 冶金 ，０ １３ 事故 甘 ２０ （ ）
２ 赵 江， 慈。 周 张遵 毅． 于 重 大 危 险 源 辨 识 及 分 级 技 术 的 讨 论 ． 全 关 安
管 理 ．０ ４ ６ ２０ （） ３ 钱 新 明 ．陈 宝智 ．重 大危 险 源 的辨 识 与 控 制 ．中国 安 全科 学 学报 ．
灾害气 象条件 描述考 察对象 区域灾 害性 气象 条件对 环
境 的 胁 迫 程 度 ．将 加 重 冶 金 ／ 业 行 业 环 境 污 染 的 区域 灾 害 矿 性 天 气 归 纳 为 暴 雨 、 力 ２个 单 项 因素 每 个 单 项 因素 最 高 分 风 值为 ０ ． 灾 害 气 象 条 件 系 数 最 高 总 分 值 为 １分 ． ２个 ５分 由
符 合 ＧＢ ｌ－ ９ ７标 准 ７ ３ １９ 生 变 化 ． 不 存 在 材 料 也
分分析
单位 ： ％
化 学 成 分 和 力 学 性 能
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含 量 稍 微 有 变 化 据 此 可 判 断 鼓 包 原 因 与 材 质 方 面 没 有 直 接 的
文章编号 ：６ ２ ９ ６ （０ ００ — ０ ５ ０ １ ７ — ０ ４２ １ ）５ ０ ２ — ２
基于案例的锅炉鼓包事故原因分析及修理方案
基于案例的锅炉鼓包事故原因分析及修理方案作者：张承华来源：《广东科技》 2014年第2期张承华（重庆市特种设备检测研究院，重庆 401121）摘要：锅炉鼓包事故发生的原因是很多方面的，为了最大限度的减少事故带来的责任，防患于未然。
本文主要是通过对一例锅炉鼓包事故产生的原因分析及修理，得到一定的启示，现总结出来与各位共勉。
关键词：锅炉鼓包；原因分析；修理0 引言国务院《特种设备安全监察条例》以下简称“条例”施行至今，随着各级安全监察机构监察力度不断加强，全国各地各种特种设备安全事故不断减少。
锅炉事故受市场经济多元化发展及经济下滑等因素的影响，在各种事故下降的同时没有完全杜绝，依然存在。
本例锅炉鼓包事故的发生，充分暴露出在锅炉安全运行和管理中存在的薄弱环节。
现将其事故产生的原因和修理工作总结出来，对今后如何正确检查分析鼓包情况、查明事故发生原因，防止事故扩大、采取正确的处理方法、制定合理的修理方法有一定指导意义。
1 概况（1）事故发生经过：本辖区一个体木材加工企业一台锅炉，型号为DZG2-1.25-AⅢ，2013年10月5日10时许，正在运行的锅炉发生了漏水，司炉人员立即采取紧急停炉。
使用单位相关人员检查发现锅炉底部出现了鼓包变形。
（2）事故现场调查情况：该炉系某锅炉制造单位2004年5月生产，锅筒材质为20g，板厚14mm，锅炉配有炉外水处理设备。
经现场调查发现，该企业2012年5月租赁生产，属租用性质，企业的经济运行状况较差。
而业主在租用该企业前就使用锅炉，可以说有一定的锅炉使用管理经验。
原企业所在地区的原水水质状况较好，稍经处理完全能满足锅炉给水水质的要求。
但是租用该企业后并没有了解使用地点的原水状况。
如果进行锅炉水质处理需要人力和物力，出于经济的压力，凭经验取消锅炉锅外水处理，亦未进行锅内加药水处理工作，直接将原水进入锅炉使用。
同样出于经济压力，锅炉管理人员、司炉人员更换频繁，锅炉的管理、使用、维护状况也比较差。
锅筒鼓包分析及修复
２ ０ ０ ９年该厂从 上海某 公司移装而 来，并于 当年 ｌ ２月投入 运行。 当时移 装检验发现锅炉受热面被水垢覆盖率大于 ８ ０ ％ ，水垢平均厚度 ２ ｍ ｍ ，经人 工清铲除去大部分水垢 （ 锅简内壁基本铲除） ，但烟 管表 面仍留有部分 水 垢。事发前一个 多月 曾用 除垢 剂煮炉两天 ，并按规 定程序进行 了排 污。 水处理设施采用 钠离子交换 ，查 阅近 一年来 的水质 化验 报告结果均 为合 格。 ２ ． 内部检验 内部 检验 未发现 新 生水 垢，烟 管表面 留有 部分 残垢 （ 移装 时残 留 物） 。鼓包处垢渣堆积，紧挨垢渣后部发现一铁铲滞留在锅筒底部，长约 ３ ５ ｃ ｍ 。鼓包位 于中环缝 向前 ５ １ ０ —８ Ｏ ７ ｍ 区域 内，于锅筒底 部中轴 线向两 侧扩展 ，径长 ３ ２ ２ ｍ ｍ ，鼓包高度 ２ ６ ｍ ｍ ，呈锥形 ；外表面过热 ，呈青蓝色， 并伴有 “ 脱皮 ”现象，经着色探伤检查未发现裂纹 ，在鼓包处及就近四周 进行 了硬度 测试 （ ｝ 忸） ，数据 如下：① ４ ２ ７ ；② ４ ７ ４ ；③ １ ７ ５ ；④ １ ６ ０ ；⑤ １ ７ ６ ：⑥ ２ １ １ ；⑦ ４ ３ ９ ；③ ２ ８ ０ ，可 以看 出局部严重过热，根据 《 锅炉定期 检验规 则》第 １ ９条相关规定属超标缺陷，决定对鼓包处进行挖补修理。 ３ ． 原 因 分 析 锅 筒 内底部鼓 包处有一堆垢渣 沉积，根据 内部检验 与水质分析认 定 垢渣为 以前 的残 留物，事故前 一个多月司炉人 员曾用除垢剂煮炉 两天， 笔者对未用完 的此 除垢 剂进行 了化验分析发现 主要 成分为硼酸，Ｐ Ｈ值在 ５ — ６之间，它的使用导致大块 的垢渣脱落，沉降于锅筒底 部。加 上由于 锅炉移装 回来后，司炉人 员进行 人工清理后 ，因疏 忽将 除垢 的铁铲落 于 锅筒底部 ，在锅 筒排污 时由于 铁铲的阻挡 ，脱落 的大块垢渣被挡 住，越 积 越 多 ，不 能及 时 排 出 。 由于 垢 渣 导 热 系 数 较 低 ， 一 般 为 铁 金 属 的 八 十 至九十分之 一，造成垢渣堆积 处筒壁导热不 良，加 上此处正是炉膛 内火 焰温度最 高，冲 刷强度较大 的位 置，导致此处局 部壁温过高 ，锅 筒产 生 塑性变形，最终形成鼓包 。幸亏发现不晚 ，否则会产生裂纹，进而破裂， 酿成更大的事故。 ４ ． 挖补修理 根据 《 蒸汽锅 炉安全技术监 察规程》及 《 锅炉 定期检验规则 》对 鼓 包处采用挖 补修理 ，方案如下 ： （ １ ）割除 鼓包部 位，包括 鼓包 边缘塑 性变形 影 响区，尺 寸为 ３ ６ ０ × ３ ８ ０ ｍ ｍ ，割 口四角圆弧 半径 为 ｌ Ｏ Ｏ ｍ ｍ ；（ ２ ）采 用 内坡 口，用 角 向砂轮机 沿 四周打磨成单边 ３ Ｏ度 的坡 口，留钝边 ０ ． ５ 一ｌ ｍ ｍ ；（ ３ ）采用与锅筒相同材 质２ ０ ｇ ，厚度 为 １ ４ ｍ ｍ的钢板 ，按锅筒割 口尺寸切割好 ，留 ２ —３ Ｊ Ｉ ｌ Ｉ ｆ ｌ 的打磨 余量， 加工成圆弧形， 曲率与锅筒相 同 （ ４ ） 用 同厚度 、 同材质 的试板试焊 ， 以确定焊接工艺参数 、 焊接 方式， 并进行射线探伤 、 着色探伤和强度试验 （ ５ ）装配的 圆角两边 留下 ２ ． ５ —３ ｍ 间隙，另两边不 留，锅筒外侧 用角钢 固定 （ 如下图） ：
锅炉鼓包原因分析
锅炉鼓包原因分析对锅炉锅筒底部鼓包的原因分析及处理沈晓东徐严浩DZL型（单锅筒纵置式链条炉）卧式快装蒸汽锅炉具有结构紧凑、易于操作、运输方便、安装快捷等优点，但是各种事故常有发生。
尤其是DZL 型快装蒸汽锅炉锅筒底部鼓包事故发生频繁，危害较大。
如何正确检查分析鼓包情况，对查明事故发生原因、防止事故扩大、采取正确的处理方法、制订合理的修理工艺以及制定预防措施有着一定的现实意义。
1 事故概况2009年7月在对鞍钢某公司一台DZL4-1.25- WⅡ蒸汽锅炉进行检验时发现锅筒底部有鼓包现象。
在对现场管理情况调查时发现该锅炉生产于2008年3月份，于2008年6月监检验收合格并投入运行，锅筒材质为20g。
咨询该公司管理人员得知：该锅炉未装设锅外水处理设备，且公司未按照锅炉运行管理的有关规定进行管理维护，没有配备专职水处理化验员，该公司选用的是水井水源，为地表浅水，水硬度大，水中泥沙多，经过水泵抽取到沉淀池，简单沉淀后直接给锅炉供水；取样化验，其给水硬度是1.21mmoI/L，高于GB/T1576-2008《工业锅炉水质》标准40多倍。
2 鼓包的检验在待锅炉完全冷却后，进行内部检验，重点检查了鼓包位置，以分析鼓包的程度。
2.1 我对鼓包进行了以下的检验项目：2.1.1 首先确定鼓包位置，测量它的几何尺寸，从内外侧进行测量；确认鼓包中心距前管板560mm，鼓包呈椭圆型，面积（长度×宽度）：360×600mm，鼓包高度为45mm。
2.1.2 确定水垢厚度；打开人孔发现：锅炉主要受热面水侧普遍结有水垢厚3—5mm不等，且锅筒底部水侧积存大量白色膏状水垢。
2.1.3宏观检查后使用MT进行检测是否有裂纹，检测结果未发现裂纹。
2.1.4 测定鼓包变形部位边缘的硬度，通过和未变形的部位进行对比，未发生变化，再测量宏观变形范围，确定挖补范围。
2.2 检验结果综合以上检验项目、检出的结果汇总，根据国家《锅炉定期检验规则》第19条：承压部件的变形不超过下述规定时可予以保留监控，变形超过规定时一般应进行修理（复位、挖补、更换）：筒体变形高度不超过原直径的1.5%，且不大于20mm；但该锅炉变形高度为45mm，故该锅炉应进行挖补维修。
一台SZL4-1.6-AⅡ(S)型锅炉锅筒鼓包开裂原因分析及处理措施
一台SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂原因分析及处理措施一、引言SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉是一种常用的工业锅炉，具有结构紧凑、安全可靠、高效节能等特点。
由于长期高温高压运行，锅炉锅筒鼓包开裂问题成为影响其正常运行的重要因素之一。
本文将通过对一台SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂原因进行分析，并提出有效的处理措施，以期为类似问题进行指导和参考。
二、问题描述SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂是指锅炉锅筒在长期运行中出现鼓包并伴随着开裂的现象。
这种问题不仅会影响锅炉的正常运行，还可能导致安全隐患，因此需要及时排查原因并采取有效的处理措施。
三、问题原因分析1. 高温腐蚀高温是引起锅筒鼓包开裂的主要原因之一。
在长期高温下，锅筒内部受到高温腐蚀，导致金属材料的强度下降，从而出现鼓包并最终开裂的情况。
2. 热应力锅筒在长期高温高压状态下，会受到来自内部压力和温度变化的热应力。
如果热应力超过了金属材料所能承受的范围，就会导致锅筒鼓包和开裂。
3. 不良焊接锅筒的焊接问题也是导致鼓包开裂的原因之一。
如果焊接质量不达标或者焊接工艺不当，就会导致焊缝处的应力集中，从而引发开裂现象。
四、处理措施1. 加强监测对于锅筒鼓包开裂现象，首先要加强监测，定期对锅筒进行检查，及时发现鼓包和裂纹的情况，以便及时采取处理措施。
2. 控制温度针对高温腐蚀和热应力问题，需要合理控制锅炉的运行温度和压力，避免过高的温度和压力对锅筒造成损害。
3. 提高材料质量选择高质量的金属材料，以及采用先进的材料加工工艺，可以提高锅筒的耐高温、耐压能力，从而减少鼓包开裂的风险。
4. 加强焊接质量管理对于锅筒的焊接工艺和焊接质量，需要加强管理和监督，确保焊接质量符合标准要求，避免因焊接问题导致鼓包和开裂。
五、结论SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂问题是一个复杂的工程问题，需要综合考虑材料、工艺、温度、压力等多个因素。
一起锅筒鼓包事故的分析修复和防范
收稿 日期 ：０ ０－ — ８ ２ １－ ４ ２ － ０ 作者简介 ： 革 （９ ７ ， （ 林 １６ 一）男 壮族 ）广西武鸣人 ， ， 工程师 ， 锅炉和压力容器检验师 ， 现主要从 事特种设 备的安全性 能检验 。
１０ ６
《 装备制造技术） Ｏ １ ２ ｌ 年第 ７ 期
从对该锅炉进行检验的结果和现场调查情 况来 安全监督管理部 门批准 。 看， 导致鼓包事故发生的主要原因是 ： （） ３ 根据《 锅炉定期检验规则》 ２ ｏ ） ２ 条规 （Ｏ ｏ第 Ｏ （） １ 锅炉的水处理设施损 坏后 ， 没有及 时修 复 ， 定 ， 修理完成后 ， 须经 当地特种设备检验人 员应对修
３ 修复措 施
（ ） 据金 相 检验 和 超声 波 测厚 结 果 得 出 ， １根 变形
５ 结束语
锅 筒 产 生鼓 包 事 故 的 主要 原 因是 由于锅 炉 水 质 区域的材质 已变质 ， 厚度小于设计最小需要壁厚 ， 无 不合格 ， 排污量不够 ， 在锅 筒底部形成 了水垢 ， 破坏 法采用加热顶压工艺 ， 使锅筒恢复原样 。所 以， 根据 了热传递。为 了保证锅炉的安全运行 ， 使用单位必须 《 炉定期检验规则 》２ ０ ） ｌ 条规定 ， 锅 （０Ｏ 第 ９ 对锅筒底 严格执行国家有关规定 ， 确保锅炉水质合格。 部的鼓包部位采用挖补方法进行修复。
锅筒产生鼓包 ， 虽然属于锅炉的一般事故 ， 如 但 果未及 时发现并采取正确措施 ，会导致当锅 筒壁厚 继续减薄到一定的厚度 ，此时的强度达不到工作压 力下要求 的强度 ， 在工作压力及工作温度下 ， 锅筒筒
．
变
番Ｌ
＿
ｋ Ｊ
图 １ 锅炉锅 筒鼓 包形状图
身破裂 ， 蒸汽压力瞬间降为 ０ 产生剧烈爆炸 ， ， 因而具 有极 大 的危 害 性 。
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３ 鼓包修理
鼓包 的修理方法有 ： 冷顶修理、 热顶修理 、 挖补
行， 锅筒材质为 ２ｇ ０ 。咨询该锅炉房司炉人员得知：
该锅炉锅外水处理设备未正 常使用 ， 没有配备专职
水处理化验员 ， 且未按照锅炉运行管理的有关规定
修理 ， 本文只介绍该锅炉使用的修理方法一挖补修 理。锅炉挖补修理应请有资质的单位进行， 锅筒 在
３ ｍ 间隙 ｏ ｍ
４ 鼓包产生 的原 因分析
该炉鼓包 的根本原因是 由于快装锅炉锅筒鼓包
位置直接受火焰辐射 ， 烟气冲刷 ， 当锅筒的金属壁温 超过其强度允许的温度时 ， 金属强度就会下降 ， 这时
工作压力超过金属的屈服极 限时 ， 就有可能发生塑
４ 损坏部位从锅筒割 下时 ， ） 要做 好样板 ， 要将 线划正、 割正 ， 用一个样板在弧板上下料 ， 下料尺寸 要 比从 锅 筒 割 下 的 部 分 稍 大 一 些 ， 和宽 各 大 长 ５ ｍ， ｍ 弧形补板半径应略小于锅筒半径。
质》 标准 ４ 多倍。 ０
１补板材质及所用焊条化学成分应和原锅筒 ）
２ 鼓包的检验
维修人员待锅炉完全冷却后 ， 进行 内部检验 ， 重 点检查了鼓包位置， 以分析鼓包 的程度 。
材质相 同或相近 ， 并应符合 Ｇ ７３ １９ 锅炉用钢 Ｂ １－ ９７ 板， 其厚度应不低于锅筒的厚度 ， 最好相等。 ２ 由于 圆 形 补 板 一 般 都 是 小 尺 寸 ， 径 在 ） 直
一
１２ ＡⅡ ．５一 蒸汽锅炉 ， 在运行时 ， 司炉工从后炉门
清理炉灰发现该锅炉锅筒底部发生鼓包 ， 随即停炉 ，
并请 锅 炉生 产厂 家维 修人 员进 行检 验 。 １２ 现 场管 理情 况调 查 ． 该 锅炉 生 产 于 ２０ ０ ８年 ８月 份 ， ２０ 于 ０ ８年 ９月 经 甘肃 省质 量 技 术 监 督 局 监 检 验 收 合 格 并 投 入 运
测 量宏 观变形 范 围 ， 定挖补 范 围。 确 ２２ 检验 结 果 ． 综合 以上检验 项 目、 出的结果 汇 总 ， 检 根据 国家
方法、 制订合理的修理工艺 以及制定预防措施有着
一
定 的现实 意义 … 。
１ 事故概况
１ １ 设 备事 故概 况 ．
２ １ ５月兰州市某食 品加工企业一台 Ｄ Ｉ ００年 ＺＡ
度为 ４ｍ ５ ｍ。打开 人孔 发 现锅 炉 主要 受 热面 水 侧普 遍 结有水 垢 厚 ３～５ ｍ 不等 ， 锅 筒 底 部水 侧 积 存 ｍ 且
大量白色膏状水垢 。鼓包中心金属残余厚度及简壁 经 测量厚 度正 常 ， 未发 现异 常。
宏观检查后使用 Ｍ Ｔ进行检测是否有裂纹 ， 检 测 结果 未发 现 裂 纹 。测 定 鼓 包 变 形 部 位 边 缘 的硬 度， 通过和未变形 的部位进行对 比， 未发生变化 ， 再
查 明事 故发 生原 因 、 防止 事故 扩 大 、 采取 正确 的处 理
２ 一
检验项 目 首先确定鼓包位置 ， 测量它的几何尺寸， 从内外
侧进行测量 ， 鼓包 中心距前管板 ５ ０ ｍ， ６ｍ 鼓包 呈椭 圆型 ， 面积 （ 度 ｘ宽 度 ） ３０ × ０ ｍ 鼓 包 高 长 ：６ｍｍ ９０ ｍ，
《 锅炉定期检验规则》 １ ： 第 ９条 承压部件 的变形不 超过下述规定时可予 以保 留监控 ， 变形超过规定 时
一
般应进行修理（ 复位、 挖补 、 更换 ） 简体变形 高度 ：
不 超 过原 直 径 的 １５ ， 不 大 于 ２ ｍ 该 锅 炉 变 ．％ 且 ０ ｍ；
形高度为 ４ ｍ 故该锅炉应进行挖补维修 。 ５ ｍ， Ｊ
（ 兰州环保设 备厂 ， 甘肃 兰州 ７０６ ） ３０５
摘 要： 通过 一台在用蒸汽锅炉锅筒底部发生鼓包 事故 ， 阐述 了卧式快装 工业锅 炉鼓 包从检验 、 修理 、 原因分析 以及
使用单位管理等 方面的预 防措施 。
关键词 ： 锅炉 ； 鼓包 ； 检验 ； 修理 ； 因 原 中图分类号 ：Ｋ ２ Ｔ ２８
挖补前 ， 修理单位应报质量技术监督局进行方案审
批。
进行管理维护 ， 该炉选用天然水直接给锅炉供水 ， 水
硬度大， 浮 物 多， 取 样 化 验 ， 给水 硬 度 是 悬 经 其
１２ ｍ ｏ Ｌ 高于 Ｇ ／ １７ ．１ ｍ Ｉ ， ／ Ｂ Ｔ ５６—２０ 《 业锅 炉 水 ０１ 工
３ １ 技 术要 求 ．
第２ 卷 ７
第 １ 期 ９
甘肃科技
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Ｉ２ ｆ ７ ．
Ⅳ０ １ ．９
２１ ０ １年 １ Ｏ月
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蒸汽锅炉锅 筒底部鼓包事故 的原 因分析及处理
关 ｆ君 ¨ ｊ
２０ ｍ以内， ５ｍ 因此该炉挖补采用长方形补板 ， 四 其
８ ２
甘
Байду номын сангаас
肃
科
技
第２ ７卷
角要 割成 圆弧状 ， 以免应 力集 中 ， 圆角 的半 径不小 于
１ ０ｍｍ 。 ０
技术监督局锅炉压力容器检验机构出具检验报告 ， 结论为允许投入运行 ， 使用单位方能恢复运行 。
３ 长方形补板至少 要有一端 的焊缝布 置在 锅 ） 筒原焊缝上 ， 焊缝部位选用 ３ 。 Ｏ 单面 Ｖ形坡 口形式 ， 坡 口面应用砂 轮 打磨 光滑 ， 注意与补 板 留有 ｌ ～
５ 补板 与锅 筒壁 装 配 时 ， 缝 边 缘偏 差 不 超 过 ） 焊 钢板 厚度 的 １％ ， 大 不超 过 ３ ０ 最 ｍｍ。
Ｄ Ｌ型（ Ｚ 单锅筒纵置式链条炉 ） 卧式快装蒸汽 锅炉具有结构紧凑、 升火快、 易于操作 、 燃烧充分 、 煤 种适应广泛 、 运输方便 、 安装快捷 等优 点， 中小型 在 民营企业中得到广泛使用 ， 随着经济的快速发展 ， 此 类蒸汽锅炉数 目增加较多 ， 但是各种事故常有发生。 尤其是 Ｄ Ｌ型快装蒸 汽锅炉锅筒底部鼓包事故发 Ｚ 生频繁， 危害较大。如何正确检查分析鼓包情况 ， 对