支架结构设计计算书
支架结构设计计算书
斜单轴跟踪系统抗风能力和支架强度的理论计算书、计算机模拟结果
3.4.1矮立柱校核书
1. 简介
此校核是按12级飓风，风速32.7米、秒、风压664.2-851牛顿/平方米。
本次校核按最大风压851牛顿/平方米取值。
风力对主梁20o作用力为：5070N。
为安全起见，假设风垂直作用在主梁上，主梁的受力又全部作用在矮立柱上，进行了复核。
作用力为13930N。
矮立柱由F120×4方管组成。
2.
3. 材料
4. 载荷和约束信息
5.
6. 结果
最大应力为：7.02661e+007 N/m^2，小于屈服强度：2.2059e+008 N/m^2。
最大位移为：1.27519mm。
最大受风面作用时安全系数为：3.139
假设最大作用力全部作用在矮立柱上安全系数为：1.143
6a. 应力
6b. 位移
6c. 位移
最大位移为：1.27519mm。
6d. 安全系数
矮立柱-SimulationXpressStudy-安全系数-图解4
最大受风面作用时安全系数为：3.139
假设最大作用力全部作用在矮立柱上安全系数为：1.143 7. 附录
3.4.2 长撑校核
1. 简介
此校核是按12级飓风，风速32.7米、秒、风压664.2-851牛顿/平方米。
本次校核按最大风压851牛顿/平方米取值。
风力对长撑垂直作用力为：2090N
风力对长撑45o作用力为：1478N
主梁由F60×40×2矩形管组成。
2.
3. 材料
4.
5.
6. 结果
最大应力为：1.46279e+008 N/m^2。
小于屈服强度：2.2059e+008 N/m^2。
最大位移为：10.7739mm 。
风垂直作用时安全系数为：1.508
风45O
作用时安全系数为： 2.132
6c. 位移
最大位移为：10.7739mm。
6d. 安全系数
风垂直作用时安全系数为：1.508 风45O作用时安全系数为： 2.132 7. 附录
3.4.3主梁校核
1. 简介
此校核是按12级飓风，风速32.7米、秒、风压664.2-851牛顿/平方米。
本次校核按最大风压851牛顿/平方米取值。
风力对主梁垂直作用力为：13930N
风力对主梁45o作用力为：9850N
主梁由F120×4方管组成。
2. 文件信息
3. 材料
4.
5. 算例属性
6. 结果
最大应力为：2.06092e+008 N/m^2，小于屈服强度：2.2059e+008 N/m^2。
最大位移为：16.7083mm。
风垂直作用安全系数为： 1.070
风45O作用时安全系数为：1.514
6a.
6b. 位移
6c. 位移
最大位移为：16.7083mm。
风垂直安全作用系数为： 1.070
风45O作用时安全系数为：1.514
7. 附录
3.4.4斜单轴2.35KW驱动力矩计算
驱动力矩主要是克服跟踪支架的重力矩，由于跟踪支架为对称结构，风对轴心两侧的作
用力大小相等互相抵消，因此风的影响可包含在安全系数中解决。
计算图：
1、电池板产生的重力矩：
每块电池板的重量为：19.5公斤。
10块电池板的重量为：195公斤。
电池板重心距驱动轴心的偏心距为：0.151米。
电池板产生的重力矩为：195×9.8×0.151=288.56牛顿.米
2、横撑产生的重力矩：
横撑的总重量为：53.3公斤
横撑重心距驱动轴心的偏心距为：0.0533米。
横撑产生的重力矩为：53.3×9.8×0.0533=27.68牛顿.米
3、总重力矩为：
电池板产生的重力矩+横撑产生的重力矩
288.56+27.68=316.24牛顿.米
4、驱动装置：
驱动装置额定输出扭矩为600牛顿.米
安全系数为：600÷316.24=1.897
驱动装置的额定输出扭矩大出所需扭矩的接近1倍。
结论：满足要求。
支架计算书
支架计算1、梁端底腹板加厚断面位置验算边墩梁端底腹板加厚处断面积面荷载分解见下图：（1）翼缘板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2*0.9*25.42=27.45KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。
横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=23.28.87*1.2/4=6.98kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=6.98×103*1.22/（10*1.35*10-4）=7.45MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；I = bh3/12 = 6.075*10-6m4f=qL4/150EI=6.98×103×1.24/（150×6.075×10-6×0.09×1011）max= 1.76mm＜ [f] = 3mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*28.74/4=7.76KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.76×0.9=1.86kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I= bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=1.86×103/5.625×10-4=3.31Mpa＜12 Mpa，满足要求。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
盖梁支架计算书
满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。
1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架 重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、 设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。
简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。
立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。
支架计算书
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
支架计算书
西安至成都客运专线48+80+48m连续梁桥0、1号块及边跨现浇段支架计算书2013年09月第一部分：概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）4、钢结构设计规范（GB 50017-2003）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）三、工程概况西安至成都客运专线上的跨皂河连续梁跨径布置为48+80+48m，采用挂篮悬臂浇筑法施工。
箱梁最大梁高6.65m，顶板宽12.2m，底板宽6.7m，底板在支座位置局部加宽为8.5m。
0号块长度为10m，两侧悬出墩壁各2.5m，1号块长3m，如图1所示。
0、1号块均采用支架法现浇。
图1 箱梁0号块墩顶截面及0、1号块侧面图（单位：mm）0、1号块现浇支架采用型钢和钢管构成，见图2，具体布置详见有关图纸。
计算采用极限状态法，用电算配合手算进行，计算软件采用MIDAS/CIVIL。
第二部分：计算过程及结论一、支架布置皂河桥0、1号块支架布置如图2所示。
图2 0、1号块支架布置示意图（单位：mm）支架体系自上而下依次为6cm钢底模，槽10横向垫梁，工28分配梁（组焊件），双工40b横梁，落架块，Φ630×8钢管立柱。
支架支承于承台上。
二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
各项荷载按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）取用。
其中：模板及其它支撑体系：按1kPa取值；施工人员和机具等荷载：按2.5kPa取值；混凝土振捣荷载按2.0kPa取值；浇筑混凝土时的冲击荷载按2.0kPa取值；混凝土容重按26kN/m 3计。
上横梁支架设计计算书
目录1 计算依据................................................................................................................................ - 1 -2 工程概况................................................................................................................................ - 1 -3 现浇梁支架方案综述............................................................................................................ - 1 -3.1 现浇梁支架方案综述.................................................................................................. - 1 -3.2 现浇梁支架布置形式.................................................................................................. - 1 -3.3 材料设计参数.............................................................................................................. - 3 -4 荷载计算................................................................................................................................ - 4 -4.1 荷载分析...................................................................................................................... - 4 -4.2 荷载组合...................................................................................................................... - 5 -5 计算结果分析........................................................................................................................ - 5 -5.1 整体模型...................................................................................................................... - 5 -5.2 边界条件...................................................................................................................... - 6 -5.3 支架体系整体变形...................................................................................................... - 7 -5.4 主桁架上弦杆.............................................................................................................. - 7 -5.5 主桁架下弦杆.............................................................................................................. - 8 -5.6 主桁架腹杆.................................................................................................................. - 9 -5.7 牛腿支架.................................................................................................................... - 10 -5.8 模板............................................................................................................................ - 11 -5.9 模板背楞.................................................................................................................... - 12 -5.10 模板纵向分配梁...................................................................................................... - 13 -5.11钢垫梁计算分析....................................................................................................... - 13 -5.11.1整体模型....................................................................................................... - 13 -5.11.2荷载分析....................................................................................................... - 14 -5.11.3计算结果分析............................................................................................... - 14 -6 计算结论.............................................................................................................................. - 15 -上横梁支架设计计算书1 计算依据⑴《****公路大桥施工图》；⑵《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；⑶《Midas Civil 2012》；⑷《路桥施工计算手册》（人民交通出版社编）；⑸《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）。
光伏支架计算书
支架结构系统计算书1.计算及设计依据《建筑结构荷载规》(GB 50009-2001)《钢结构设计规》(GB50017-2003 )2.材料力学性能2. 1 Q235结构钢2. 2. 1 HM-41槽钢截面图2. 2. 2HM-41壁厚t [mm. 2 截面积A[mm:] 288.6重量[kg/m] 2.51 屈服强度f7k [N/mm:] 245抗拉/压/弯强度。
[N/mm:] 215弹性模量[N/mm:] 200000 剪切模量[N/mm2] 80000 Y轴距槽口e』mm 22.61 Y轴距槽背e： [mm -18. 69惯性矩I y[cm'] 6. 66截面模量W yl [cm3] 2. 95容许弯矩M y[Nm] 3. 562. 3. 1 HM-52槽钢截面2. 3. 2 HM-52壁厚t [mm] 2. 5 截面积 A [mm2] 405.2重量[kg/m] 3. 53屈服强度[N/mm:] 245 CU3.设计参数太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度2. Im,主梁跨度2. 5m;柱高度0. 675m,倾斜度15度：次梁及柱釆用表面热镀锌型材，本计算书依据2X9 （电池板）阵列进行计算，讣算简图见图基本风爪值：w o=O. 55KN/m2基本雪压值：So=O. 3KX/m3电池板块（每块质量19. 8kg, 1640X990mm,）阵列2 X9 倾角：15°结构设计使用年限：25年4.荷载4. 1恒载S沪gk=19. 8X10Xcosl5° / （1.640X0. 99）=0. 118KN/ m:4. 2风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：wk=艮zX 卩sX z Xwo式中：wk—风荷载标准值（KN/m'）；0Z—高度Z处的风振系数;□ s—风荷载体型系数；Az—风压高度变化系数;w0—基本风压（KX/m~）；风振系数a=15ok sl=-1.325kt s2=-0. 525□ S3=1・325k s4=°・ 535离地高度小于30m的C类地区，Az取值1W k（k sl）=lX-l. 325X1X0. 55二-0. 72875KN/m2 險（□ s2）=1X0- 525X1X0. 55二-0. 28875KN/m2 險（卩s3）=1X1.325X1X0. 55=0. 72875KN/m2W k（卩s4）=1X0. 525X1X0. 55=0. 28875KN/m:4. 3雪荷载水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算: Sk=口rSo体型系数口r取值1 （倾角15° ）资料中给出基本雪压So取值0. 3KPa 得雪荷载值：Sk二IX 0.3二0.3 KN/ m:荷载组合承载能力极限状态：1）Sl=l. 2 恒+1.4*风（+ ）+0. 7*1.4*雪2）S2=l. 2 恒+1.4*雪（+ ）+0. 6*1.4*风3）S3=l. 0 恒+1.4 风（-）4）S4=l. 35 恒正常使用极限状态5）Sl=1.0 恒+1.0 风（+ ） 1.0 （雪）6）S2=l. 0 恒+1.0 风（-）7）S3二 1.0 恒S二 1.2 S GK+1.4 wk+1.4X0. 7 Sk=1. 2X0. 118+1.4X0. 72875+1.4X0. 7X0. 3=1. 456 KN/m25.钢结构有限元分析Ps3区承载力极限状态下最不利荷载为:S1二1.2恒+1.4*雪（+ ）+0. 6*1.4*风二=1. 2X0. 118+1.4X0. 72875+1.4X0. 7X0. 3=1. 456 KN/m2梁均布线荷载 1. 456X1. 64/2=1. 19 KN/ mPs4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2二1. 2恒+1. 4*风（+ ）+0. 6*1. 4*雪二1. 2X0. 118+1.4X0. 3+1. 4X0. 7X0. 28875=0. 84 KN/m2梁均布线荷载0. 84 X 1. 64/2=0. 69 KN/ m5. 1有限元分析采用SAP2000非线性版运行分析一后处理数据5. 2次梁计算采用C钢41*41进行校核5. 2. 1 导轨截面:41*41*2*12100 mm5. 2. 2导轨受力分析图施加荷载5. 2. 3受力分析数据弯矩最大值：Mmax二0・313KN • m 应力计算°max=Mmax/W=O. 313X 1072. 95X 10“二106. lMPa<° =215 MPa满足应力强度条件。
门洞支架计算书
门洞支架计算书1.工程概况方兴大道现浇梁桥（桥宽12.8m）跨越某现有道路，既有道路宽6m，设计通行高度7.4m，为保证施工期间正常通行，拟采用高5m，跨径8m（计算跨径7.26m）跨越此道路，地基承载力特征值fa=120kPa，基地采用30cm厚混凝土处理，如下图：支架剖面示意图 单位：cm支架横截面示意图 单位：cm2.编制依据2.1 《某桥梁设计图》；2.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.3 《建筑地基和基础设计规范》GB 50007—2011；2.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；2.5 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20082.6 Midas civil 使用手册。
3. 门洞支架结构设计3.1门洞结构自下而上依次为：（1）底部采用钢管柱530*10，顺桥向（x方向）间距7.26m，横桥向（y方向）220cm+4*210cm+220cm=12.8m；（2）Ⅰ40工字钢横梁（y方向）；（3）Ⅰ40工字钢纵梁（x方向），间距为220cm+4*210cm+220cm ；（4）Ⅰ10工字钢分配梁（y方向），间距为6*91cm+2*90cm；（5）48.3*3.6钢管支架，支架立杆间距x方向6*91cm+2*90cm；y方向100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm；步距为20（扫地杆）+130cm3.2两侧满堂支架部分结构为对称结构，支架立杆间距x方向（4*90cm），y方向（100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm）。
步距z方向（20cm，4*150cm，20cm）3.4材料截面（1）材料均采用Q235（2）钢管柱截面530*10mm（3）支架钢管48*3.6mm （4）Ⅰ40工字型截面（5）Ⅰ10工字型截面整体模型门洞部分两侧支架4.荷载分析：由于考虑模型大小限制，取门洞8m及两侧3.6m范围进行计算，荷载有：（1）结构自重（由midas软件自动生成）（2）上部结构产生的荷载标准值：10kN、27kN、20kN、27kN、20kN、10kN。
钢管支架结构计算书
q15—可变荷载，（包括施工活荷载１05.0ｋg/m（０.35*3０0)、混凝土入仓的冲击力70.０ｋｇ/m（0.35＊20０）、混凝土振捣产生的荷载70.0kg/m(0.35＊2０0））等于2４5.0kｇ。
2.立柱荷载计算具体如下:
(二）梁系部位
设计参数：梁系（最大截面尺寸)设计断面尺寸为宽＊高(０.35＊0.60m);
支架梁采用2［１0双槽钢,单排;
立柱采用Φ100钢管,壁厚δ=3.5mm,间距１.５m。
1．支架梁荷载计算具体如下：
ｑ1３—支架体系自重，(包括支架梁20.0ｋg/m(２*10)、顶托及顶托支座3７．4kg/m（1/0.2*7.４8)、方木７．７kg／m(1/0.２*０.4４*0.０５*0．１*７０0)、模板２.9kｇ／m(0.３5*0.0１２＊700）），为68.0kｇ/m;
=14１6．70kg/ｍ
Wx=4９cm3
Ｉx=２４5ｃm４
E=20６ＧPa
l=1.5ｍ
３98.４
kｇ.m
/
/
/
强度σ
813．２
kg/cｍ2
4．方木荷载计算具体如下：
q10—支架体系自重,（包括方木3.５ｋg/m(0.05*0.1*70０)、模板2.5ｋｇ/m(0．3＊0．012*700)),为6.０kg/m;
q１1—设计楼板混凝土荷载，等于１８7.5kｇ／ｍ（０.25*０．3*２50０）;
ｑ12—可变荷载，(包括施工活荷载9０.0kg/m(0．3*3０0)、混凝土入仓的冲击力60.０kｇ／m(0.3＊2０0)、混凝土振捣产生的荷载６０.0kｇ/m(0.3*200)）等于210.0kg。