KYN28A-12温度场部分(ANSOFT仿真)要点
KYN28A-12技术分析
KYN28柜体由柜架和可抽出式手车二部分组成，各种手车均采用蜗杆摇动推进和退出，其操作轻便、灵活。
整个手车体积小，检查和维修方便。
手车在柜体内试验位置和工作位置都有到位装置，以保证机械联锁可靠。
根据手车的用途不同，可分为：转运车、PT车、熔断器车、计量车、隔离车、下置PT车、下置避雷器车和接地车等。
一、准备工作1、分析客户要求：（1）依据客户一次系统图及技术清单得出下列内容：1）CT、PT型号、规格2）熔断器、避雷器型号、规格3）手车数量、型号、规格4）单台手车中元器件的数量（2）根据交底确定项目单得出主要元器件的开孔尺寸（3）根据交底确定项目单和订货协议书得出客户的其它特殊要求2、分析技术要求：（1）分析技术是否按要求进行元器件和自制件配置（2）分析技术的开孔尺寸和外型尺寸是否满足了客户的要求.二、装配要求和内容对小车装配分为转运车和其它手车：1、转运车: 标准的高度为625土1mm，下降60的高度为565土1mm，下降240的高度为385土1mm。
800柜车的总宽度为665土1mm，1000柜车的总宽度为865土1mm（1）核对该批合同所配转运车的数量、规格、高度和宽度（2）万向轮必须在其后方，定向轮必须在其前方（3）转运车与柜体配合必须灵活、可靠（4）托板的调节升降轮必须能轻松拧动（5）外观无脏污、紧固件必须紧到位2、手车1）零部件要求1）车架应有足够强度，保证运输及成套元器件安装后不产生变形2）所有喷塑件的涂覆层应无积积粉、漏底现象3）所有绝缘件应无气孔、裂纹和破损，材质必须符合图纸要求4）所有铜排、触臂和梅花触头不得有碰伤，电镀层不得缺料和有氧化现象5）触臂和梅花触头必须经过防腐处理6）底盘车辅助开关S8（实验位置）、S9（工作位置）的触点必须符合合同要求7）闭锁电磁铁的操作电压符合合同要求(A V\DC)（2）零部件配合要求：1）闭锁电磁铁和解锁装置灵活可靠2）程序锁安装不得高出手车左边防护条的最左端3）三相触臂相间、断口和对地安全距离误差不超过正负1、5MM4）接线手车应按《高、低压成套设备二次（辅助回路）下线配置工艺守则》进行接线，要求走线工整，吸盘粘贴牢固且不影响客户安装元器件，线路的通路、开路符合图纸要求5）外观无脏污，紧固件必须紧到位（3）手车与柜体配合要求：1）从试验位置至工作位置至试验位置活门开合正常、灵活，不得有磕碰、卡涩现象，且无异常声音2）接地排和中隔板接地排接触面积大于80%，压力正常3）锁板灵活可靠，S8、S9动作灵活4）总行程不小于197MM5）手车从转运车上推入、拉出必须灵活6）手车在试验位置时，柜门必须能关上，操作孔能对齐7）经5次摇入、摇出，均无异常现象8）满足《五防》要求9）手车在工作位置时，梅花触头和静触头配合的咬合深度必须大于7MM，小于15MM三、装配方法及细则根据不同规格手车，装配细则如下：1、PT车、PT+避雷器车相间距：800柜车为210土1mm，1000柜车为275土1mm。
KYN28A-12高压操作规程
KYN28A-12型金属铠装移开式开关设备一、结构介绍：KYN28A-12型金属铠装移开式开关设备，分为柜体和可抽出部件（简称手车）两大部分。
1、柜体部分柜体由：仪表室、断路器隔室、母线室、电缆隔室四个相对独立小室组成；相互之间完全隔开，如果柜体内部出现故障电弧，能阻止事故蔓延到邻柜，并能保障母线的机械强度。
2、手车手车框架系用薄钢板经数控机床加工后经铆、焊而成。
根据用途，手车分为断路器手车、电压互感器手车、隔离手车、计量手车等等，相同规格的手车能方便互换。
手车在柜内有隔离位置、试验位置和工作位置，每一位置均设有定位机构，以保证手车处于以上位置时不能随便移动、而移动手车时必须解除连锁；二、各小室功能介绍1、断路器隔室断路器隔室在开关柜的前中部，断路器隔室内安装了特定的导轨，供断路器手车在内滑行与工作。
手车能在试验位置和工作位置之间移动。
活门由金属板制成（2000A以上为绝缘板），安装在手车室的后壁上。
手车从试验位置移动至工作位置过程中，活门自动打开，反方向移动手车时活门则自动闭合，从而保证了操作人员不触及带电体。
手车能在柜门关闭的情况下被操作，通过柜门上观察窗可观看到手车在柜内所处的位置，同时也能观看到断路器手车的合、分闸状态及机构储能状态指示。
2、母线室母线室在开关柜的后上部，主母线从一个开关柜引至另一开关柜，通过分支母线和静触头盒固定。
扁平的分支母线由螺栓连接于静触头盒和主线，不需要任何其它的线夹或绝缘子联接。
当用户和工程特殊需要时，母线排上的联接螺栓可用绝缘端帽封装。
在母线穿越开关柜隔板时，用母线套管固定。
如果出现内部故障电弧，能限制事故蔓延到邻柜，并能保障母线的机械强度。
3、电缆隔室电缆隔室的后壁可安装电流互感器、接地开关，电缆室内可安装避雷器。
当手车和水平隔板移开后，施工人员就能正面进入开关柜内安装电缆，在电缆隔室内设有特定的电缆连接导体，同时在其下部还配制可卸金属封板或不锈钢板，以确保现场施工的方便。
KYN28A-12安装、使用、维护手册
天津久安集团1 / 26KYN28A-12铠装型中置移开式交流金属封闭开关设备安装、使用、维护手册久安集团有限公司天津久安集团2 / 26目录1. 概述 (4)2. 产品使用环境条件 (4)3. 技术参数 (4)4. 产品结构及工作原理 (5)5. 搬运 (11)6. 安装 (11)6.1 安装基础槽钢 (11)6.2 并柜 (12)6.3 安装主母线 (12)7. 检查 (14)7.1 完整性检查 (14)7.2 核对额定值 (14)7.3 检查紧固件 (14)7.4 操作检查 (15)7.5 断路器和其他电器元件的检查和测试 (17)7.6 其它辅助设备的检查 (18)7.7 手车骨架和柜体之间接触电阻的检查 (18)7.8 接地开关接地检查 (18)7.9 回路电阻检查 (18)7.10 绝缘水平检查 (18)7.11 电缆绝缘检查 (19)7.12 检查完毕 (19)8. 操作 (19)8.1 从柜外向柜内推进手车 (19)8.2 从试验位置向工作位置推进手车 (20)天津久安集团8.3 从工作位置抽出手车 (21)8.4 从柜内抽出手车 (21)8.5 断路器的合、分闸 (21)8.6 合、分接地开关 (21)8.7 打开电缆室门板 (22)9. 检修与维护 (22)9.1 开关柜投入运行后的日常维护 (22)9.2 开关柜检修 (22)9.3 清扫 (23)9.4 润滑 (23)9.5 维护时的检查 (23)9.6 维护时的注意事项 (24)9.7 推荐的检修与维护间隔及措施 (24)10. 常见故障及排除方法 (24)3 / 26天津久安集团4 / 26警告！在操作本开关柜之前，请仔细阅读使用说明书，掌握开关柜操作方法及其注意事项，否则极容易造成误操作，导致系统故障、设备损坏甚至人身伤害。
1. 概述1.1 KYN28A-12铠装型中置移开式交流金属封闭开关设备（以下简称开关柜）适用于大型发电厂、变电站以及工矿企业中额定电压为3.6~12kV、额定频率为50Hz的交流电网中，作为接受和分配电能使用。
KYN28A-12高压开关柜操作及参数整定
精心整理KYN28A-12高压开关柜操作及参数整定调试部张伟一、KYN28A-12户内交流金属铠装抽出式开关柜主要一次器件：高压真空断路器（手车式VD4、VS1）、电压互感器、电流互感器、零序电流互感器、带电指示器、接地开关、避雷器等。
1）通电前准备工作1、先对做好高压头子的高压线进行耐压试验，在试验完成后按规范接好线234562123456.78910.重复步骤9让变压器反复通断电3次。
断电、检修操作（分断路器→断路器至实验位置→合接地开关→开柜门）1．操作面板上“分合闸控制”开关，使断路器分闸；2．插入断路器手车摇把，逆时针旋转摇把使断路器手车退至试验位置，此时主回路断开，活门关闭；3．压下接地开关操作口封片，插入接地开关操作手柄顺时针旋转，使接地开关合闸；4．检修时，拨出二次插头并将其扣锁在手车上，将断路器手车移至转运车并锁定。
二、变压器温度监视（干式变压器）：80℃启动第一组强冷风机、100℃启动第二组强冷风机、130℃超温报警、150℃超温分闸，变压器的温度参数一般出厂前就设定好了，不需要更改，在调试时只需要手动测试风机是否能正常工作。
调整电压：一般为±2.5%×2，调整抽头如下图：对应等级为：抽头号高压侧(V)低压侧(V)1---29500(5850)4003In对于过流保护延时>t0.3-0.5s小于上一级设定速断保护I》In*4/N速断保护延时t》0.04s零序过流保护Io>0.1零序过流延时to>5s零序速断保护Io》0.1零序速断延时to》5s假设变压器的容量为1000KVA，电压为10KV，CT（电流互感变比）为75/5，零序互感变比为50/1通过上面的公式可以计算出：额定电流：1000/17.32=57.7A过流保护电流：57.7*1.3/75=1A速断保护电流：57.7*4/75=3.08A。
KYN28A-12高压柜操作规程
一、高压开关柜柜概述高压金属封闭开关设备是由柜体和手车两大部分构成。
柜体由金属隔板分隔成四个独立的隔室：母线室、断路器手车室、电缆室和继电器仪表室。
手车根据用途分为断路器手车、计量手车、隔离手车等，同参数规格的手车可以自由互换，手车在柜内有试验位置和工作位置，每一位置都分别有到位装置，以保证联锁可靠。
高压开关柜有安全可靠的连锁装置，能满足“五防”要求：(1 防止误操作断路器；2 防止带负荷拉合隔离开关，即防止带负荷推拉小车；3 防止带电挂接地线，即防止带电合接地开关；4 防止带接地线送电，即防止接地开关处于接地位置时送电；5 防止误入带电间隔)a）断路器手车在试验或工作位置时，断路器才能进行合分操作，且在断路器合闸后，手车无法移动，防止了带负荷误拉、推断路器。
b)仅当接地关处于分闸位置时，断路器手车才能从试验位置移至工作位置，仅当断路器手车处于试验位置时，接地开关才能进行合闸操作，实现了防止带电误合接地开关及防止接地开关处于闭合位置时关合断路器。
c)接地开关处在分闸位置时，下门及后门都无法打开，防止了误入带电间隔。
d)断路器在工作位置时，二次插头被锁定不能拔出。
为保证安全及各联锁装置可靠不至损坏，必须按联锁防误操作程序进行操作。
二、进线柜送电操作程序1) 关闭所有柜门及后封板,并锁好。
（接地开关处于合位时方可关出线柜下门，关闭后门后接地刀要分开，为送电做准备）2) 推上转运小车并使其定位，把断路器手车推入柜内并使其在试验位置定位， (推断路器时需把断路器两推拉把手往中间压,同时用力往前推(往柜内推),断路器到达试验位置后,放开推拉把手,把手应自动复位。
)手动插上航空插，关上手车室门并锁好。
3) 观察上柜门各仪表、信号指示是否正常。
（正常时综合继保电源灯亮，手车试验位置灯、断路器分闸指示灯和储能指示灯亮，如所有指示灯均不亮，则打开上柜门，确认各母线电源开关是否合上，如已合上各指示灯仍不亮，则需检修控制回路。
KYN28A-12型高压配电柜技术要求11.07
襄汾县新金山特钢有限公司技术协议（高压配电柜）采购方：襄汾县新金山特钢有限公司供货方：江苏天源华威电气集团有限公司签定日期：2011年7月23日双方就采购方新炼钢所需的高压配电柜有关技术问题经友好协商，达成共识，形成以下技术协议。
技术说明：◆依据北京明诚技术开发有限公司设计图纸。
◆满足采购方现场工艺要求。
◆所有电气设备及其电气元件的选型，除北京明诚技术开发有限公司设计图纸中规定的技术参数和要求外，其余均应遵循本技术协议。
◆本协议的技术要求及设计图纸提供的选型，是对所选用电气设备及电气元件的最低要求标准。
如果供货方有自己的理想选型，应提供其标准型号及其有关资料，并须经采购方同意方可采用，但原则上采用更高的选型标准。
一、供货范围：设备一览表序号 名称 型号规格 数量 备注1.1高压开关柜 KYN28-12 32台 PT改为消弧柜1.2封闭母线桥 母线桥（包含材料，加工，安装）8.5M1.3电容补偿柜 TBB10-1500/250-AK 2套1.4机旁箱 JXF3001 5台1.5机旁箱 JXF3001 2台1.6照明箱 XRM301-10-4H 1台1.7微机综保 RCS-9700 1套 太原南瑞产品1.8手动起动器 QCS5-9 3台二、技术要求：1.开关柜型式：铠装中置式交流金属封闭开关柜2.额定工作电压：10 kV3.最高工作电压：12kV4.主母线采用铜母线规格120×10，主母线桥由厂家根据实际情况制作。
5.进线柜和联络柜的负荷为2500A，电器元件和面板仪表选用人民电器优质产品。
馈电柜的负荷为1250A-1600A，电器元件和面板仪表选用人民电器优质产品。
6.要求柜前接线（单独接线室），盘前检修；柜体颜色：RAL7036，采用静电喷塑；进出线方式：进线柜为铜母线上进，出线柜为柜下电缆室下出线（单独接线室）。
7.配置施耐德（陕西）宝光VBG-12P型高压真空断路器（四川宝光SEM-12T固封式弹操机构），额定电流1250A-2500A。
KYN28-12中置式高压开关柜说明书word资料5页
KYN28（Z）系列铠装移开式交流金属封闭开关柜襄樊缔造电气有限公司目录一、概述二、使用环境条件三、主要技术四、性能特点五、订货须知一、概述KYN28-12型户内式金属铠装抽出式开关设备(以下简称开关设备),系3~12千伏三相交流50HZ单母线及单母线分段系统的成套配电装置。
主要用于发电厂、中小型发电机送电、工矿企事业配电及电业系统的二次变电所的受电、送电及大型高压电动机起动等。
实行控制保护、监测之用,本开关设备满足DL/T40491,IEC298、GB3906等标准要求,具有防止带负荷推拉断路器手车、防止误分合断路器、防止接地开关处在闭合位置时关合断路器、防止误入带电隔室、防止在带电时误合接地开关的联锁功能,即可配用VS1真空断路器,又可配用ABB公司的VD4真空断路器。
实为一种性能优越的配电装置。
二、使用环境条件a)正常环境条件1)周围空气湿度上限,+40℃下限,-10℃2)海拔:1000M3)相对环境温度:日平均不大于95%，月平均不大于90%4）地震：烈度不超过8度5)周围空气应不受腐蚀性或可燃气体，水蒸气等明显污染6）无严重污秽及经常性的剧烈振动，严酷条件下严酷度设计满足1度要求2、特殊工作条件：在超过规定的正常环境条件下使用时，由用户和制造厂协商。
三、主要技术额定电压（kv） 3.6/7.2/12最高工作电压（kv） 3.6/7.2/12工频耐受电压（kv）42(lmin)冲击耐受电压（kv）75额定频率50HZ额定电流（A）630-3150额定热稳定电流(KA 4S) 16-50额定动稳定电流(KA) 40-125额定短路开断电流(KA) 16-50额定短路关合电流(KA) 40-125防护等级IP4X四、性能特点1、手车手车骨架采用薄钢板经CNC机床加工后组装而成。
手车与柜体绝缘配合，结构联锁安全、可靠、灵活。
根据用途不同手车分断路器手车、电压互感器手车、计量手车、隔离手车。
各类手车按模数，积木式变化，同规格手车可以百分之百自由互换。
KYN28A-12技术描述2
English is language Spoken all around the world ！XGN2-12型固定式金属封闭开关柜技术响应文件1、XGN2-12型固定式金属封闭开关柜总体说明：1.1 高压开关设备的型号规格：开关柜型号为XGN2-12型金属封闭式开关柜，高压真空断路器型号VS1，东盟产品。
1.2 高压开关设备的主要材料：柜外壳和骨架选用冷轧板焊接加工制造，柜内母线套管为SMC绝缘材料，主母线采用铜质L MY80×8母排。
1.3 高压开关设备的技术特点：1.3.1 进线柜断路器为VS1-12/1250-31.5KA型，出线柜采用VS1-12/630-20KA型为东盟公司技术产品，真空泡为宝光电气有限公司技术生产，具有分断能力强、可靠性高、能频繁操作、无火灾及爆炸危险、无污染等特点。
1.3.2 柜体采用冷轧板及角铁加工制造，并由焊接而成，结构刚度好，强度、精度高。
1.3.3 柜体中断路器采用固定结构，整体美观，具有体积小，外形美观，工艺性好，1.3.5 本型开关柜具有防止误操作断路器、件、防止带电合接地开关、防止接地开关在接地位置送电和防止误入带电间隔（即简称“五防”）的功能。
”2、高压开关柜生产遵循的标准：我方提供的10KV高压开关柜符合以下标准：GB3906 “3～35KV交流金属封闭开关设备”GB311.1 高压输变电设备的绝缘配合GB763 交流高压电器开关柜订货技术条件GB5582 高压电力设备外绝缘污秽等级GB11022 高压开关设备通用技术条件SD/T318 高压开关柜闭锁装置技术条件DL/T539 户内交流高压开关柜和元部件凝露及污秽试验技术条件GB1207 电压互感器GB1208 电流互感器GB11032 交流无间隙金属氧化锌避雷器GB8087 高压支柱瓷绝缘子GB/T16927.1 高压试验技术GB7354 局部放电测量DL/T404 户内交流高压开关柜订货技术条件DL/T593 高压开关设备的共用订货技术条件DL403 10～35千伏户内高压真空断路器订货技术条件GB2706 《交流高压电器动热稳定试验方法》GB763 《交流高压电器在长期工作时的发热》3、 10KV高压开关柜使用环境条件：3.1 海拔高度：≤1000米；3.2 环境温度： -10℃～+40℃最大日温差： 15℃；3.3 污秽等级： II级；3.4 相对湿度：月均≤90% 日均≤95%;3.5 地震烈度及加速度： 8度；水平加速度0.2g,垂直加速度0.1g；3.6 泄漏比距： 20mm/KV（以最高工作电压计算）；3.7 安装场所：户内；3.8 中性点运行环境： 10KV系统中性点不接地。
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某市级电业局开关柜项目汇报——温度场部分（ANSOFT 仿真）
5 温度场分布
柜体的发热损耗来源于涡流损耗，这些热量通过柜体表面的自然对流换热和热辐射两种方式发散到周围环境。
假设各种材料的热物性为常数，不随材料温度而改变。
则温度场的控制方程为：
Q z T z y T y x T x t T c +⎪⎭
⎫
⎝⎛∂∂∂∂+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂∂∂+⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂∂∂=∂∂λλλρ
式中ρ为材料的密度；λ、c 为材料的导热系数和比热；Q 为内热源强度。
在母排的外表面上应该满足对流和辐射边界条件
()()
44
c a a q n k T T T T εσ⋅=-+-
上式中
a T 是环境温度；σ表示史蒂芬-玻尔兹曼常数；ε表示母排表面的热发生率；c k 表示母
排表面的对流换热系数；q 表示热流密度矢量。
5.1 开关柜的热稳定时间
将涡流场计算得到的焦耳损耗作为热源导入，并设定相应的辐射边界条件，和对流散热边界条件，分别计算了开关柜在环境温度为30度和40度时的温度场。
通过对工作电流为4000时，1000mm 开关柜的瞬态温度场计算，得出当时间为1200s 时，开关柜的温度场分布以及基本稳定。
T=200S 时开关柜温度场分布 T=1000S 时开关柜温度场分布
T=1200S 时开关柜温度场分布 T=3059S 时开关柜温度场分布
由以上图可以看出，当T=1200S 时，开关柜的温度场已经基本稳定。
5.2 母排的温度场分布
母排的焦耳损耗来源于源电流的电阻发热损耗和感应发热，母排的电阻包括载流导体电阻及接触电阻。
此时应注意：
（1）集肤效应，对交流电流流过的导体，由于电流产生磁通的作用，在导体截面各部分的地阿妈流密度是不平均的。
（2）邻近效应。
对两个交流载流导体的并联导体，由于一个导体产生的磁通对另一个导体的作用，使其电流密度分布不均匀，从而影响交流电阻及焦耳损耗。
计算母排的发热既要考虑涡流损耗又要考虑电流损耗，即
11
22
rr Q J J H H ωμσ**=
⋅+⋅ 以上各式中H 是复磁场强度；J 是复电流密度（上标“*”表示复变化）；σ是电导率；ω是角
频率；YY μ是复磁导率的虚部，r rr
j μμμ=-；H 是复磁场强度，E 是电场强度。
当工作电流为1250A 、1600A 、2000A 、3150A 、4000A 时，母排和电流互感器温度场分布分别如图6~图10所示。
母排与断路器开关接触部分由于接触电阻造成的损耗较大，温度较高。
当工作电流小于2000A 时，母排温升较小，平均温升小于15度。
当工作电流达到3150A 以上时，母排温升急剧增大，当工作电流为4000A 时，母排平均温度超过70度，触点位置温度接近100度。
I=1250A I=1600A
I=2000A I=3150A
1=4000
5.2 1000mm 柜体温度场分布（环境温度为30度）
柜体的温升主要是由柜体内部感应发热产生的热量所造成的。
感应发热是一种由交变磁场中放置的导磁体产生的涡流损耗引起的发热现象。
柜体的钢材上有交流磁通交链时，按照楞次定律，产生阻碍磁通变化的电流流过钢材，即涡流，由此带来的涡流损失引起柜体发热，即
1
2
rr Q H H ωμ*=⋅
金属封闭开关柜的热量是一个积累的过程。
柜体表面的传热有辐射和对流两种，开关柜外表面为大空间自然对流散热和辐射散热。
由于柜体封闭，内部很少对流，因此对流散热不便，发热较为严重。
柜体接近导体的部分，涡流损耗比较明显，特别是导体穿过部分，发热十分严重。
另外导体和非磁性材料拼接的边角处，涡流损耗也比较严重。
成为整个开关柜温升最高的地方。
并且随着工作电流的增大，柜体温度温升变大愈加急剧。
5.2.1 开关柜温度场整体分布
I=1250A I=2000A
I=3150A I=4000A 5.2.2 开关柜左侧温度场分布
图 5-2-1 I=1250A 图 5-2-3 I=1600A
I=2000A I=3150A
I=4000A
5.2.3开关柜正面温度场分布
I=1250A I=1600A
I=2000A I=3150A
I=4000A
5.2.4柜体右侧面温度场分布
I=1250A I=1600A
I=2000A I=3150A
I=4000
5.2.5 开关室隔板的温度场分布
开关室隔板由不锈钢制成，整体涡流损耗较小。
由于母排从左侧穿出开关柜，左侧钢材柜体涡流较大，因此隔板左侧和钢材柜体拼接处有一定的涡流损耗，温升较为明显。
另外在上方两个角落和柜体拼接处涡流损耗较大，并且和柜体温升最高处相拼接，温升很大。
I=1250A I=1600A
I=2000A I=3150A
I=4000A
5.2.6 顶部温度场分布
当工作电流为4000A时，柜体内各个封板的温度场分布图上图所示，由图中可以看出，除顶部封板温度较高外，其他各个封板温升并不高。
I=1250A I=2000A
I=3150A I=4000A
5.3 环境温度为40度时开关柜温度场分布
当环境温度为40度时，工作电流为4000A时，开关柜温度场分布如下。
从图中可以看出，当环境温度为40度时，整体平均温度10度左右的增幅，但是最高温升部位并没有明显变化。
5.4 1200mm柜温度场分布
当环境温度为30度时，1200mm柜的温度场分布如下。
由上图可以看出，1200mm柜与1000柜相比，温度场变化不大。
六降低温升的方案
基于以上分析的结果，提出了几个降低温升的方案。
6. 1 抑制感应发热降低温升 --
由以上分析可以看出，感应发热是柜体温升的主要原因，并且封板和隔板温升较大的很大一部分原因也是由于柜体的感应发热导致的温升。
因此抑制柜体的感应发热成为降低开关柜最有效的方案。
为抑制柜体的涡流损耗，对柜体涡流损耗最严重的地方可以采用铝板，不锈钢板等非磁性材料。
另外，可以在柜台内侧设置铜板来降低涡流流过柜体时的电阻，从而降低涡流损耗。
改变柜体结构，
增大导体和钢铁件之间的距离，从而降低柜体的涡流损耗，也可以降低温升。
柜体左侧由于有母排穿过，涡流损耗十分巨大，是全柜体温度最高处，因此考虑将左侧顶部框架换为不锈钢材料，另外，将母排穿出的不锈钢封板面积扩大。
当工作电流为4000A时，改进前后柜体涡流损耗对比如下：
6-1-1 改进前柜体涡流损耗图6-1-2 不锈钢封板宽度扩大60mm
不锈钢封板宽度扩大100mm 不锈钢封板宽度扩大140mm
由上图可以看出，将顶部框架材料换为不锈钢，并且将不锈钢封板宽度扩大后，左前侧钢板和不锈钢封板涡流损耗大幅度下降，从曲线图可以看出，将不锈钢钢板宽度扩大140mm较为合理。
将不锈钢封板宽度扩大140mm后，不仅降低了柜体的整体温度，对于温升最高的部位，更是有多
达50多度的降幅。
母线室内的隔板虽然是由非磁性的不锈钢制成，但是由于十分靠近母排，因此温度也较高。
因此将隔板的位置后移，降低它的损耗。
隔板的位置后移后，隔板的涡流损耗变化如下。
图6-1-5 改进前隔板涡流损耗图6-1-6 隔板位置后移30mm后涡流损耗
图6-1-7 隔板位置后移50mm后涡流损耗
图 6-1-7 改进后隔板温度场分布 图 6-1-8 改进后隔板温度场分布
由图中可见，隔板位置后移50mm 后，损耗下降了一半左右，平均温度下降了20度左右，对隔板左上角的最高温度更了有多达50度的降幅。
因此建议隔板位置后移50mm 。
6. 2 防止母排过热
母排间距较小，铜材质量不过关，截面积较小，母排连接点较多，容易氧化、接触不良导致连接点温度高等，是母排温升过大的主要原因。
母排温度过高会导致母排载流能力降低，载流量减小。
为防止母排过热，可以采取以下方案： 增加母排载流量，采用质量较好的铜材。
在母排搭接面上镀锡或者镀银，涂抹凡士林或导电膏，降低接触电阻。