熔盐炉热力计算表
工业电炉的功率计算法
常用箱式和井式电阻炉的功率计算方法
1、炉膛容积确定功率：炉膛容积V和功率P之间存在如下关系。
P=K×32V其中K为系数，其选值如下：
炉温1200℃时，K取值100~150
炉温1000℃时，K取值75~100
炉温850℃时，K取值50~75
炉温650℃时，K取值35~50
如果要求快速升温或生产率高的炉子取上限值
2、控炉膛面积确定功率
炉膛内表面积S和电炉功率P关系如下；
炉膛温度℃
每平方米表面功率KW/2M
1200 15~20
1000 10~15
850 6~10
650 4~7
您可以根据所用变压器的容量和要求生产能力来订合适功率的工业炉。也可与我们的技术部
门联系，我们会根据您的实际生产要求来为您设计。
中冶炉业有限公司有一批优秀工业电炉设计工程师，从事对外图纸设计工
作。如果您想自己生产工业炉而苦于无技术，请与我们联系。我们会毫无保留
地给您提供参考资料、设计图纸。
业务范围：
1. 工业炉窑设计
2. 温度控制系统设计
3. 机电一体化设计
4. 自动化控制设计
井式回火炉
煤气发生炉
箱式电阻炉
煤气发生炉技术资料
熔盐加热炉的结构设计和熔盐过热的研究
盐过 热 的原 因进行 了研 究 ，探讨 了炉体 结构设 计 的准 则和 防止 熔盐过 热 的方 法 ，最后 给 出了
因熔盐过 热造 成 炉管损 坏 的修 复方 法。
关键 词 熔盐 加 热炉 结 构设计 熔盐过 热 损坏 修 复 硝 酸 盐
中图分 类号
Ｔ １１ Ｑ １ ． ２
Ｓ ｒ ｔ ｅＤ ｅ ｉ ｎ ｏ ｏ ｔ ｎ Ｓａ ｔＦｕｒ ｃ ｎｄ Ｓｔ ｙ ｏ ｔ ｕｃ ｕｒ ｓｇ ｆＭ ｌｅ ｌ ｎａ ｅ ａ ｕｄ ｆ
不 能偏斜 ，否 则燃烧 火焰 会产 生偏斜 。造 成舔 管现
熔 盐加热 炉 的构造是 盘 管式 ，即熔 盐在 环绕 炉 身 的螺 旋盘 管 中流动 。热源 有燃煤 、燃 油 、燃 气和 电加热 等形式 。炉型有 圆筒 形和方 箱形 两种 。整个 炉 子 主要 由炉体 和燃烧 系统 两部分 组成
黑色 固体 ，下 部 密 实 、上 部 疏 松 ，其 主要 成分 如
表 １ 示 所
表 １ 熔盐分解 固体产物
分 子 式 质量 百 分 比 （ 分 子 式 质量 百分 比（ ％） ％）
Ｓｉ ０， ＦｅＯ３ ２ ＡｉＯ３ ２ ０＿０ ３ ２．６ ３ １０ ．０ Ｃａ Ｏ Ｋ， ０ ＮａＯ ， ０８ ．０ ２ ２ ２．３ ２ ９ ０．６
熔 盐加 热 炉 的出 口温度 ，以免 熔盐 Байду номын сангаас温 度过 高 。温
汪琦 ，男 ，１ ６ 年生 ，硕士 ，高级工程师 。上海市 ，２ ０ ４ 。 ９１ ００ ２
化 工装备技 术 度超 过 ６ ０ ｏ后 ，熔 盐与 钢材 会发 生强 烈反 应 。熔 ０ Ｃ
第 ３ 卷 第 ５期 ３
即关 闭 ，切断 进入熔 盐加 热炉 的燃料 。同时 为 了保
开工加热炉热工计算
加热炉负荷工艺计算一：加热炉温度操作条件：1：被加热介质流量：工况1： Q＝102632 Nm3/h＝39000Kg/h工况2： Q＝53947 Nm3/h＝20500Kg/h工况3： Q＝53947 Nm3/h＝17100 Kg/h2：被加热介质进出口压力：工况1：入炉温度：t1＝60℃出炉温度：t2＝184℃工况2：入炉温度：t1＝195℃出炉温度：t2＝427℃工况3：入炉温度：t1＝224℃出炉温度：t2＝500℃3：被加热价值爱进出炉压力：工况1：入炉压力：P1＝9.26MPa（A）出炉压力：P2＝9.0MPa（A）工况2：入炉压力：P1＝9.103MPa（A）出炉压力：P2＝9.0MPa（A）工况3：入炉压力：P1＝10.07MPa（A）出炉压力：P2＝10.0MPa（A）炉管内介质组成计算：合成气气体组成合成气气体综合焓值：负荷计算： 工况一：()1846039000(149.5548.575)3938025Kcal/h =4.58MWm Q q H H =-=⨯-=℃℃ 工况二：()19520500(349.22158.53)3909065Kcal/h =4.55MWm Q q H H =-=⨯-=427℃℃ 工况三：()22417100(410.66182.28)3905345Kcal/h =4.54MWm Q q H H =-=⨯-=500℃℃综上所述计算可取加热流体工艺所需热负荷为4.6MW 4.6MW=3.96×106Kcal/h 炉管表面平均热强度：22,27075/23300/.R ave q W m Kcal h m == 燃料气组成：烟气组成2220.5H O H O +=耗氧量计算：332()0.375/()n O Nm Nm =合成气 理论空气消耗量计算：330.3751.1 1.96/()0.21Nm Nm ⨯=合成气 生成烟气量：332()0.75/()n H O Nm Nm =合成气332()0.25+0.79 1.96=1.80/()n N Nm Nm =⨯合成气 332()0.10.21 1.96=0.042/()n O Nm Nm =⨯⨯合成气33()0.75+1.80+0.042=2.592/()n Nm Nm =烟气合成气燃料气总的生成烟气量：33()4116 2.592=10670/()n Nm Nm =⨯烟气合成气烟气各温度下的焓值：加热合成气所需总的烟气量：633.961014734/1.123(2488.68)Q Nm h ⨯==⨯-燃料低热值为1924Kcal/Nm 3 所需燃料消耗量：632 3.9610/19244116/Q Nm h =⨯⨯=感谢阅读！。
余热锅炉热工计算表
烟气余热（产蒸汽）量计算 名称 烟侧传热量计算 发动机排烟温度 余热锅炉出口烟温 标况下锅炉烟气量 标况下烟气密度 烟气质量 平均烟温 烟气定压比热容 烟气放出热量 烟气侧热损失 热管传热量 低温端热损失 低温端传热量 蒸汽(水)侧出口温度计算 水侧设计压力 给水温度 给水焓 供水(汽)温度 热水(饱和蒸汽)焓 需加热水量 每小时产1.0MPa蒸汽 量 Pe tc1 igs tc2 ibq Vc Vc Mpa ℃ kJ/kg ℃ kJ/kg kg/h 吨/h 假定 查水特性表 设计给定(饱和水温度) 查饱和水特性表 Qc'/(ibq-igs) Qc'/(ibq-igs)/1000 1.000 60 251.670 230 2802.510 51134.667 51.135 T1 T2 Vy ρ y My Tpj C Qy qy Qc qc Qc' ℃ ℃ Nm /h kg/Nm3 kg/h ℃ 查烟气特性表 Vy*ρ y (T1+T2)/2
3
符号
单位
公式
说明
数值 543 150 292680 347 1.400 161032536 44731 10.0%烟气特性表 KJ/h kw % KJ/h kw % KJ/h kw Qy*(1-qc) Qy*(1-qy) My*c*(t1-t2)
144929282 40258 10.0% 130436354 36232
DHS35-3.82、450-P锅炉热力计算
技术文件号: 技术文件号:RLJS 共 18 页 第 17 页
高温过热 低温过热 上级省煤 上级空气 器 器 器 预热器 1.263 0.6 7.47 0.134 0.08 0.214 9.883 0.2 0 0.006 1.287 0.602 7.612 0.131 0.079 0.21 10.065 0.2 0 0.006 1.31 0.604 7.739 0.129 0.078 0.207 10.228 0.2 0 0.006 1.345 0.607 7.937 0.126 0.076 0.202 10.483 0.2 0 0.006
DHS35- 82/450DHS35-3.82/450-P锅炉 35 热力计算书
烟气特性及温焓表 名称及符号 αpj VH2O Vy γRO2 γH2O γq Gy αfh Cfh μfh 100℃ 200℃ 300℃ 400℃ 500℃ 600℃ 700℃ 800℃ 900℃ 1000℃ 1100℃ 1200℃ 1300℃ 1400℃ 1500℃ 1600℃ 1700℃ 1800℃ 1900℃ 2000℃ / Nm3/kg Nm3/kg / / / kg/kg / % kg/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg 单位 下级省煤 下级空气 器 预热器 1.38 0.61 8.135 0.123 0.075 0.198 10.737 0.2 0 0.006 1.415 0.613 8.334 0.12 0.074 0.193 10.992 0.2 0 0.005
243.625 1038.533 1057.008 1071.788 1108.738 491.718 2095.897 2132.97 2162.628 2236.773 747.947 3187.668 3243.682 3288.493 3400.521 5623.66 5814.356 7068.34
常用热力单位换算表
常用热力单位换算表）、千瓦(KW)、兆瓦（MW），工程导出单位，是供热工程常用单位，如热水锅炉热容量：7MW、14MW、29MW、56MW...等，习惯上常说到的10t、20t、40t、80t...等锅炉,相当于同类容量蒸汽锅炉的设计出力.工程上热水锅炉和换热站热计量仪表、暖通供热设计计算、估算、供热指标等，广泛采用。
C、卡（car)、千卡（Kcal)...,已经淘汰的热量单位,但是工程中还在使用,特别是大量的技术书籍,例如煤的标准发热量7000Kcal。
2、基本计算公式1W=0.86Kcal，1KW=860Kcal，1Kcal=1.163W;1t饱和蒸汽=0.7MW=700KW=2.5GJ=60 万Kcal;标煤=7000Kcal=29300KJ=29.3MJ=0.0293GJ=8141W=8.141K W;1GJ=1000MJ；1MJ=1000KJ；1KJ=1000J1Kcal=4.1868KJ1W=3.6J（热工当量，不是物理关系，但热力计算常用）3、常用单位换算吉焦（GJ）千瓦.时（Kw.h兆瓦.时（Mw.h ）百万大卡（MKcal ）（Gcal）吨蒸汽焓（Ti）1吉焦12780.2780.240.41千瓦时0.003610.0010.00086 0.001431兆瓦时3.6100010.861.431百万大卡4.187 11631.16311.6671吨饱和蒸汽焓=3.861千瓦（KW）1冷吨就是使1吨℃的水在24小时内变为℃的冰所需要的制冷量。
）1马力（或1匹马功率）=735.5瓦（W）=0.7355千瓦（KW）千卡/小时（kcal/h）=1.163瓦（W）二、压力单位换算1、1Mpa=1000Kpa ；1Kpa=1000pa 2、1标准大气压=0.1Mp=1标准大气压1标准大气压1mbar=0.1kpa=100pa。
热风炉的热工计算
热风炉的热工计算1 燃烧计算煤气成分的确定：（1）干煤气成分换算成湿煤气成分若已知煤气含水的体积百分数，用下式换算：V 湿＝FV ×(100－2H O )／100×100％ （1）若已知干煤气含水的重量(g/m 3)则用下式换算：V 湿＝F V ×100／（100＋0.1242gH O ）×100％ （2）以上两式中V 湿—— 湿煤气中各组分的体积含量，％F V —— 干煤气中各组分的体积含量，％2H O ——湿煤气中含水体积，％2gH O ——干煤气中含水的重量，g/m 3（忽略机械水含量）查“空气及煤气的饱和水蒸汽含量(气压101325Pa)表”知30℃ 时煤气的饱和含水含量为35.10 g/m 3，代入式（2）即得湿煤气成分，如表2。
表2 煤气成分整理表（％）（2）煤气低发热量的计算。
煤气中含可燃成分的热效应见表33煤气低发热量DW Q 的计算:DW Q ＝126.36CO +107.852H +358.814CH +594.424C H +……+233.662H S KJ ／3m＝126.36×23.96 +107.85×1.34+358.81×0.19 ＝3240.2785 KJ ／3m（3）焦炉煤气的加入量计算：理论燃烧温度估算：取炉顶温度比热风温度高200℃，燃烧温度比拱顶温度约高80℃。
则 理T ＝理T +200℃+80℃＝1480℃ 所要求的最低发热值：据经验公式： 理T ＝0.158Q 低+770Q 低＝（理T -770）／0.158＝4494 KJ ／3m 加入焦炉煤气量：（Q 焦大约为17000～18500 KJ ／3m ）Q 焦＝126.36CO +107.852H +358.814CH +594.424C H=126.36*7+107.85*58+358.81*25+594.4*3.5 =18190.47 KJ/m 3V=（Q 低－DW Q ）/（Q 焦低－DW Q ）=（4494－3240.2785）/(18190.47－3240.2785)≈8.4％故煤气干成分加入量为 1－8.4％＝91.6％ 则混合煤气成分：V CO2 ＝18.4％×91.6％＋3.5％×8.4％＝17.1484％ V CO ＝25％×91.6％＋7％×8.4％＝23.488％ V H2 ＝1.4％×91.6％＋58％×8.4％＝6.1544％ V CH4＝0.2％×91.6％＋25％×8.4％＝2.2832％ V N2＝55％×91.6％＋3％×8.4％＝50.632％ V CnHm ＝3.5％×8.4％＝0.294％ 换算成混合湿煤气成分：V 湿CO2＝V FCO2×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝16.43％ V 湿CO ＝V FCO ×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝22.51％ V 湿H2＝V FH2×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝5.9％ V 湿CH4＝V FCH4×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝2.19％ V 湿N2＝V FN2×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝48.52％ V 湿CnHm ＝V FCnHm ×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝0.28％煤气低发热量的计算：DW Q ＝126.36CO ＋107.852H ＋358.814CH ＋594.424C H ＋……＋233.662H S＝126.36×22.5＋107.85×5.9＋358.81×2.19＋594.4×0.28 ＝4431.6409 KJ ／3m（为简化计算起见，式中将m n C H 全部简化看成24C H —确定成分计算。
锅炉炉膛热力计算+锅炉烟风阻力计算书
SZBQ6-1.25-T锅炉热力计算书计算依据《工业锅炉设计计算标准方法》2003SZBQ6-1.25-T炉膛热力计算序号计算项目符号单位公式或来源数值1 额定蒸发量 D t/h 设计选定 62 额定压力Pe MPa 设计选定 1.253 蒸汽湿度sd % 设计选定04 饱和蒸汽温度tbh ℃蒸汽特性表193.285 饱和蒸汽焓iss KJ/㎏蒸汽特性表2788.616 饱和水焓isw KJ/㎏蒸汽特性表822.237 汽化潜热qr KJ/㎏蒸汽特性表4907.378 给水温度tgs ℃设计选定209 给水焓ifw KJ/㎏表B14 85.1510 排污率pw % 设计选定 311 燃料种类- - 木质颗粒12 收到基碳Car % 表B2-1 46.8813 收到基氢Har % 表B2-1 5.7214 收到基氧Oar % 表B2-1 35.515 收到基氮Nar % 表B2-1 0.1416 收到基硫Sar % 表B2-1 0.0517 收到基灰份Aar % 表B2-1 1.818 收到基水份Mar % 表B2-1 9.9119 挥发份Vhf % 表B2-1 6020 挥发份燃烧系数Vfc - 式5-21 0.1521 燃料低位发热值Qar KJ/㎏表B2-1 1720022 理论空气量V0 Nm3/㎏式3-7 4.523 理论氮气量VN Nm3/㎏式3-19 3.5624 理论水蒸汽量VH Nm3/㎏式3-21 0.8325 实际水蒸汽量Vs Nm3/㎏式3-23 0.8726 三原子气量VR Nm3/㎏式3-20 0.8827 烟气总容积Vg Nm3/㎏式3-22 7.5528 炉膛入口空气系数kq1 - 设计选定 1.429 漏风系数dkq - 设计选定0.130 炉膛出口空气系数kq2 - 设计选定 1.531 排烟处空气系数kqpy - 设计选定 1.732 冷空气温度tlk ℃设计选定2033 冷空气焓Ilk KJ/㎏焓温表119.2734 供风温度tgf ℃设计选定2035 供风焓Igf KJ/㎏焓温表119.2736 空气带入炉膛的热量Qa KJ/㎏式5-12 178.937 锅炉有效利用热量Qef KJ/㎏式4-10 16117465.4638 锅炉输入热量Qin KJ/㎏式4-4 1720039 锅炉入炉热量Qfur KJ/㎏式5-11 17205.9440 排烟温度tpy ℃设计选定15041 排烟焓Ip KJ/㎏焓温表1749.4942 输出热量q1 KJ/㎏式4-10 14990.143 排烟热损失q2 % 式4-13 8.9544 气体不完全燃烧损失q3 % 设计选定 145 固体不完全燃烧损失q4 % 设计选定0.546 散热损失q5 % 表4-1 2.447 灰渣温度thz ℃设计选定60048 灰渣漏煤比blm - 设计选定0.9549 灰渣物理热损失q6 % 式4-22 050 锅炉热效率XL % 式4-28 87.1551 燃料耗量 B ㎏/h 式4-29 1075.2152 计算燃料耗量Bcal ㎏/h 式4-32 1069.8353 保热系数Br - 式4-21 0.9754 炉膛容积VL m3 设计选定1455 炉膛包容面积FL ㎡设计选定4556 辐射受热面积Hf ㎡设计选定1257 炉排面积Rlp ㎡设计选定7.858 炉墙与炉排面积比lr - 式5-25 0.2159 炉膛有效辐射层厚度S m 式5-10 1.1260 炉膛水冷度sld - 式5-9 0.3261 大气压力Patm MPa 设计选定0.162 烟气重量Gg ㎏/㎏式3-26 9.863 飞灰系数afh - 设计选定0.0564 飞灰浓度Mufh ㎏/㎏式3-27 .0000965 飞灰焓Ifh kJ/㎏式3-39 066 绝热燃烧温度tadi ℃焓温表1431.6667 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 0.1168 三原子气容积份额rq - 式3-24 0.2369 三原子气辐射减弱系数Ktri 1/(m*MPa) 式5-19 2.1470 固体辐射减弱系数Kp 1/(m*MPa) 式5-21 0.1671 介质辐射减弱系数Kj 1/(m*MPa) 式5-18 2.372 烟气黑度ag - 式5-17 0.2373 辐射受热面黑度awal - 5.3.3条0.874 烟气平均热容量Vcav kJ/㎏*℃式5-16 13.1475 炉膛系统黑度afur - 式5-24 0.5776 波尔兹曼准则Bo - 式5-33 1.1377 受热面灰壁热阻系数Rzb ㎡*℃/W 式5-28 0.0025878 管壁灰表面温度twal ℃式5-28 506.8279 计算值m - 式5-31 0.1780 无因次温度变量值mbo - 式5-32 2.1781 无因次温度Wst - 解式5-32 0.7782 炉膛出口温度tl2 ℃解式5-32 1047.8883 炉膛出口烟焓Il2 KJ/㎏焓温表12163.4384 炉膛平均温度tav ℃式5-27 1152.9285 炉膛辐射放热量Qr KJ/㎏式5-30 4907.3786 辐射受热面热流密度qm W/㎡式5-29 121529.0587 炉排面积负荷强度qr W/㎡式5-47 658602.6588 炉膛容积负荷强度qv W/m3 式5-48 366935.7689 额定工况通风量Qetf m3/h - 7274.5590 额定工况烟气量Qeyq m3/h - 14032.09 一程顺列管束热力计算.序号项目符号单位公式及来源数值2.1 入口烟温t1 ℃上段计算结果1043.83 2.2 入口烟焓i1 KJ/kg 焓温表9808.88 2.3 出口烟温t2 ℃上段计算结果524.262.4 出口烟焓i2 KJ/kg 焓温表4775.23 2.5 冷空气温度tlk ℃设计选定202.6 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表102.132.7 工质温度tj ℃程序查表1942.8 保热系数Br - 上段计算结果.972.9 计算燃料量Bcal - 上段计算结果1209.15 2.10 烟气放热量Qrp KJ/kg 式8-2 4892.22 2.11 入口空气系数kq1 - 设计选定 1.52.12 漏风系数dkq - 设计选定.052.13 平均空气系数kq - 设计选定 1.522.14 出口空气系数kq2 - 设计选定 1.552.15 烟气通道面积fx m2 设计确定.62.16 对流受热面积fxhf m2 由几何计算54.382.17 对流管直径dw mm 设计选定512.18 横向管距ss1 mm 设计选定1002.19 纵向管距ss2 mm 设计选定1052.20 纵向布管数量z2 - 设计确定272.21 横排几何系数Cs - 式8-25 12.22 纵排几何系数Cz - 式8-26 12.23 平均烟速w m/s 式8-14 13.052.24 导热修正系数MA - 程序查表.972.25 粘度修正系数MV - 程序查表.992.26 普朗特修正系数MPr - 程序查表.982.27 烟气导热系数 A - 程序查表.083667 2.28 烟气运动粘度V - 程序查表.000114 2.29 烟气普朗特数Pr - 程序查表.52.30 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 849.83 2.31 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 330.26 2.32 平均温压dt ℃式8-51 549.72 2.33 计算烟温tyj ℃tgz+dt 743.72 2.34 灰壁热阻系数Rhb W/(m.℃) 选取02.35 热流密度qm W/m2 Bcal*Qrp/(3.6*fxhf) 30216.41 2.36 灰壁温差dtb ℃qm*Rhb 77.96 2.37 管灰壁温度tb ℃dtb+dt 271.96 2.38 有效辐射层厚度sfb m 式8-48 .192.39 实际水蒸汽量Vs Nm3/kg 式3-23 .462.40 烟气总容积Vg Nm3/kg 式3-22 6.262.41 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 .072.42 三原子气辐射减弱系数ktri 1/(m.MPa) 式5-19 5.492.43 烟气黑度ag - 式8-45 .12.44 对流换热系数ad W/m2℃式8-24 73.91 2.45 辐射换热系数af W/m2℃(式8-44) 10.65 2.46 传热有效系数psi - 设计选定.652.47 传热热系数Kcr W/m2℃式8-1 54.97 2.48 传热量Qcp KJ/kg 式8-2 4892.22 2.49 计算误差ca % - 0二程管束热力计算.序号项目符号单位公式及来源数值3.1 入口烟温t1 ℃上段计算结果524.26 3.2 入口烟焓i1 KJ/kg 焓温表4775.25 3.3 出口烟温t2 ℃上段计算结果352.05 3.4 出口烟焓i2 KJ/kg 焓温表3229.28 3.5 冷空气温度tlk ℃设计选定203.6 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表102.13 3.7 工质温度tj ℃程序查表1943.8 保热系数Br - 上段计算结果.973.9 计算燃料量Bcal - 上段计算结果1209.15 3.10 烟气放热量Qrp KJ/kg 式8-2 1505.97 3.11 入口空气系数kq1 - 设计选定 1.553.12 漏风系数dkq - 设计选定.053.13 平均空气系数kq - 设计选定 1.583.14 出口空气系数kq2 - 设计选定 1.63.15 烟气通道面积fx m2 设计确定.463.16 对流受热面积fxhf m2 由几何计算42.093.17 对流管直径dw mm 设计选定513.18 横向管距ss1 mm 设计选定1003.19 纵向管距ss2 mm 设计选定1053.20 纵向布管数量z2 - 设计确定273.21 横排几何系数Cs - 式8-25 13.22 纵排几何系数Cz - 式8-26 13.23 平均烟速w m/s 式8-14 12.13.24 导热修正系数MA - 程序查表.973.25 粘度修正系数MV - 程序查表.993.26 普朗特修正系数MPr - 程序查表.973.27 烟气导热系数 A - 程序查表.05782 3.28 烟气运动粘度V - 程序查表.000061 3.29 烟气普朗特数Pr - 程序查表.533.30 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 330.26 3.31 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 158.05 3.32 平均温压dt ℃式8-51 233.67 3.33 计算烟温tyj ℃tgz+dt 427.67 3.34 灰壁热阻系数Rhb W/(m.℃) 选取03.35 热流密度qm W/m2 Bcal*Qrp/(3.6*fxhf) 12017.48 3.36 灰壁温差dtb ℃qm*Rhb 31.013.37 管灰壁温度tb ℃dtb+dt 225.01 3.38 有效辐射层厚度sfb m 式8-48 .193.39 实际水蒸汽量Vs Nm3/kg 式3-23 .473.40 烟气总容积Vg Nm3/kg 式3-22 6.463.41 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 .073.42 三原子气辐射减弱系数ktri 1/(m.MPa) 式5-19 6.413.43 烟气黑度ag - 式8-45 .123.44 对流换热系数ad W/m2℃式8-24 73.873.45 辐射换热系数af W/m2℃(式8-44) 5.253.46 传热有效系数psi - 设计选定.653.47 传热热系数Kcr W/m2℃式8-1 51.433.48 传热量Qcp KJ/kg 式8-2 1505.97 3.49 计算误差ca % - 0SZS6-1.6省煤器热力及烟风阻力计算汇总序号项目符号单位公式及来源数值1 入口烟温t1 ℃原始数据2632 入口烟焓I1 KJ/kg 焓温表3042.7493 出口烟温t2 ℃计算结果168.81124 出口烟焓I2 KJ/kg 焓温表1932.4475 平均烟气速度w m/s 式(8-14) 9.989126 入口烟气速度w1 m/s - 11.084577 出口烟气速度w2 m/s - 9.1322538 烟气通道面积Fx m2 CAD查询.4369 出口烟气量Vy2 m3/h - 8.87211310 入口标准烟气量VY01 Nm3/h - 8600.63411 出口标准烟气量VY02 Nm3/h - 9117.33912 沿程阻力Pc Pa - 497.47813 烟气导热系数 a W/m.℃表B9 .040054714 烟气运动粘度v m2/s 表B9 3.269E-0515 烟气普朗特数Pr - 表B9 .61028916 对流换热系数ad W/m.℃式(8-27) 70.8863417 辐射换热系数af W/m.℃式(8-44) 5.61013518 传热系数kcr W/m.℃式(8-1) 53.5475319 烟气侧放热量Qrp kJ/kg 式(8-2) 1099.7420 传热量Qcp kJ/kg 式(8-1) 1099.74121 对流传热有效系数psi - 设计取值.722 R2O辐射减弱系数ktri - 式(5-19) 1.90017823 管壁黑度ab - 设计取值.824 烟气黑度ag - 式(8-45) .346309625 管灰壁热阻系数hrz m2.℃/W 设计取值.0025826 管灰壁温度差dtb ℃程序计算17.9984727 管壁计算温度tb ℃式(8-49) 97.9984728 热流密度qm W/m2 程序计算6976.15229 烟气与介质最大温差dtmax ℃式(8-51) 18330 烟气与介质最小温差dtmin ℃式(8-51) 88.8111631 平均温压dt ℃式(8-51) 130.279732 烟气计算温度tyj ℃式(8-23) 210.279733 管间有效辐射层厚度s m 式(8-48) .223727234 管子外径dw mm 计算取值5135 横向节距s1 mm 计算取值10036 纵向节距s2 mm 计算取值12037 纵向管排数z2 - 计算取值5038 横向相对节距sgma1 - S1/d 1.96078439 纵向相对节距sgma2 - S2/d 2.35294140 管排几何布置系数Cs Cs - 式(8-25) 141 纵向管排布置系数Cz Cz - 式(8-26) 142 工质温度tj ℃饱和蒸汽表8043 冷空气温度tlk ℃设计取值2044 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表131.033845 入口空气系数kq1 - 设计取值 1.646 漏风系数dkq - 设计取值.147 出口空气系kq2 - 设计取值 1.748 固体不完全燃烧损失q4 % 设计取值849 锅炉散热损失q5 % 设计取值 1.750 锅炉热效率XL % 热平衡计算结果7951 保热系数Br - 热平衡计算结果.978934352 燃料耗量 B kg/h 热平衡计算结果111753 计算燃料量Bj kg/h 热平衡计算结果1027.6454 理论空气量V0 Nm3/kg 式(3-7) 4.94840955 二氧化物容积VR Nm3/kg 式(3-20) .906036356 理论氮气量VN Nm3/kg 式(3-19) 3.91620357 理论水蒸汽容积VH Nm3/kg 式(3-21) .530219458 实际水蒸汽容积VS Nm3/kg 式(3-23) .582004559 实际烟气量Vy Nm3/kg 式(3-22) 8.62070960 水蒸汽容积份额rh - 式(3-25) 6.751236E-0261 三原子容积份额rq - 式(3-24) .172612362 管束吸收功率Qgl MW 程序计算.313927163 烟气密度m kg/m3 程序计算.757133864 烟气通道当量直径ddl m CAD查询.091365 雷诺数Re - 程序计算27896.5666 单排阻力系数z0 - 式(1-15) .263394667 总阻力系数zn - 式(1-14) 13.1697368 动压头Pyt Pa - 37.7743569 沿程阻力F_pc Pa - 497.478 SZBQ6-1.25-T锅炉烟风阻力计算书计算依据《工业锅炉设计计算标准方法》20031.炉膛序号项目符号单位公式及来源数值１.1 炉膛负压p1 Pa 设计选定202.流程1烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值2.1 对流管直径dw mm 设计选定512.2 横向管距ss1 mm 设计选定1002.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1052.4 纵向布管数量z2 - 设计确定272.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.962.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.062.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .912.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.62.9 通道当量直径dl m 设计确定94.52.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算1043.832.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算524.262.12 计算烟温tyj ℃热力计算743.722.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 13.052.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.352.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00011385 2.16 雷诺数Re - 上段计算10833229.08 2.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算30.142.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .082.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 2.162.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 02.21 管壁工质温度tj ℃设计选取1942.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 849.832.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 330.262.24 平均温压dt ℃式8-51 549.722.25 计算烟温tyj ℃热力计算743.722.26 通道当量直径ddl m 式1-4 94.52.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .62.28 烟气入口转向角度af1 度设计902.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 39.032.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 12.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 39.032.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .62.33 烟气出口转向角度af2 度设计902.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 23.632.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 12.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 23.632.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 127.723.流程2烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值3.1 对流管直径dw mm 设计选定513.2 横向管距ss1 mm 设计选定1003.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1053.4 纵向布管数量z2 - 设计确定273.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.963.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.063.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .913.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.463.9 通道当量直径dl m 设计确定92.63.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算524.263.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算352.053.12 计算烟温tyj ℃热力计算427.673.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 12.13.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.513.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00006146 3.16 雷诺数Re - 上段计算18230405.15 3.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算37.563.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .073.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 1.953.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 03.21 管壁工质温度tj ℃设计选取1943.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 330.263.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 158.053.24 平均温压dt ℃式8-51 233.673.25 计算烟温tyj ℃热力计算427.673.26 通道当量直径ddl m 式1-4 92.63.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .63.28 烟气入口转向角度af1 度设计903.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 25.123.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 13.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 25.123.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .63.33 烟气出口转向角度af2 度设计903.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 19.693.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 13.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 19.693.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 117.864.流程3烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值4.1 对流管直径dw mm 设计选定514.2 横向管距ss1 mm 设计选定1004.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1054.4 纵向布管数量z2 - 设计确定274.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.964.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.064.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .914.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.354.9 通道当量直径dl m 设计确定99.64.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算352.054.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算270.564.12 计算烟温tyj ℃热力计算306.424.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 13.554.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.624.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00004449 4.16 雷诺数Re - 上段计算30334194.01 4.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算56.924.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .074.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 1.76 4.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 04.21 管壁工质温度tj ℃设计选取194 4.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 158.05 4.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 76.56 4.24 平均温压dt ℃式8-51 112.42 4.25 计算烟温tyj ℃热力计算306.42 4.26 通道当量直径ddl m 式1-4 99.6 4.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .35 4.28 烟气入口转向角度af1 度设计904.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 61.4 4.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 14.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 61.4 4.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .35 4.33 烟气出口转向角度af2 度设计904.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 53.4 4.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 14.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 53.4 4.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 214.785.烟气通道阻力汇总:序号项目符号单位公式及来源数值5.1 炉膛负压P0 Pa 设计选定205.2 流程1 P1 Pa 计算127.72 5.3 流程2 P2 Pa 计算117.86 5.4 流程3 P3 Pa 计算214.78 5.5 除尘器阻力pc Pa 制造厂提供1200 5.6 其它烟道阻力pq Pa 设计预选1000 5.7 总阻力Pa Pa 2681。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
kcal/h
Q=KF△t
41 误差 e % 42 结论：计算误差<2%,以上计算有效 熔盐炉辐射吸热量 Qf kcal/h 熔盐炉对流吸热量 熔盐炉总吸热量 熔盐炉总放热量 Qd Q Q kcal/h kcal/h kcal/h
对流换热
第 2 页
kg/kg 1/mMpa αy=1-e
kcal/m h℃
2
0.089258 0.08539 7.471659 0.6 P1278,B10-67 0.9 P1242,横向冲刷 33.38305 7804803 19.40809 6306168 7804803 14110971 12596208
kcal/m2h℃
kcal/m h℃
2
Δθ+(t1+t2)/2Leabharlann mm mmrH20
Cs Cz Cw αd 查表 查表 查表
kw/m2·℃
21 对流放热系数
对流换热
第 1 页
22 23 24 25 26 27 28 29 30 31
热载体平均温度 管壁灰层温度 对流换热面积 条件辐射放热系数 三原子气体容积份额 三原子气体总分压力 平均管径 有效辐射层厚度 三原子气体辐射力
0 .78 + 1 .6 rq 10 − 0 .1 1 − 0 . 37 10 p S 1000 q
32 飞灰质量浓度 33 灰粒辐射减弱系数 34 气体介质吸收力 35 烟气黑度 36 辐射放热系数 37 38 39 40 热有效系数 利用系数 传热系数 传热量
6 7 8 9
熔盐进口温度 熔盐出口温度 大温差 小温差
10 对数温差 11 平均烟温 12 烟气流通截面积 13 烟气流速 14 基准对流放热系数 15 16 17 18 19 20 横向节距 纵向节距 横向相对节距 纵向相对节距 水蒸气容积份额 系数
Δθ ℃ θpj ℃ F1 m2 ω α0 S1 S2 σ1 σ2 m/s
对流受热面热力计算
序号 1 2 3 4 5 名 进口烟温 进口烟焓 出口烟温 出口烟焓 烟气放热量 称 符号 θ1 I1 θ2 I2 Qy t1 t2 ∆θmax ∆θmin 单位 ℃ kj/kg ℃ kj/kg kj/h kcal/h ℃ ℃ ℃ ℃ 数据来源及计算 结果 912.4994 13004.82 420 假定 5979.656 26335141 6290040 265 300 612.4994 155 332.9392 615.4392 温降大于300 1.773415 1.616681595 19.50019 64 202.5 108 1.718453 0.947368 0.070184 0.88 1 0.965 54.3488
tpj thb Hd α0 rq Pq
℃ ℃ m2
kcal/m2h℃
Mpa
282.5 342.5 702.2165 87.5 0.186551 0.018655 0.117839 0.113892 0.002125 " T 40.4215 0.003605 82.23596
-kps
d mm S m Pq·S 三原子气体辐射减弱系数 Kq μth Kh KPS αy αf ψ' ξ K Qcr