常用防雷保护电路大全
输电线路的防雷保护课件
修复与更换
故障隔离
一旦发现故障，立即隔离故障区段，避免影 响其他线路的正常运行。
对损坏的设备进行修复或更换，尽快恢复输 电线路的正常运行。
02
01
预防措施
针对故障原因，采取相应的预防措施，提高 输电线路的防雷保护能力。
04
03
输电线路防雷保护的案例分析
05
某地区输电线路防雷保护的成功案例
案例概述
输电线路的防雷保护 课件
目录
• 输电线路防雷保护的重要性 • 输电线路防雷保护的基本原理 • 输电线路防雷保护的措施 • 输电线路防雷保护的监测与维护 • 输电线路防雷保护的案例分析
输电线路防雷保护的重要性
01
雷电对输电线路的危害
01
直接雷击
雷电直接击中输电线路，可能导致线路短路、跳闸甚至 设备损坏。
01
02
03
监测设备
使用先进的雷电定位系统、 遥测系统和雷电监测设备， 实时监测输电线路附近的 雷电活动。
监测数据
收集并分析监测数据，包 括雷电活动频率、强度以 及输电线路的接地电阻、 绝缘电阻等参数。
监测周期
定期进行监测，如每天、 每周或每月，以便及时发 现潜在的雷电威胁。
输电线路防雷保护的维护
雷保护效果。
雷电活动的复杂性和不确定性
03
雷电活动具有复杂性和不确定性，给输电线路的防雷保护带来
一定的难度和挑战。
输电线路防雷保护的基本原理
02
雷电的产生和传播
雷电的产生
雷电是大气中的静电放电现象， 通常在潮湿的空气中，由于温差 引起的气流运动，使大气中的正 负电荷分离，形成雷电。
雷电的传播
雷电通常以电弧的形式传播，电 弧可以在雷云之间或者雷云与地 面之间传播，产生强烈的电流和 电压。
常用的防雷装置有哪些？其作用是什么？
常用的防雷装置有哪些？其作用是什么？
常用的防雷装置有避雷针、避雷线、避雷网、避雷带及避雷器。
一套完整的防雷装置包括接闪器、引下线和接地装置。
1、避雷线。
它主要是在线路可能受到直接落雷危害时，可以限制沿线路侵入的雷电冲击波幅值及陡度。
2、避雷针。
利用尖端放电原理，避开设置处所患病直接雷击。
3、避雷网和避雷带。
主要用来爱护高大建筑物和构筑物免遭雷击。
4、避雷器。
主要用来爱护电力设备，防止沿线路侵入的雷电冲击波对电气设备的破，把侵入的雷电波限制在避雷器残压值范围内，使处所和电力设备免受过电压的危害。
- 1 -。
雷电与浪涌防护及EMC电路设计
目前我国的低压配电设备普遍使用三相四线制（TN-C），这种供电系统现在存 在很大的不足。当雷电击中电网配电设备的高压输电线路时，会在低压输电线路 的中线中产生很高的浪涌电压，很容易对用电设备产生二次雷击，如果不加以防 雷保护，二次雷击将会导致大量用电设备以及电子仪器损坏。 实践证明，很多雷击事故都是因为配电系统工作不安全引起的。特别是在城市 的郊区或农村，每年都有成千上万的电子产品被雷击损坏，主要原因是城市郊区 和农村大多数低压电网还是采用明线输电，这种输电线路很容易遭受雷击；雷击 时会在中线中产生很高的浪涌电压，并且浪涌电压在中线中传输距离相对较远，
21 12
1.6 雷电的产生
在外力或强电场
力的作用下。极 化带电物体会产 生分离，带电物 体被一分为二， 一个带正电，另 一个带负电。
+U1
— 分离带电
E
-U1
-U2
E
被分离的带电物 体在电场中同样 也要被极化，使 一端的电位要比 另一端高，其电 位梯度不变。
+U2
+
+
形象地说，被分离 带电的两个物体就 好比空中被风吹散 的两朵云。
由于感应导体中的电场强度每处都不一样，所以 导体中位移电流大小每处都不一样。 19
1.4 实验证明空间电场的存在 E
-U1
E
-U1
法 拉 第 罩
+U1
验 电 器
把极化带电物体的一端接地，在物体中就会产生位移电流，位移电流的大 小与物体的电容大小以及电场强度的大小有关，相当于对电容进行充放电。 把极化带电物体的一端接地，然后再把接地导线断开，物体就会带电。再 把带电物体放进验电器的法拉第罩中，验电器就会指示物体带负电。 20
第八章电力系统防雷保护
第八章电力系统雷电防护本章分析输电线路、发电厂和变电所以及旋转电机的防雷保护原理及措施。
§8-1 输电线路的防雷保护输电线路分布面积广,易受雷击,所以雷击是引起线路跳闸的主要起因。
同时,雷击以后雷电波将沿输电线侵入变电所,给电力设备带来危害, 因此对线路防雷保护应予以充分重视和研究。
根据过电压的形成过程,一般将线路发生的雷击过电压分为两种,一种是雷击线路附近地面, 由于电磁感应所引起的,称为感应雷过电压。
另一种是雷击于线路引起的称为直击雷过电压。
运行经验表明,直击雷过电压对高压电力系统的危害更为严重。
输电线路的耐雷性能和所采用防雷措施的效果在工程计算中用耐雷水平和雷击跳闸率来衡量。
耐雷水平是指雷击线路时线路绝缘不发生闪络的最大雷电流幅值。
线路的耐雷水平较高,就是防雷性能较好。
雷击跳闸率是指折算为统一的条件下,因雷击而引起的线路跳闸的次数, 此统一条件规定为每年40个雷暴日和100km的线路长度。
应该指出,由于雷电放电的复杂性,通过工程分析得到的计算结果可以作为衡量线路防雷性能的相对指标,而运行经验的积累和实施对策的分析则应是十分重视的。
输电线路防雷一般采取下列措施 :1 .防止雷直击导线沿线架设避雷线,有时还要装避雷针与其配合。
在某些情况下可改用电缆线路,使输电线路免受直接雷击。
2 .防止雷击塔顶或避雷线后绝缘闪络输电线路的闪络是指雷击塔顶或避雷线时,使塔顶电位升高。
为此,降低杆塔的接地电阻,增大耦合系数,适当加强线路绝缘,在个别杆塔上采用线路型避雷器等,是提高线路耐雷水平,减少绝缘闪络的有效措施。
3 .防止雷击闪络后转化为稳定的工频电弧当绝缘子串发生闪络后,应尽量使它不转化为稳定的工频电弧,不建立这一电弧,则线路就不会跳闸。
适当增加绝缘子片数,减少绝缘子串上工频电场强度,电网中采用不接地或经消弧线圈接地方式,防止建立稳定的工频电弧。
4 .防止线路中断供电可采用自动重合闸,或双回路、环网供电等措施,即使线路跳闸,也能不中断供电。
输电线路防雷保护PPT课件
2
3.5 2.2
1 11.6 1.7
3
解：（1） 求耦合系数
避雷线的平均高度
hb
29.1
2 3
fb
29.1
27 3
24.5m
导线的平均高度
hd
23.4
2 3
fd
23.4
2 12 15.4m 3
避雷线1、2对导线3的几何耦合系数为
：
60 ln D13 60 ln D23
k0
Z13 Z11
30 (76.93%)
合计
139 (100%)
383 (100%)
19 (100%)
39 (100%)
1150kV
稳定 跳闸数
合计
6(75.0%)
16(84.21%)
2(25.0%)
3(15.79%)
8 (100%)
19 (100%)
3
雷击中避雷线
直击雷和感应雷
雷绕过避雷 线击中导线 雷击中杆塔
感应
15
• 在反射波到达之前，可用彼得逊等值电路计算。
i
Z0
A uA Zb
uA
iL
Z0
Z0
Zb 2
Zb 2
i
Z0Zb 2Z0 Zb
2
最高电位时间点
ll
t 2
2vb vb
取斜角波头i=at ，避雷线最高电位
间隙电压
UA
a
l vb
Z0Zb 2Z0 Zb
US
a l
b
Z0Zb 2Z0 Zb
(1
k)
(1
0.296)
0.88
7
25.6 29.1
380V和220V防雷器SPD接线方式PPT课件
1
TT供电系统单相220V 1+N型避雷器1+1接线方式
L 火线
N 零线
2
TT供电系统三相380V 3P+N型避雷器3+1接线方式
3
TT供电系统380V 3P+N型组合式避雷器器接线方式
4
220V单相两线对地2P避雷器接线方式
5
380V三相供电系统 四线对地4P避雷器接线方式
6
380V三相供电系统SPD引接线上电断路器（熔断器）
选型表，注：220V单相同型号SPD断路器往上一级选型
浪涌保护器
断路器（熔断器）大小
导线线径（mm2）
SPD-200
63A
16
SPD-150
63A
16
SPD-100
32A
16
SPD-80
32A
16
SPD-65
3Байду номын сангаасA
10
SPD-40
32A
10
SPD-25
7
直流避雷器3P接线方式
8
16A
10
SPD-15
16A
10
备注：
A、SPD保护器与被保护设备的距离应不大于5M为宜。
B、断路器与SPD之间连接的导线长度应尽量短，以不大于1M为宜，大于
1M时，导线的截面应该成比列增大，导线拐角处应有弧度。
C、保护器的接线端，设备的接地端，设备的接线端与地位端与地电位宜做等电位
或局部等电位连接。
低压直流电源DC12V24V防雷设计保护电路
低压直流电源DC12V/24V 防雷设计保护电路陶瓷气体放电管的应用背景：一直以来，在低压电源端口的雷击保护器件的选型方面，人们更多的是选择压敏电阻MOV或者瞬态抑制二极管 TVS，但是，由于压敏电阻 MOV在失效时会引起火灾，普通 600W 或者1500W 的TVS通流能力又很小，而现在很多客户对测试等级的要求又很高，尤其是用于基站的产品，防护等级可达到3KA@8/20卩S,如此一来，选择气体放电管 GDT作为防护器件才能满足市场需求。
可是常规气体放电管GDT又会带来续流问题，因此，选择合适的气体放电管GDT才能根本解决低压电源端口的雷击保护问题。
二、采用气体放电管保护的传统方案的问题：针对DC12/24V 和AC24V端口的雷击保护传统的方案通常都选择常规的两端和三端气体放电管GDT来作为保护器件，旧方案如下：上述图的陶瓷气体放电管老方案，四点的不足：(1 ) GDT的体积大：&F091MBJDO^OL(2 )气体放电管GDT的残压高:体放电管的弧光压低：GDT的弧光压比电源电压低，就会导致续流的危险。
(4 )供电电源浮地时，气体放电管GDT容易误动作供电电源出现浮地时，应用上图传统的方案时，由于气体放电管的阻抗很大，所以在放电管两端会叠加一个很高的电压，如果气体放电管GDT的直流开启电压过低(方案中用的是直流击穿电压90V的GDT)，则会导致放电管 GDT误动作，此时气体放电管会处于“常亮”的状态，致使系统的供电能力下降甚至丧失。
由此可见，选择90V的气体放电管，很容易发生误动作的危险。
四、解决方案：使用常规GDT用于低电压电源端口时，存在上述四点缺陷。
凯泰电子为此研制的新型气体放电管GDT:BC301N-D ，可弥补常规气体放电管的不足之处。
BC301N-D 的应用方案:----------- \ 1IU41新方棗〉DC12/J4V K301M-D Is^BJ 18/30C A Maxt circuit---------i--------------------------------------- =新方療陶瓷气体放电管 BC301N-D 有以下四个优势:(1 )体积小:BC301N-D(2)残压低BC301N-D （残压：552V）(3)弧光压高：弧光压比电源电压高，不会发生续流的危险(4 )供电电源浮地时，BC301N-D 不容易误动作 BC301N-D 的直流开启电压是300V , 常规的气体放电管是90V的，因此供电电源浮地时， BC301N-D相比不轻易发生误动作。
网口防雷电路设计
网口防雷电路设计防护思路首先，网口的防雷可以采用两种思路：一种思路是要给雷电电流以泄放通路，把高压在变压器之前泄放掉，尽可能减少对变压器影响，同时注意减少共模过电压转为差模过电压的可能性。
另一种思路是利用变压器的绝缘耐压，通过良好的器件选型与PCB设计将高压隔离在变压器的初级，从而实现对接口的隔离保护。
室外走线网口防雷电路和室内走线网口防雷电路就分别采用的是这两种思路。
1.室外走线网口防雷电路当有可能室外走线时，端口的防护等级要求较高，防护电路可以按图设计。
图中室外走线网口防护电路的基本原理图，从图中可以看出该电路的结构与室外走线E1口防雷电路类似。
共模防护通过气体放电管实现，差模防护通过气体放电管和TVS管组成的二级防护电路实现。
图中G1和G2是三极气体放电管，型号是leiditech 3R090-5S，它可以同时起到两信号线间的差模保护和两线对地的共模保护效果。
中间的退耦选用2.2Ω/2W电阻，使前后级防护电路能够相互配合，电阻值在保证信号传输的前提下尽可能往大选取，防雷性能会更好，但电阻值不能小于2.2Ω。
后级防护用的TVS管，因为网口传输速率高，在网口防雷电路中应用的组合式TVS管需要具有更低的结电容，这里推荐的器件型号为上海雷卯电子SLVU2.8-4。
图中下方的原理图就是采用上述器件网口部分的详细原理图。
三极气体放电管的中间一极接保护地PGND，要保证设备的工作地GND和保护地PGND通过PCB走线在母板或通过电缆在结构体上汇合（不能通过0Ω电阻或电容），这样才能减小GND和PGND的电位差，使防雷电路发挥保护作用。
电路设计需要注意RJ45接头到三极气体放电管的PCB走线加粗到40mil，走线布在TOP层或BOTTOM层。
若单层不能布这么粗的线，可采取两层或三层走线的方式来满足走线的宽度。
退耦电阻到变压器的PCB走线建议采用15mil线宽。
该防雷电路的插入损耗小于0.3dB，对100M以太网口的传输信号质量影响比较小。
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防雷器基本电路图目录一、交流电源防雷器（一）单相并联式防雷器（电路一～电路三） 1～3（二）三相并联式防雷器（电路一～电路三）4～6（三）单相串联式防雷器（通用安全保护电路）7（四）三相串联式防雷器（通用安全保护电路）8二、通信机房用直流电源防雷器（一）并联式防雷器1、正极接地（–48V）直流电源 92、负极接地（＋24V）直流电源 103、正负对称（±110V）直流电源 11 （二）串联式防雷器1、正极接地（–48V）直流电源 122、负极接地（＋24V）直流电源 133、正负对称（±110V）直流电源 14三、通用二级信号防雷器（一）双绞线型信号电路通用电路一～通用电路五 15～19 （二）同轴线型信号电路（1）外导体接地电路（通用电路一～通用电路三） 20～22 （2）外导体不接地电路（通用电路一～通用电路二） 23～24 （三）提高传输频率/速率的方法25四、小功率电源变压器或开关电源保护电路（电路一～电路三）26～28五、通讯电子设备的保护电路（电路一～电路三）29～31六、直流电源与信号同传的保护电路32七、信号电路的双重二级保护方式33八、检测/控制电路的保护（接地、不接地）34～35九、单级信号防雷器1、只用玻璃放电管的保护电路 362、只用半导体过压保护器的保护电路 373、只用TVS管的保护电路 384、复合单级保护电路 39十、天馈防雷器1、单级电路天馈防雷器 402、二级电路天馈防雷器 413、三级电路天馈防雷器 42 十一、防静电保护器 43（一）单相并联式防雷器电路一：最简单的电路600V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
4、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
（一）单相并联式防雷器电路二：较安全的电路说明：1、优点：采用复合对称电路，共模、差模全保护， L、N可以随便接，正常工作时无漏电流，可延长器件使用寿命，由于陶瓷气体放电管失效模式大多为开路，不易引起火灾。
缺点：万一压敏电阻和陶瓷气体放电管都短路失效时还有可能起火。
2、压敏电阻的压敏电压值参照下表选取（选压敏电压高一点的更安全、耐用，故障率低，但残压略高）；根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，或采用几个压敏600V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
4、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
（一）单相并联式防雷器电路三：通用的安全保护电路℃℃合。
最好再串联一个工频保险丝以防工频过电压瞬间击穿压敏电阻起火。
4、陶瓷气体放电管的通流容量根据要求的通流容量选择，直流击穿电压为470V～600V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
5、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
（二）三相并联式防雷器电路一：最简单的电路说明：1、优点：采用“3+1”电路，电路简单，三相全保护。
缺点：压敏电阻短路失效后易引起火灾。
最好在每个压敏电阻上串联一个工频保险丝以防压敏电阻短路起火。
2、压敏电阻的压敏电压值参照下表选取（选压敏电压高一点的更安全、耐用，故障率低，但残压略高）；根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，或采用几个压敏电阻并联（如图所示为每相两个压敏电阻并联，应挑选压敏电压值相近的并联，以延长600V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
4、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
（二）三相并联式防雷器电路二：较安全的电路说明：1、优点：采用“3+1”电路，三相全保护，正常工作时无漏电流，可延长器件使用寿命，由于陶瓷气体放电管失效模式大多为开路，不易引起火灾。
缺点：万一压敏电阻和陶瓷气体放电管都短路失效时还有可能引起火灾。
2、压敏电阻的压敏电压值参照下表选取（选压敏电压高一点的更安全、耐用，故障率低，但残压略高）；根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，或采用几个压敏电阻并联（如图所示为每相两个压敏电阻并联，应挑选压敏电压值相近的并联，以延长600V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
4、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
（二）三相并联式防雷器电路三：通用的安全保护电路说明：1、优点：采用“3+1”电路，三相全保护，安全，压敏电阻短路失效后能与电路脱离，一般不会引起火灾。
2、压敏电阻的压敏电压值参照下表选取（选压敏电压高一点的更安全、耐用，故障率低，但残压略高）；根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，或采用几个压敏电阻并联（如图所示为每相两个压敏电阻并联，应挑选压敏电压值相近的并联，每个压℃℃合。
最好再串联一个工频保险丝以防工频过电压瞬间击穿压敏电阻起火。
4、陶瓷气体放电管的通流容量根据要求的通流容量选择，直流击穿电压为470V～600V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
5、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
7一、交流电源防雷器（三）单相串联式防雷器单相通用安全保护电路：1、优点：采用两级复合对称电路，共模、差模全保护，残压低，L、N可以随便接，安全，压敏电阻短路失效后能与电路脱离，一般不会引起火灾。
2、压敏电阻的压敏电压值参照下表选取（选压敏电压高一点的更安全、耐用，故障率低，但残压略高）；根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，或采用几个压敏电阻并联（如图所示第一级为m个压敏电阻并联，第二级为n个并联，应挑选压敏电压℃℃合。
最好再串联一个工频保险丝以防工频过电压瞬间击穿压敏电阻起火。
4、陶瓷气体放电管的通流容量根据要求的通流容量选择，直流击穿电压为470V～600V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
5、压敏电阻和放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，放电管为最大通流容量的一半左右）。
6、串联电感为空心电感，电感量应≥20μH，导线直径应按负载电流计算。
8一、交流电源防雷器（四）三相串联式防雷器℃℃合。
最好再串联一个工频保险丝以防工频过电压瞬间击穿压敏电阻起火。
4、陶瓷气体放电管的通流容量根据要求的通流容量选择，直流击穿电压为470V～600V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
5、压敏电阻和放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，放电管为最大通流容量的一半左右）。
6、串联电感为空心电感，电感量应≥20μH，导线直径应按负载电流计算。
（一）并联式直流电源防雷器1、正极接地（-48V）直流电源说明：1、压敏电阻在图上所标型号中选取（选压敏电压高一点的更安全、耐用，故障率低，但残压略高）；根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，或采用几个压敏电阻并联（应挑选压敏电压相近的并联，每个压敏电阻都要单独串联温度保险管，以延长使用寿命和确保安全）。
2、温度保险管一般采用130℃～135℃、10A/250V的，应与压敏电阻有良好的热耦合。
最好再串联一个电流保险丝以防操作过电压瞬间击穿压敏电阻起火。
3、陶瓷气体放电管的通流容量根据要求的通流容量选择，直流击穿电压一般为90V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
4、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
（一）并联式直流电源防雷器2、负极接地（+24V）直流电源说明：1、压敏电阻在图上所标型号中选取（选压敏电压高一点的更安全、耐用，故障率低，但残压略高）；根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，或采用几个压敏电阻并联（应挑选压敏电压相近的并联，每个压敏电阻都要单独串联温度保险管，以延长使用寿命和确保安全）。
2、温度保险管一般采用130℃～135℃、10A/250V的，应与压敏电阻有良好的热耦合。
最好再串联一个电流保险丝以防操作过电压瞬间击穿压敏电阻起火。
3、陶瓷气体放电管的通流容量根据要求的通流容量选择，直流击穿电压一般为90V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
4、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
（一）并联式直流电源防雷器3、正负对称直流电源说明：1、压敏电阻在图上所标型号中选取（选压敏电压高一点的更安全、耐用，故障率低，但残压略高），根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，或采用几个压敏电阻并联（应挑选压敏电压相近的并联，每个压敏电阻都要单独串联温度保险管，以延长使用寿命和确保安全）。
2、温度保险管一般采用130℃～135℃、10A/250V的，应与压敏电阻有良好的热耦合。
最好再串联一个电流保险丝以防操作过电压瞬间击穿压敏电阻起火。
3、陶瓷气体放电管的通流容量根据要求的通流容量选择，直流击穿电压一般为150V。
当要求的通流容量≤3KA时，可以用玻璃放电管代替。
4、压敏电阻和气体放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，气体放电管为最大通流容量的一半左右）。
（二）串联式直流电源防雷器1、正极接地（-48V）直流电源说明：1、压敏电阻在图上所标型号中选取（压敏电压高的更安全、耐用，故障率低，但残压略高），根据通流容量要求选择外形尺寸和封装形式，要求通流容量I m大时，第一、二级可以如图所示分别用ｍ个、ｎ个压敏电阻并联（应挑选压敏电压相近的并联，每个压敏电阻都要单独串联温度保险管，以延长使用寿命和确保安全），按第一级I m1≥I m，第二级I m2≥（0.2～0.3）I m估算。
2、温度保险管一般采用130℃～135℃、10A/250V的，应与压敏电阻有良好的热耦合。
最好再串联一个电流保险丝以防操作过电压瞬间击穿压敏电阻起火。
3、第一个陶瓷气体放电管G1的通流容量根据要求的通流容量I m选择，第二个放电管G2可以参照第二级I m2选择。
4、压敏电阻和放电管都必须按冲击10次以上的降额值计算通流容量（压敏电阻为一次冲击通流容量的三分之一左右，放电管为最大通流容量的一半左右）。