电力变压器铁芯叠片操作要点
叠片操作要点
1、熟悉图纸和质量要求，准备好叠片过程中所需要材料、零配件、
工具及工装；
2、把尺寸超差和不合格的废片调出来不用；
3、用布清洁上下夹板，并放好夹件及绝缘和封片，辅助槽钢在
125KV A以及下时铺一根，125KV A以上时应铺两根，并在辅助槽钢和铁芯封片交叉处分别放置扁钢一块，630KV A以上容量的辅助槽钢不应挡住夹件两头的拉螺杆孔，注意用水平尺检查上下夹件及辅助槽钢上端面应在同一平面上。
4、用卷尺测量上下夹件平行度和对角线应控制在1mm以内。
5、叠装铁芯时一般使用两片一叠的方式，并按照“中、左、右”
的顺序放置中柱片，每三层为一个循环。每叠完一级或厚度超过15mm时，应用铜质或用胶木打平垫块敲齐一次铁芯端面，缩小接缝，消除搭头和端面的参差不齐，进行整形和自检。
6、注意叠片时片的厚度，遇有厚薄不均的铁芯片时，应均匀分开
放在没级的芯柱上边，以避免使芯柱的叠厚不一致。必要时对较薄的一边采用三片一叠。每级厚度用游柱卡尺或钢直尺在压紧状态测量时应符合图纸规定的厚度，注意留有一定的裕度，主级厚应有一个正偏差。
7、应选择较好的片作为每级的上下封面片，应特别注意上轭必须
全部用较好的片，每层带折痕的片或无涂层的片必须要用较好的片隔开。
8、叠至最后三级时，将铁芯临时加紧，用卡钳测量总厚度。根据
误差调整最后三级的叠级厚度，使总厚度控制在+2mm以内，并进行全面的检查和整形。
9、放好另一部分夹件及绝缘、垫脚等，注意方向不要搞错，拧紧
螺杆螺帽时注意应将螺杆两端出头和调整一次，拉螺杆下端长度不得超过垫脚。纸管端口应光滑，长度一致，并不得顶夹件。10、垫脚垫块应用烘干杂木制作，不合适时应予修整，以使其与铁
芯下轭端面靠紧。
11、夹装铁芯时应先紧夹螺杆，后拧紧拉螺杆；先中间，后两边。
12、试验完毕，需绑扎的铁芯柱应用无纬带或紧缩带对芯柱进行绑
扎，且应均匀一致，不得有悬浮头。
13、用压缩空气吹净铁芯本体，然后再芯柱和下轭端面刷聚氨酯清
漆一层，注意上轭及芯柱靠近上轭部分不能刷漆，并注意不要将漆滴在夹件和铁芯片上。
14、在上轭及芯柱未刷漆端面上涂刷防锈油一层。
15、严禁用脚踩片，拿取片时应轻拿轻放，不得摔打和碰撞。
16、遇有卷角卷边的片时，要用锤子打平后再用，叠片时应注意出
角均匀一致。
17、铁芯起吊时应注意安全，并应防止铁芯散落和芯柱扭曲变型。
18、遇有拼片时，应将每级的拼缝互相错开，在芯柱离上轭100mm
以上部分不得有拼接缝，上轭不得拼片及焊接。
19、叠片余料应在上面第一片上标示好客户编号、型号、级号，片
宽、片厚等内容，交物管人员上架。
20、若下班前或交接班时铁芯未叠好，封台时应用一定重量的压铁
压住最上层铁片芯片。
21、对于一个新的订单，必须在叠装前将夹件、垫脚、螺杆、螺帽、
绝缘件及附助夹件等进行称重并记录。
22、铁芯试验合格后挂合格标识，不合格品的应挂不合格标识。
变压器铁芯叠片方法
变压器铁芯叠片方法 简介：负载曲线的平均负载系数越高，为达到损耗电能越小，要选用损耗比越小的变压器；负载曲线的平均负载系数越低，为达到损耗电能越小，要选用损耗比越大的变压器。将负载曲线的平均负载系数乘以一个大于1的倍数，通常可取1-1.3，作为获得最佳效率的负载系数，然后按βb＝（1/R）1/2计算变压器应具备的损耗比。 关键字：变压器 1、变压器损耗计算公式 （1）有功损耗：ΔP＝P0＋KTβ2PK-------（1） （2）无功损耗：ΔQ＝Q0＋KTβ2QK-------（2） （3）综合功率损耗：ΔPZ＝ΔP＋KQΔQ----（3） Q0≈I0％SN，QK≈UK％SN 式中：Q0——空载无功损耗（kvar） P0——空载损耗（kW） PK——额定负载损耗（kW） SN——变压器额定容量（kVA） I0％——变压器空载电流百分比。 UK％——短路电压百分比 β——平均负载系数 KT——负载波动损耗系数 QK——额定负载漏磁功率（kvar） KQ——无功经济当量（kW／kvar） 上式计算时各参数的选择条件：
（2）对城市电网和工业企业电网的6kV～10kV降压变压器取系统最小负荷时，其无功当量KQ＝0．1kW／kvar； （3）变压器平均负载系数，对于农用变压器可取β＝20％；对于工业企业，实行三班制，可取β＝75％； （4）变压器运行小时数T＝8760h，最大负载损耗小时数：t＝5500h； （5）变压器空载损耗P0、额定负载损耗PK、I0％、UK％，见产品资料所示。 2、变压器损耗的特征 P0——空载损耗，主要是铁损，包括磁滞损耗和涡流损耗； 磁滞损耗与频率成正比；与最大磁通密度的磁滞系数的次方成正比。 涡流损耗与频率、最大磁通密度、矽钢片的厚度三者的积成正比。 PC——负载损耗，主要是负载电流通过绕组时在电阻上的损耗，一般称铜损。其大小随负载电流而变化，与负载电流的平方成正比；（并用标准线圈温度换算值来表示）。 负载损耗还受变压器温度的影响，同时负载电流引起的漏磁通会在绕组内产生涡流损耗，并在绕组外的金属部分产生杂散损耗。 变压器的全损耗ΔP=P0 PC 变压器的损耗比=PC/P0 变压器的效率=PZ/（PZ ΔP），以百分比表示；其中PZ为变压器二次侧输出功率。 3、变压器节能技术推广 1）推广使用低损耗变压器； （1）铁芯损耗的控制 变压器损耗中的空载损耗，即铁损，主要发生在变压器铁芯叠片内，主要是因交变的磁力线通过铁芯产生磁滞及涡流而带来的损耗。 最早用于变压器铁芯的材料是易于磁化和退磁的软熟铁，为了克服磁回路中由周期性磁
铁芯制造工艺新
第二章铁芯制造工艺 第一节裁剪 一、剪切 剪切就是指用剪床与剪刀加工工件的工作。按照剪刀的安装方法,分为平口剪与斜口剪两种。平口剪的上下剪刃平行,一般用于剪切窄而厚的材料。斜口剪的上刀刃相对下刀刃有一个斜角。用于剪切宽而薄的板料。由于斜口剪上剪刃只有一点与板材接触,随着上刀刃下降,逐渐将板材剪成两部分;而平口剪剪刀全部与板材接触,在全宽范围内一下剪成两部分,因而斜口剪比平口剪省力,所以现在几乎全部采用斜口剪。由于斜口剪上剪刃与下剪刃有斜角φ,因而在侧向产生一个推力,所以角第一不宜过大,一般在10°~15°;第二在剪切时,在剪刃开口的一边加一挡料板,其用途有两点;一就是档料与抵消推力,二就是用作剪切定位,如图1-1a所示。 图1-1 斜口剪切示意图 a）斜口剪切示意图b)剪刃形状及有关角度图1-1b所示为剪刃形状的有关角度,其中δ角称为剪刃角,它就是直接影响刀刃的强度、锐利程度、剪切力大小与剪切质量好坏的重要因素。剪切硅钢片时,根据剪刀材质的不同,可在75°～85°之间选择。 为了减少剪刃上部与材料之间的摩擦,在上下剪刃靠近材料一侧,磨出一个1、5°~3°的后角α。 为了减少剪刃与剪切后的材料见的摩擦起见,在垂直材料的方向上,对上下刀刃各磨出一个1°～1、5°的前角γ。刃角δ为β角与前角γ之差。 由于卷料硅钢片的问世,原有的一般剪床已无法加工,因而产生了用圆盘滚刀来进行剪切,这就就是滚剪。滚剪刀具理论上后角α=0°,前角γ=0°。实际在刃磨时,后角α=0°,前角γ=1°,上下刃重合度为板厚的50%～70%,间隙为板厚的2、5%～5%。 剪切可按剪切刃与冷轧钢带的轧制方向的相对位置来分。在硅钢带剪切中,一般可分为纵剪、90°横剪与45°剪三种。 纵剪,就就是采用上述的圆盘滚剪刀,在纵滚生产线上。沿冷轧硅钢带的轧制方向,
(完整版)定子铁心外压装工艺守则
定子铁心外压装工艺守则 1 适用范围 本守则适用于Y2系列三相异步电动机及其派生系列电动机定子铁心外压装。 2 材料 2.1 定子冲片 2.2 定子压圈（用于中心高112及以上电动机） 2.3 定子扣片 2.4 定子端板 3 设备及工具 3.1 理片机 3.2 油压机或铁心叠压专用机 3.3 定子铁心压装工具（包括上、下压胎、心轴、涨套） 3.4 槽洋棒 3.5 台秤 3.6 钢直尺、卡尺、内径千分尺、角尺、塞尺 3.7 压扣片工具：手锤 3.8 电焊机 4 工艺准备 4.1 根据工作指令，核实冲片、扣片、压圈、端板的型号及规格。 4.2 理片时要求冲片毛刺方向必须一致，不允许有乱片及缺角，将标记槽对齐后，用细铁丝捆好。 4.3 检查压装工具是否齐全，心轴与涨套不允许有油污，槽样棒和槽型塞规等是否有变形及磨损现象。 4.4 检查机床工作是否正常。 5 工艺过程 5.1 将下压胎、心轴、涨套固定好（心轴与涨套处于自由状态），然后套入定子压圈或定子端板。 5.2 将理好的冲片按图样要求将重量称好，首先把大约20~25 mm一叠的冲片套入涨套上，插入两根槽样棒，再把称好的冲片全部套入涨套上。 5.3 涨紧铁心，如果长度超过250 mm时，必须分两次涨紧。 5.4 放上定子压圈或定子端板及上压胎。 5.5 将定子冲片按规定的压力加压（单位压力为3~4Mpa）。 5.6 将扣片放在扣片槽内，用压扣片工具（滚轮）将扣片压平、撑紧，然后打弯上、下两端，使其紧密扣紧。 5.7 松去压力，取下上压胎，槽样棒，再取出铁心。 5.8 对H160及以上机座，需在两端将扣片与定子压圈用电焊焊接牢。 5.9 敲上操作者标记，送检并放下道工具。 6 质量检验 6.1 铁心长度L的公差检查（在扣片处测量），当L＜160 mm时，公差为±1.0；当L≥160 mm 时，公差为+2.0-1.06.2 铁心外圆最大尺寸不得超过图样规定，铁心必须垂直不得歪斜。6.3 铁心内圆要求整齐，尺寸公差应符合图样规定。 6.4 叠压后，槽形要求整齐，允许比冲片槽形基本尺寸小0.2mm。齿部弹开度公差见表1。表1 （mm） 铁心长度弹开度公差铁心长度弹开度公差 ≤100 +4 ＞200~300 +6 ＞100~200 +5 ＞300 +7 6.5 铁心重量应符合图样的规定 7 注意事项 7.1 操作者在操作时应戴上手套，专心操作，注意安全。 7.2 铁心要竖直堆放，搬运时不允许在地上滚动。
-立体卷铁芯变压器的结构特点
立体卷铁芯变压器的结构特点： 1、磁路优化 （1）三维立体卷铁心层间没有接缝，磁路各处分布均匀，没有明显的高阻区，没有接缝处磁通密度的畸变现象。 （2）磁通方向与硅钢片晶体取向完全一致。 （3）三相磁路长度完全相等，三相磁路长度之和最短。 （4）三相磁路完全对称，三相空载电流完全平衡。 2、损耗低，节电效果显著 （1）三维立体卷铁心的磁化方向完全与硅钢片的轧制方向一致，且铁心层间没有搭头接槰，磁路各处的磁通分布均匀，没有明显的高阻区、没有接缝处磁通密度的畸变现象。在材质相同的前提下，卷绕式铁心与叠片式铁心相比，其铁损工艺系数从1.3-1.5之间下降到1.05左右，仅此一项可使铁心损耗降低10-20%。 （2）由于特殊的三维立体结构，使铁心的铁轭部分用材量比传统叠片铁心减少25%，且减少的角重量占铁心总重约6%。 （3）对硅钢片的剪切处理会使其导磁性能恶化，三维立体卷铁心经高温（800℃）真空充氮退火处理，不仅消除了铁心的机械应力，而且细化了硅钢片的磁畴，提高了硅钢片二次再结晶能力，使硅钢片的性能大大优于其出厂时的性能。 （4）经检测，三维立体变压器的空载损耗较国标降低25-35%，空载电流最高可降低92%。
3、噪音低 由于三维立体卷铁心是将硅钢片条料在专用的铁心卷绕机上不间断、紧密连续卷制而成，没有接缝，不会产生如叠片式那样因磁路不连续而发出的噪音。同时，三相磁路、磁通完全对称，工作磁密设计合理，因而产品噪音大大降低。 4、过载能力强 （1）产品本身的发热量很低：卷铁心变压器其空载损耗、空载电流都非常小，产品本身发热量就很低； （2）三相线圈呈“品”字形排布，在线圈间形成一条上下贯通的中心天然气道——“抽风烟筒”，由于上下铁轭温差30-40℃，产生强烈的空气对流，冷空气从下面往中心通道补充，热量从上铁轭内斜面辐射出去，自然循环中迅速带走变压器产生的热量。 5、结构紧凑，占地小 特殊的三维立体铁心使产品结构紧凑、布局合理，器身平面占用面积比传统产品减少10-15%，器身高度降低10-20%，若安装在箱式变电站中可缩小箱变体积近1/4。
变压器常用材料介绍
一、变压器简介 各种电子装备常用到变压器，作用是提供各种电压确保系统正常工作；提供系统中以不同电位操作部份得以电气隔离；对交流电流提供高阻抗，但对直流则提供低的阻抗等。变压器除了能够在一个系统里占有显着百分比的重量和空间外，另一方面在可靠性方面，它亦是衡量因子中的要项。对不同类型的变压器都有相应的技术要求，可用相应的技术参数表示。如电源变压器的主要技术参数有：额定功率、额定电压和电压比、额定频率、工作温度等级、温升、电压调整率、绝缘性能和防潮性能、频率特性、非线性失真、磁屏蔽和静电屏蔽、效率等。 1.变压器分类 按工作频率分类，可分为以下几种：工频变压器：工作频率为50或60Hz;中频变压器：工作频率为400~1000Hz;音频变压器：工作频率为20~20kHz;超音频变压器：工作频率为20~100kHz;高频变压器：工作频率为20~100kHz 以上。 2.电压比 当变压器两组线圈圈数分别为N1和N2时，且N1为初级，N2为次级，则在初级线圈上加一交流电压，在次级线圈两端就会产生感应电动势。当N2>N1时，其感应电动势要比初级所加的电压还要高，这种变压器称为升压变压器：当N2
中小型变压器铁芯叠片打工艺孔案例分析
中小型变压器铁芯叠片打工艺孔案例分析
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中小型变压器铁芯叠片打工艺孔案例分析-机电论文 中小型变压器铁芯叠片打工艺孔案例分析 刘延昭 （特变电工衡阳电气分公司铁芯项目公司，湖南衡阳421007） 摘要：中小型铁芯产品是铁芯项目公司的拳头产品，但随着“十三五”的到来，要想顺利完成公司制定的战略计划，铁芯项目部任重而道远，车间生产仍受各方面制约，诸如生产效率提不上、交货进度经常推迟等一系列问题急需改善，特别是叠片这道工序影响较大。环观整个行业，目前叠片工序基本上都是纯人工操作，产品的质量及使用性能对员工的素质及业务能力要求非常高，目前只有极少数行业龙头引入了自动叠片机，但是要付出的代价非常昂贵，仅仅叠片机就得上千万，还需要将整个车间的布局推翻重建。在此背景下，各公司都在寻求一些突破方法来改善叠片工序。现通过研究片型打孔定位及改变铁芯叠片模式来简化、改善叠片工序，减少叠片过程中人工修、敲等行为，以减少人为因素对铁芯的影响。 关键词：自动叠片机；生产效率；打孔定位 1案例背景 随着企业的发展朝着工业4.0的方向逼近，在各制造行业中，全机械自动化生产将是未来工厂发展的一个重大趋势。“工业4.0”项目主要分为两大主题，一是“智能工厂”，重点研究智能化生产系统及过程以及网络化分布式生产设施的实现；二是“智能生产”，主要涉及整个企业的生产物流管理、人机互动以及3D技术在工业生产过程中的应用等。工人将会被越来越多的智能设备代替，未来工厂的人员结构可能大多为技术人员、设备操作人员、营销人员等非一线员工。整个变压器铁芯制造业的明天也会如此，最依赖人工的叠片将会被引进的全自动
五级叠片铁心变压器的空载性能
五级接缝铁心结构和特点我们知道，变压器的空载损耗主要由基本损耗、接缝损耗及剪切边损耗组成。除基本损耗外，接缝损耗所占的比例较大，剪切边损耗较小。接缝损耗与局部磁通密度，尤其是接缝区域密切相关的磁通密度。由于受到接缝间隙的影响，局部磁密升高，导致铁心局部损耗增加。因此，减少这种影响也是降低损耗的一个有效途径。 目前，国内变压器生产厂家铁心普遍采用二级或三级接缝叠片，铁心叠片按一定距离相互错开，在交错区域内形成两条平行的接缝，铁心接缝处磁通分布如图1所示，图中细实线为一条磁力线，虚线为半条磁力线。 其中两个对应的接缝跨接一层叠片。由于空气的磁阻比硅钢片的磁阻高几千倍，因此，叠片中的磁通大部分从跨接叠片中通过。另外，磁通是沿着45°角接缝通过，由于接缝处的面积为心柱截面积的2倍，所以接缝区磁密为铁心柱中磁密的2 2倍。 但是，在两个接缝硅钢片的末端，磁通大部分经过一层跨接叠片通过，该层跨接叠片末端磁密为：式中B心柱中磁密如果采用图2所示的三级接缝铁心，其中两个对应的接缝间隙跨接两层叠片，则在三个接缝硅钢片末端的磁通经过两层跨接叠片通过，每层跨接叠片的末端处的磁密为：变压器依此类推，局部磁通密度B与接缝数量N的关系为：由于铁心中接缝区的损耗及空载电流与磁密B的近似关系可以写成是与硅钢片及频率有关的常数。 将式（3）代入式（4）、式（5），可以得出接缝区中的局部损耗和空载电流与铁心接缝数量N的近似关系为：例如，变压器的工作磁密为1 .75T ，由式（1）得出接缝跨接叠片中的磁密为2 .47T.目前变压器采用的冷轧硅钢片的磁密1 .9～1 .92T已经饱和，这就导致了接缝区域内空载损耗及空载电流急剧增加。 由式（6）、式（7）可以看出，随着铁心接缝级数的增加，铁心接缝区域内的空载损耗和空载电流逐步降低，但局部损耗和空载电流降低的幅度将越来越小。 但是，叠片种数随着叠片级数的增加而增加，硅钢片的剪切和铁心叠装的生产效率将降低，这一矛盾只有通过先进的硅钢片剪切设备、先进的叠装工艺及选择合适的接缝级数来解决。经过近两年生产实践，我们认为kV级变压器采用单片叠五级接缝是比较合适的，其生产效率比普通二级或三级接缝要高，完全能够满足生产的需要。现比较一下五级接缝与三级接缝局部损耗与空载电流的差别。 按式（4）、式（5）可以得出，五级接缝（工作磁密普通三级接缝：则五级接缝铁心较三级接缝铁心的局部损耗及空载电流降低的百分数为：变压器的空载损耗可以写成P =K式中P取决于铁心材质、磁密和频率的单位损耗，W kg铁心重量，kg取决于铁心的结构形式及制造工艺水平的附加系数对于冷轧硅钢片，K 值一般取1 .1～1 .2，铁心直径小者取大值，对于kV级产品一般取1 .12. 根据式（12）的计算结果，空载损耗的附加系数应取1 .08左右，但由于我厂铁心叠片采用一片一叠，有效地减少局部区域的涡流损耗，再加上铁心片剪切
变压器铁心制造工艺分析
龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/9616400692.html, 变压器铁心制造工艺分析 作者：李永康 来源：《科学与财富》2018年第09期 摘要：变压器铁心是决定变压器性能指标的重要组部件，一直是电力行业研究的重要课题。本文分析了特高压大容量变压器铁心的制造工艺流程及工艺要求，并提出了提升铁心制造工艺水平的相关建议，为铁心制造工艺进一步发展奠定了理论基础。 关键词：特高压变压器；铁心；PET绑扎；不叠上铁轭； 0.引言 近年来，随着科技水平的不断提高及电力行业的不断发展，变压器需求增幅较快，且变压器的种类、容量及生产工艺都有了长足的进步。作为变压器的重要核心部件之一，铁心质量的优劣决定着变压器的整体性能的好坏，尤其是损耗。随着我国材料及加工工艺水平的不断创新及提高，我国的铁心生产水平与日俱增，但仍具有一定的提升空间。如何提升铁心制造工艺水平，降低变压器铁心损耗一直是行业内重要的研究议题。本文以变压器铁心为研究内容，揭示铁心的制造工艺、流程及要求，并针对性提出提高铁心制造工艺水平的方法。 1.铁心制造工艺及流程 铁心是变压器中的主要磁路部分且是其他部件的安装骨架结构，特高压变压器铁心主要由表面涂有绝缘涂层、含硅量较高的硅钢片制作而成。如图1所示，为常见的变压器铁心。 变压器是基于电磁感应原理制作而成，而铁心及其上缠绕的线圈组成电磁感应系统，其性能的优劣决定着变压器损耗、震动、噪声等指标的大小。 对于应用最多的平面叠片铁心而言，其制造过程主要分为纵向剪切、横向剪切、铁心叠积、铁心装配等。在铁心的剪切过程中生成的过大毛刺需要及时去除，以避免在变压器运行时强电场环境下产生放电。国内主要大型变压器厂，剪切设备为德国乔格自动剪切线，自动化程度高，产生毛刺小，基本不用二次去毛刺，极大的提高了生产效率和产品质量。 2铁心制造工艺要求 铁心的制造质量是与变压器性能息息相关的重要经济指标，是降低变压器损耗的主要研究内容。针对铁心制造的工艺流程，以下从纵向剪切、横向剪切、叠积及铁心装配等工序入手，分析铁心制造的工艺要求。 （1）纵向剪切
定子铁芯叠装的焊接可靠性探索
定子铁芯叠装的焊接可靠性探索 摘要：从具体讨论定子铁芯叠装的可靠性设计谈起，提出了产品要获得良好的固有可靠性，是由产品总体设计、制造工序设计、工序间相互配合设计综合决定的．关键词：定子铁芯叠装产品总体设计制造工序设计工序之间相互配合设计 Abstract：This paper first discusses the stability design of the stator-core superpose.Then it concludes that the good inherent reliability of a product is determined by its overall design,process design and inter-process design of the product. Keywords：stator-core superpose overall design process design inter-process design 1 概述 电机定子铁芯叠装，人们往往认为它的可靠性设计是由电机设计师完成的，只要有铁芯的设计图、定子铁芯的叠装图和必要的技术条件，其可靠性设计就已经完成；或者认为定子铁芯叠装纯属于制造范围，只要工艺设计的可靠度好也就完成了．然而，定子铁芯是电机中的一个关键部件，影响着整机的功能．它的固有可靠性是设计和制造过程中，已经确定并最终在产品上实现的可靠性，可以用下式描述： R=R．R 式中R －产品的固有可靠性； I －设计过程中赋予产品的潜在可靠度； R D －制造过程所形成的由工程能力所决定的制造可靠度． R m 从上式可知，产品要获得良好的固有可靠性，设计环节与制造环节必须紧密配合，因为每道工序加工前都存在产品的总体设计、工序设计与工序间相互配合设计问题，所以以上的两种看法都是不全面的．本文仅对这些问题进行一些探讨． 2 定子铁芯成形设计 定子铁芯叠装的设计，可以选择不同的制造方法．下面例举几种方法进行可行性和可靠性分析． 2.1 定子铁芯的叠装扣或铆装 定子铁芯叠装后，传统的设计是在铁芯片上设计扣槽，采用扣片扣装．当叠厚超过40mm时，为了保证定子叠装强度和避免变形应在其上设计铆钉孔而不用槽，采用铆钉铆装．这两种方法加工后，其垂直度、端面平面度、铁芯内孔，嵌线槽的形状往往达不到设计要求，内孔必须磨削加工，铁芯片间易相互搭接，增加了电机的缺损．因此，这种设计已不适应电机技术发展的需要． 2.2 定子铁芯氩弧焊装设计 2.2.1 焊道设计在定子铁芯外缘的表面 这种设计，进行氩弧焊时，加热体积大，热变形大，焊道分布不均匀，个别处有
【CN209561193U】变压器铁芯片叠片机构、装置及叠片机【专利】
(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)实用新型专利 (10)授权公告号 (45)授权公告日 (21)申请号 201920482186.7 (22)申请日 2019.04.10 (73)专利权人 四川德华电气有限责任公司 地址 637700 四川省南充市营山县三星工 业园区 (72)发明人 张吉安 陈楚畅 (51)Int.Cl. H01F 41/02(2006.01) (54)实用新型名称变压器铁芯片叠片机构、装置及叠片机(57)摘要本实用新型提供了一种变压器铁芯片叠片机构、装置及叠片机,涉及变压器生产的自动化设备技术领域。普通叠片机的叠片精准度较差，并且效率较低；一些叠片机加装了用以精准定位铁芯片的装置，包括多个相应的电气元件，其不但使叠片机结构变得复杂，需要定时维护，成本高昂，并且定位装置对铁芯片定位需要一定的时间，叠片效率仍然不高，而使用大量的电气元件，使叠片机的整体可靠性降低。本实用新型吸盘架吸取铁芯片向下叠放时，导向件与夹块组配合使夹块组收缩，铁芯片很容易放入夹块间，而吸盘架升起后，夹块组在弹性件的作用下伸展，将铁芯片卡紧，并且铁芯片在既定位置固定，叠片效率高，且不用对铁芯片进行精准定位，而采用机械结构， 设备可靠性强。权利要求书2页 说明书7页 附图5页CN 209561193 U 2019.10.29 C N 209561193 U
权 利 要 求 书1/2页CN 209561193 U 1.变压器铁芯片叠片机构，其特征在于，包括： 底座(221)，其用于支撑； 夹块组，其至少包含两个夹块并设于底座(221)上，至少一个夹块与底座(221)滑动连接； 吸盘架(20)，其可升降地设于夹块组上方，用于将铁芯片下料到底座(221)上； 导向件，其设于吸盘架(20)上； 其中，至少一个夹块上设有第一导向部，导向件上设有第二导向部，吸盘架(20)下降，第一导向部与第二导向部配合，使铁芯片落入底座(221)上。 2.根据权利要求1所述的变压器铁芯片叠片机构，其特征在于，所述夹块组的夹块之间设有弹性件，至少一个所述夹块在所述弹性件的弹力作用下可在底座(221)上滑动。 3.根据权利要求2所述的变压器铁芯片叠片机构，其特征在于，所述底座(221)上设有凹槽，所述夹块组设置于所述凹槽内，其中，至少一个夹块可沿着凹槽所限定的方向滑动；所述弹性件设置于位于凹槽内的那部分夹块之间。 4.根据权利要求3所述的变压器铁芯片叠片机构，其特征在于，所述夹块组包含两个夹块，两个所述夹块均具有第一导向部，且两个所述夹块均与底座(221)滑动连接；所述吸盘架(20)上配有包含第二导向部的两个导向件，下料时，两个所述导向件与两个夹块配合使铁芯片落入底座(221)上。 5.根据权利要求4所述的变压器铁芯片叠片机构，其特征在于，所述第一导向部和第二导向部为相互配合的斜面结构。 6.变压器铁芯片叠片装置，其特征在于，包括： 滑槽板(2101)，其用于支撑； 滑动板(2115)，其滑动地设于所述滑槽板(2101)上； 如权利要求1～5任一一项所述的变压器铁芯片叠片机构，其设于所述滑动板(2115)上。 7.根据权利要求6所述的变压器铁芯片叠片装置，其特征在于，还包括： 托板(2112)，其用于拖动所述滑动板(2115)沿着滑槽板(2101)所限定的方向滑动； 弹性夹块(2114)，其一端具有弹性突起部，所述弹性夹块(2114)设置在所述托板(2112)上； 驱动源，其与所述托板(2112)传动连接，用于提供驱动动力； 其中，当所述叠片装置工作时，所述弹性凸起部抵接在所述滑动板(2115)的一侧端，并推动所述滑动板(2115)沿预定方向滑动。 8.根据权利要求7所述的变压器铁芯片叠片装置，其特征在于，所述滑槽板(2101)上还设有可升降的定位块(2105)，所述定位块(2105)升降时使滑动板(2115)限位或移动。 9.根据权利要求8所述的变压器铁芯片叠片装置，其特征在于，所述滑槽板(2101)上设有红外传感器(2103)，当红外传感器(2103)检测到所述滑动板(2115)到达预定位置时，所述的定位块(2105)升起。 10.变压器铁芯片叠片机，其特征在于，包括： 箱架体(1)，其用于支撑； 如权利要求7～9任一一项所述的变压器铁芯片叠片装置，其设置于所述箱架体(1)的 2
变压器铁心材料介绍
变压器铁心材料介绍 变压器铁心材料介绍 几乎所有的人造磁性物质都是以铁/镍/钴为主要原素再依照不同用途加上其 它非磁性物质混合制造出不同特性的磁性物质. 1.硅钢片.1.1一般音响用硅钢片成份大都是(3%Si)日系Z11规格Bsat约1.7T- -1.8THI-B更高.美系规格平价M6规格Bsat约1.3TM0与日系H-B相似.目前 M0/HI-B只有美日两国生产制造他们都不是不接小量订单不然就是太贵了.根据 过去经验好像美国铁心比日系铁心铁损要低一些同时电感也较高. 2.镍合金铁心.2.1一般美国标准分类为镍含量50%及80%两种日系就复杂多 了35%---80%.超过80%的铁心就很少见大都是制成MUmetal.2.2就以手边美制 EI4180%镍钢片及EI8750%镍钢片来说50%镍钢片Bsat1.5T初导磁率40,00080%镍钢片Bsat0.8T初导磁率100,000Bsat决定了变压器在大电流之下铁心饱和的速 度初导磁率决定了变压器对小信号的灵敏度各位很容易就会发现这两种要求竟 然是相互矛盾相互消涨无法兼具的.因此个人认为80%的镍钢片是不能用在后级 输出变压器当然SE就更不必谈了,有条件的用在推动变压器上也就是就是小电 流不然就只有不惜工本加厚铁心一条路可走.50%镍钢片较为中庸不论前级/后级 输出变压器或是推动变压器都很合用C/P值最高.2.3实际聆听时镍钢片音乐细 节特多高音细腻但唯一缺点就是大音量时低音量感不如硅钢片. 3.钴铁合金.3.1常见的材质为(50%+50%)钴是目前已知唯一能够与铁混合后可 增加饱和磁场值的金属Bsat可达2.45T但钴实在太贵太少了大概只有军方才用 的起. 4.铁基amorphous合金4.1常见的材质为(80%铁其它成份为硼硅碳等)但是是 以秒降低100万度的速度将金属极速冷却.由于冷却速度实太快了,快到连金属
立体卷铁心制造工艺探讨
立体卷铁心制造工艺探讨 发表时间：2019-04-25T10:48:25.327Z 来源：《基层建设》2019年第4期作者：李文龙 [导读] 摘要：因为立体卷铁心变压器在制造成本、性能结构等诸多方面优势非常明显，逐步受到企业和用户的关注，让立体卷铁心的性能进一步提高，具有非常重要的意义，在此过程中一定要首先对制造工艺进行重视，对立体卷铁心性能优劣产生最重要影响的就是真空退火，本文重点分析研究立体卷铁心的退火工艺，研究和探讨立体卷铁心的制造工艺技术，以供参考。 特变电工股份有限公司新疆变压器厂新疆昌吉 831100 摘要：因为立体卷铁心变压器在制造成本、性能结构等诸多方面优势非常明显，逐步受到企业和用户的关注，让立体卷铁心的性能进一步提高，具有非常重要的意义，在此过程中一定要首先对制造工艺进行重视，对立体卷铁心性能优劣产生最重要影响的就是真空退火，本文重点分析研究立体卷铁心的退火工艺，研究和探讨立体卷铁心的制造工艺技术，以供参考。 关键词：立体卷铁心；制造工艺；退火工艺 1 退火工艺的前期准备 首先需要检查退火炉的相关性能，比如说水循环系统、加热系统等，在对相关系统的工作状态进行确认之后，还需要判断出气阀门、进气阀门等的密封性是否符合要求，其次需要选择合格的铁心，在退火炉中，保证随炉材料器件等无灰尘，无油，避免在退火的过程中，硅钢片出现渗碳氧化等问题，对铁心的性能产生重要影响，最后，进行预通电升温，在此过程中一定要先在退火炉当中通入一定的保护气体。 2 退火工艺要点 2.1 退火气体的选择 硅钢片的最佳退火保护气体通常使用的是氮氢混合气体或者除氧干燥的高纯氮气，氮氢混合气体需要达到氢气的含量低于10%的要求，这种混合气体，属于一种不爆燃的非氧化性气体，可以通过触媒把其中的残氧利用化学反应形成水分而去掉，防止硅钢片出现氧化，需要对保护气体当中的氢气含量进行严格的控制，如果氢气的含量较高，可能会导致硅钢片表层的涂层出现氧化物还原的问题，将绝缘涂层破坏，影响硅钢片的绝缘性，氮氢混合气体可以利用分解氨气，同时利用燃烧去除分解后的氢气获得，由于当前工艺发展的速度进一步加快，氮的生产水平进一步提高，人们已经越来越重视使用99.99%以上的液氮，氮作为保护气体在工程实践的过程中，这种保护气体的使用效果较好，避免了硅钢片出现氧化。 2.2 退火炉的选用 2.2.1 发热体布置方面 依照发热体的布置位置，退火炉可以分为内热式和外热式，内热式的发热体主要在内罐当中布置或者可以将内罐直接拿掉，将等待退火的硅钢片直接放到具有发热体的外罐内部完全加热，外热式主要是把发热体设置在内外罐之间，等待退火硅钢片设置在内罐当中，在加热的过程中，热量需要先通过内罐进行传递，通过这种循环对流的方式，将气流向铁心传递，这两种方式都得到了广泛的使用，在性能方面各有千秋。 2.2.2 圆形炉和方形炉方面 在选择方形炉和圆形炉方面，往往使用的是圆形炉，由于现在方形炉出现很多缺点，导致方形炉的使用情况受到限制，首先方形炉的外观，棱角处在升温的过程中会产生应力集中等情况，容易对退火铁心进行破坏，另外在内部加热过程中存在死角，气流流通不畅，如果气流不均匀，这会导致温度不均匀，最后再进行预抽真空的过程中，方形内罐的形状可能会导致其出现形变损坏，而圆形炉不会出现这样的问题，可以让退火铁心的质量有效提高，让设备的使用寿命延长。 2.2.3 井式炉和卧式炉方面 当前，各生产企业广泛使用卧式炉和井式炉，在使用的过程中各有利弊，主要是冷却工艺和控制方式上的差别不大，井式炉的优点在于在设计的过程中，不会占用很大的位置，然而对厂房的垂直高度就有一定的要求，起吊高度较高，在装炉时需要耗费大量的人力，卧式炉存在占地面积较大的缺点，但是在装炉的时候比较方便，需要依照厂房的实际情况，合理的选用两种形式的退火炉。伴随科学技术的快速发展，各生产供应商也在对设备的质量和性能进行强化，在未来发展的过程中，设备会逐步改进，让铁心退火后的质量得到快速提高。 3 退火温度的要求 3.1适宜的退火温度 在退火温度控制的过程中是一个循序渐进的过程，在升温的时候，需要把炉温从常温快速上升到300℃，接着，在以另一个速度，使其升温至600℃，在600℃之后，还需要继续通过特定的升温速度，使其达到最高温度，退火的温度既不能太低，也不能太高，如果温度太高，不但可能会提高退火成本，导致能源消耗量增加，还会导致硅钢带的表层防氧化保护膜受到破坏，导致硅钢带层间的绝缘性能下降，如果温度过低，无法保证硅钢片内部晶粒排序得到恢复，无法将应力去除，导致退火失败，因此依照一般卷铁心所用的硅钢料进行应力消除，将退火的最高温度控制在800℃左右，在此过程中还需要注意所述温度都是硅钢带所承受的温度，然后在操作的过程中，这些温度都是从炉内的热电偶进行检测获得的，热电偶的安装位置和温度具有一定的关联性，所以一定要保证热电偶的安装位置合理，如果有必要，需要设置相应的校正方式，将误差缩小。 3.2 适宜的升温速度 在对退火炉设备进行实际使用的过程中，发热体的发热能力是较为有限的，并不会产生无限、高发热的情况，在低温的时候，升温的速度比较快，然而伴随温度的快速提高，声温的能力会逐步下降，另外铁心退火升温的时候，从原有的温度升至300℃的过程中，电热周期式炉可以通过满功率直接升温的方式，然而从300℃下600℃进行升温的过程中，需要保证升温的速度控制在每小时40℃到50℃左右，在600℃升温到800℃的时候，需要保证升温速度降低在不超过20℃每小时的范围之内，这样可以进一步保证铁心受热均匀。 3.3 保温时间的确定 在确定保温时间的过程中，和很多因素都息息相关，比如说发热体加热方式、卷铁心的大小等。在退火的过程中，如果卷铁心的容量相差过大，需要调整一些细节，比如说，对一些容量偏大的巻鉄心进行退火的过程中，需要在到达最高保温温度升温的过程中，额外增加一段时间保温，一般情况下时间为一小时到两小时，这样可以让卷铁心中的内应力减少。
变压器铁芯装配工艺要求
产品制造装配试验 工艺要求 RH3-03-030-A 发放号： 荣成市电焊机厂有限公司
目录 1．硅钢片的冲压、剪切的工艺要求 2.变压器铁芯装配工艺要求 3.变压器线圈的绕制工艺要求 4.变压器线圈及变压器浸漆工艺要求 5.印制电路板装焊工艺规程 6.电子元件的老化、筛选工艺要求 7.喷漆的工艺要求 8.焊机调试及工艺技术要求 9.电焊机装配的工艺要求 10．板金车间的工艺要求
硅钢片的冲压、剪切的工艺要求 1．本工艺规定了硅钢片的冲压、剪切的过程及参数要求。 2．冲压 a.按冲床使用工艺要求将模具校正、按装、紧固。 b.按通电源，开动冲床进行试冲，按检验规则检查毛刺尺寸等，合格后再冲5-6片作为首件存放。 a.在操作中每冲500片左右，应抽样与首件校对，如发现尺寸等不符合检验规则要求时应重新调整，待符合后方能继续冲片。 b.每冲到4000-5000片左右时应检查模刃情况，如冲片毛刺偏差合格，模刃也无异常情况，则也应停止冲压，并对模具表面进行适当处理。 3．误差检验 a.硅钢片单孔位置偏差如图,用卡尺测量a、b尺寸,其偏差应符合下表 A、B为图样尺寸 基本尺寸фd ≤18 >18 A向位置偏差 -0.15 -0.8 B向位置偏差 +0.5 +0.8 b.硅钢片方孔位置偏差如图,用卡尺测量方孔偏差,其偏差应符合下表.
c.硅钢片冲压毛刺偏差用板厚千分尺测量毛刺偏差应符合下表 硅钢片厚度个别毛刺偏差毛刺偏差 0.35-0.5 0.12 0.08 4.剪切 a.按要求将剪板机上下刀片按装固定。 b.用硅钢片试剪,剪切两片硅钢片,检查毛刺及尺寸是否符合检 验要求,并将合格的两片硅钢片作为首件存放。 c.在加工过程中每剪200片左右，操作者应将硅钢片与首件校 对，如有变动应重新调整。 d.硅钢片的长度偏差应符合下表 公称 偏长度 ≤250 250-315 315-400 400-500 500-630 630-800 >800 差 片型 -0.10 -0.15 -0.20 -0.25 -0.30 0.35 -0.40 e.硅钢片的宽度偏差应符合下表 公称宽度B ≤50 50-120 >120 公称长度L ≤250 >250 ≤250 >250 >250 0.1. 0.15 0.20 0.25 0.30 f.硅钢片角度偏差如图取两片硅钢片对叠,测量角度偏差应符合
常用变压器的种类与特点
常用变压器的种类与特点 一、常用变压器的分类可归纳如下： (1)按相数分： 1)单相变压器：用于单相负荷和三相变压器组。 2)三相变压器：用于三相系统的升、降电压。 (2)按冷却方式分： 1)干式变压器：依靠空气对流进行冷却，一般用于局部照明、电子线路等小容量变压器。 2)油浸式变压器：依靠油作冷却介质、如油浸自冷、油浸风冷、油浸水冷、强迫油循环等。 (3)按用途分： 1)电力变压器：用于输配电系统的升、降电压。 2)仪用变压器：如电压互感器、电流互感器、用于测量仪表和继电保护装置。 3)试验变压器：能产生高压，对电气设备进行高压试验。 4)特种变压器：如电炉变压器、整流变压器、调整变压器等。(4)按绕组形式分： 1)双绕组变压器：用于连接电力系统中的两个电压等级。 2)三绕组变压器：一般用于电力系统区域变电站中，连接三个电压等级。 3)自耦变电器：用于连接不同电压的电力系统。也可做为普通的升压或降后变压器用。
(5)按铁芯形式分： 1)芯式变压器：用于高压的电力变压器。 2)壳式变压器：用于大电流的特殊变压器，如电炉变压器、电焊变压器；或用于电子仪器及电视、收音机等的电源变压器。 变压器是变换交流电压、电流和阻抗的器件，当初级线圈中通有交流电流时，铁芯（或磁芯）中便产生交流磁通，使次级线圈中 感应出电压（或电流）。变压器由铁芯（或磁芯）和线圈组成，线圈有两个或两个以上的绕组，其中接电源的绕组叫初级线圈，其余 的绕组叫次级线圈。 二、电源变压器的特性参数 1、工作频率 变压器铁芯损耗与频率关系很大，故应根据使用频率来设计和使用，这种频率称工作频率。 2、额定功率 在规定的频率和电压下，变压器能长期工作，而不超过规定温升的输出功率。 3、额定电压 指在变压器的线圈上所允许施加的电压，工作时不得大于规定值。 4、电压比 指变压器初级电压和次级电压的比值，有空载电压比和负载电压比的区别。 5、空载电流
变压器制造工艺
隔离变压器制作工艺 一、线圈组装 1.材料确认? 1.1?线架规格确认。? 1.2?确认线架完整：不得有破损和裂缝。? 1.3?将绕线模芯装夹在CNC绕线机上，并锁紧。 1.4 把骨架套在绕线模芯上并锁紧两侧挡板。 1.5 在骨架上包2层NMN纸（纸要包紧）接口粘胶带。 2.绕线方式? 2.1次级绕线：采用均匀密绕的方式，绕线至最上层也不零乱,绕线排列整齐。（如下图） 用已选型漆包线绕初级线圈，起头引线需套纤维套管，线长150mm（套管长100mm左右，骨架处留20mm左右，其余留在骨架外面），圈数参照生产图纸。本线收尾，收尾线超出骨架后留长大于150mm。在线包中的尾线需套纤维套管并且收尾线与线圈直接垫放一张NMN纸增强绝缘。起头尾头位置应按照图纸要求，收尾引线需用麦拉胶带固定缠紧。 2.2初级绕线：采用均匀密绕的方式，绕线至最上层也不零乱,绕线排列整齐。（如下图） 用已选型漆包线型号线绕次级线圈各个绕组，留线方式参照初级线圈的留线方式进行。出线位置应符合图纸要求。
最后，在初级线圈以及次级线圈上外包3层NMN纸，纸要包紧，接口处用麦拉胶带粘贴。 3.屏蔽层制作 用0.1*75mm铜箔绕中间屏蔽层线圈，起头位置的线头用高温胶带包 裹3-5层，包覆长度15-20mm。起头线头需锡焊一根黄加绿地线引出，焊接处上下用高温胶带粘在绝缘纸上，并在线头上再覆盖一张NMN纸，增加绝缘处理。此层线圈总圈数0.9，留线方式和长度参照初级线圈一样处理即可。 在屏蔽层线圈上外包3层NMN纸，纸要包紧，接口处用麦拉胶带粘贴。 4.包胶带 1）操作步骤? 将胶带平贴线包,按图面要求的圈数包胶带.胶带结束点处在线包侧边。胶布起始点与结束处须重叠5mm以上。 2）注意事项 胶带必须拉紧包平,不可卷起，刺破或露铜线。 3）线包部分： 变压器线包部分最外层胶布破损造成线圈外露者,必须加贴胶布完全 覆盖住破损处，且加贴胶布之层数须与原规定最外层胶布之层数相同，并于涂凡立水后烘烤干始可。加贴之胶布其头尾端均须伸入铁芯两侧内,且伸入铁芯两侧之胶布长以不超过铁芯之厚度为限 (胶布伸入至 少达到2/3铁芯厚)。 4、浸漆
变压器制造工艺
变压器制造工艺
、线圈组装 1材料确认 1. 1线架规格确认。 1.2 确认线架完整：不得有破损和裂缝。 1 . 3 将绕线模芯装夹在C N C 绕线机上,并锁紧。 1.4 把骨架套在绕线模芯上并锁紧两侧挡板。 1.5 在骨架上包2层NMf 纸（纸要包紧）接口粘胶带。 2. 绕线方式 2 .1次级绕线：采用均匀密绕的方式，绕线至最上层也不零乱 ，绕线 排列整齐。（如下图） 用已选型漆包线绕初级线圈，起头引线需套纤维套管，线长1 50m m （套管长100m m 左右，骨架处留20mn 左右，其余留在骨架外面）,圈 数参照生产图纸。本线收尾，收尾线超出骨架后留长大于150mm 。 在线包中的尾线需套纤维套管并且收尾线与线圈直接垫放一张 NMN 纸增强绝缘。起头尾头位置应按照图纸要求，收尾引线需用麦拉胶带 固定缠紧。 2.2初级绕线：采用均匀密绕的方式，绕线至最上层也不零乱，绕线 隔离变压器制作工艺
排列整齐。（如下图） 用已选型漆包线型号线绕次级线圈各个绕组，留线方式参照初级线圈的留线方式进行。出线位置应符合图纸要求。 最后,在初级线圈以及次级线圈上外包3层NMN纸纸要包紧，接口处用麦拉胶带粘贴。 3.屏蔽层制作 用0 .1決75mn铜箔绕中间屏蔽层线圈，起头位置的线头用高温 胶带包裹3- 5层，包覆长度1 5 —20m起头线头需锡焊一根黄 加绿地线引出，焊接处上下用高温胶带粘在绝缘纸上，并在线头上再覆盖一张NM N纸,增加绝缘处理。此层线圈总圈数0.9，留线方 式和长度参照初级线圈一样处理即可。 在屏蔽层线圈上外包3层NMN纸纸要包紧,接口处用麦拉胶带粘 贴。 4.包胶带1）操作步骤将胶带平贴线包，按图面要求的圈数包胶带.胶带结束点处在线包侧边。胶布起始点与结束处须重叠5mn以上。 2）注意事项
电力变压器铁芯叠片操作要点
叠片操作要点 1、熟悉图纸和质量要求，准备好叠片过程中所需要材料、零配件、 工具及工装； 2、把尺寸超差和不合格的废片调出来不用； 3、用布清洁上下夹板，并放好夹件及绝缘和封片，辅助槽钢在 125KV A以及下时铺一根，125KV A以上时应铺两根，并在辅助槽钢和铁芯封片交叉处分别放置扁钢一块，630KV A以上容量的辅助槽钢不应挡住夹件两头的拉螺杆孔，注意用水平尺检查上下夹件及辅助槽钢上端面应在同一平面上。 4、用卷尺测量上下夹件平行度和对角线应控制在1mm以内。 5、叠装铁芯时一般使用两片一叠的方式，并按照“中、左、右” 的顺序放置中柱片，每三层为一个循环。每叠完一级或厚度超过15mm时，应用铜质或用胶木打平垫块敲齐一次铁芯端面，缩小接缝，消除搭头和端面的参差不齐，进行整形和自检。 6、注意叠片时片的厚度，遇有厚薄不均的铁芯片时，应均匀分开 放在没级的芯柱上边，以避免使芯柱的叠厚不一致。必要时对较薄的一边采用三片一叠。每级厚度用游柱卡尺或钢直尺在压紧状态测量时应符合图纸规定的厚度，注意留有一定的裕度，主级厚应有一个正偏差。 7、应选择较好的片作为每级的上下封面片，应特别注意上轭必须 全部用较好的片，每层带折痕的片或无涂层的片必须要用较好的片隔开。
8、叠至最后三级时，将铁芯临时加紧，用卡钳测量总厚度。根据 误差调整最后三级的叠级厚度，使总厚度控制在+2mm以内，并进行全面的检查和整形。 9、放好另一部分夹件及绝缘、垫脚等，注意方向不要搞错，拧紧 螺杆螺帽时注意应将螺杆两端出头和调整一次，拉螺杆下端长度不得超过垫脚。纸管端口应光滑，长度一致，并不得顶夹件。10、垫脚垫块应用烘干杂木制作，不合适时应予修整，以使其与铁 芯下轭端面靠紧。 11、夹装铁芯时应先紧夹螺杆，后拧紧拉螺杆；先中间，后两边。 12、试验完毕，需绑扎的铁芯柱应用无纬带或紧缩带对芯柱进行绑 扎，且应均匀一致，不得有悬浮头。 13、用压缩空气吹净铁芯本体，然后再芯柱和下轭端面刷聚氨酯清 漆一层，注意上轭及芯柱靠近上轭部分不能刷漆，并注意不要将漆滴在夹件和铁芯片上。 14、在上轭及芯柱未刷漆端面上涂刷防锈油一层。 15、严禁用脚踩片，拿取片时应轻拿轻放，不得摔打和碰撞。 16、遇有卷角卷边的片时，要用锤子打平后再用，叠片时应注意出 角均匀一致。 17、铁芯起吊时应注意安全，并应防止铁芯散落和芯柱扭曲变型。 18、遇有拼片时，应将每级的拼缝互相错开，在芯柱离上轭100mm 以上部分不得有拼接缝，上轭不得拼片及焊接。 19、叠片余料应在上面第一片上标示好客户编号、型号、级号，片