超长建筑及地下室结构设计要点
建筑工程地下室结构设计要点分析
不够而出现局部被破坏 的状况 。 另外具有大面积的地下室要充分考虑到不规 则、 大面积的地下室能否抵抗浮力 的影响 ， 在设计时必须经过细致的分析再 进行合理的处理 。
２ ． ４ 地 下 室 的防 水设 计
的最终沉降量 ， 还能充分发挥不同基础形式 的作用和优势 ， 有利于工作人员 进行相关的计算 ， 确定最终 的设计方法。
壁 柱 的配 筋结 果 。 在 地 下室 底 板标 高 的设 计 中 ， 需 要 处 理 底板 标 高 的变 化 ， 根 据 梁 宽 和梁 内侧箍筋传递板的支座弯矩进行设计 ， 在地面层 的开洞位置没计外墙顶部的 楼板支撑梁柱 ， 并结合地下室外墙的实际情况以及车道底板的境况进行设计
研究 。
２ ． １地 下 室结 构 平面 设计
对于人防地下室的结构设计要特别注意人防构件 的最小截面尺寸取值 问题 ， 按照国家的标准进行设计 ， 使顶板的最小防护厚度 、 混凝土厚度都能实
程的整体抗震性。在设计 的施工图审中对于审查要求必须进行严格要求， 确
地 下 室 的全 部 施 工工 程 极 为 复 杂 ， 在设 计 高 层 建 筑 的地 下 室 时 ， 必构厚度以及迎水面钢筋保护层厚度大于规范限值 ， 从而确 保 地下 室 保护 层 的质 量 。
２ ． ７地 下 室基坑 支护结 构设 计
考虑到防火和最终的使用功能 ， 根据人防要求， 结合管坑道 、 排水 、 通风、 采光 等 专业 知 识进 行 最终 的 设计 。 当地下室的建设长度超过没计规定的长度时 ， 就需要结合专业结构去设 置变形缝 ， 减少变形缝的设计甚至可以根据具体情况不予设计 ， 以避免让变 形缝处的防水处理功能变得复杂 。 设计人员还可以依靠设置后浇带和合理使 用混 凝 土外 加 剂来 调 整地 下 平 面 ， 通过 分 割地 下 室 的方 法 ， 满 足 使用 要求 。 在地下室的结构设计时还应该合理地设置采光通风井 ， 在侧壁外附加通 长采光井 ， 还要避免采光井外壁不能与地下室顶板整体连接的弊端 ， 确保地 下室结构的稳定功能， 有效将上部的地震及风力作用传至侧壁及地面。
超限结构设计要点
• 满足1条特别不规则的结构，属于超限结构
• 有超长结构、多塔结构、连体结构、超大地下室结构等， 属于复杂结构
• 针对不规则特性、复杂特性，需要有专门措施来加强，增 加了设计难度，和设计成本
• 复杂、超限工程，往往需要增加分析深度，增加分析量 （比如非线性分析、舒适度分析、动力时程分析、构件性 能判断分析、温度影响分析等）
• 深基坑开挖、基坑支护 • 基坑排水、降水 • 基础不均匀沉降的处理，后浇带 • 抗浮设计、抗浮验算 • 地下室外墙侧向水土压力
• 桩垡共同分析
• 基础与上部结构共同工作
• 地下室的侧向刚度如何保证
• 地下室的抗震问题
• 地下室人防荷载及分析
• 复杂超限工程，地基、基础和地下室都具有各自的设计特 点，设计时需要有预见性，工作量和设计深度应体现在合 同中，保证复杂地基基础的设计费用
• 设计成本往往难以在设计合同中体现（仅以 费用/m2）， 忽略增加深度分析所带来的工作量 Nhomakorabea成本增加
• 对复杂超限工程要有预先深度设计概念，合同中要保证深 度设计费用（如外包弹塑性分析，往往需要十几万），同 时也是保证设计质量、避免设计风险
四、基础设计要点
• 复杂、超限工程地基基础设计，必须依据地质勘探报告。 超高层建筑必须设地下室，也必然带来深基础问题
• 对于不允破坏的如转换构件，采用大震不屈服
• 针对不同目标，合理地设定构件的性能目标，即：
• 中震不屈服、中震弹性、大震不屈服、大震弹性
• 按照性能目标进行设计控制，其配筋、应力比，均要实际 满足。不能计算一套，施工图另一套
• 对特殊构件，比如：大悬臂、大跨度、连廊、通长柱等， 也需要专门设定性能目标
超长建筑结构中设计要点
浅析超长建筑结构中的设计要点摘要：本文结合具体工程和笔者多年建筑结构设计经验,详细探讨了超长建筑结构中的设计要点,对结构中预应力筋的铺放与张拉以及现浇混凝土施工时产生的温度应力进行了计算分析与比较,以确保建筑物的结构质量。
关键词：建筑结构结构设计1工程概况某工程建筑等级为一级,属于机关办公楼,设计使用年限为60年以上,建筑耐火等级为一级,抗震设防烈度为八度,主楼为钢筋混凝土框架剪力墙结构。
工程总建筑物面积为57 696 m2,共分四段,其中主楼东西长96 m,南北宽25 m,建筑面积为35 261 m2;附楼东西宽62 m,南北长87 m,建筑面积为8180m2。
主楼、附楼均属超长结构。
为了满足使用功能要求,设计采用温度预应力筋技术,以避免结构留永久收缩缝。
2 设计方案的确定2 .1 应用的设计原理现行规范规定,“现浇框架结构室内或埋入土中的钢筋混凝土结构伸缩缝最大间距为55 m,露天为35 m;现浇剪力墙结构相应情况分别为45m、30m”,同时规范也允许设计者采用包括预应力技术在内的各种措施,达到增大伸缩缝的间距,甚至取代伸缩缝。
办公楼工程中主楼及后楼均属超长结构,因此,设计选用加温度预应力筋等措施,避免了在结构中留设伸缩缝。
同绝大多数的材料一样,混凝土具有热胀冷缩的特性,其线膨胀系数可采用αc=1×10-5;但与收缩应力的单向性不同的是温度应力是随温度的变化循环往复的,既有拉应力,也有压应力。
所以,对混凝土材料而言,其突出特点是抗压能力远胜于抗拉能力(约10∶1)。
因此,工程中应考虑的是温度下降引起的拉应力。
在梁、板内施加预应力σpc,温度降低时而在结构中产生拉应力σc1,若第二者叠加后混凝土中拉应力小于其抗拉强度ftk,即:σc1-σpc≤ftk(1)混凝土就不会开裂,当温度升高时,在混凝土中将产生压应力σc2,若第二者叠加后混凝土中压应力小于其产生非线性徐变的压应力数值(0?4~0?6) fck,即σc2+σpc≤(0?4~0?6) fck(2)这样混凝土也不会压坏,其变形也不会收敛?在工程设计中,首先要保证混凝土不开裂;其次要控制所施加预应力的大小,压应力不要过高,避免产生非线性徐变。
地下室结构设计要点,重点,漏点
（1）地下室无横墙或横墙间距大于层高2倍时，其底部与刚度很大的基础底板或基础梁相连，可认为是嵌固端；顶部的支座条件应视主体结构形式而定。当与外墙对应位置的主体结构墙为剪力墙时，首层墙体与地下一层外墙连续，可以对外墙形成一定的约束。但是，主体结构的外墙往往开有较大的门窗洞口，其对外墙的约束很有限。当主体结构为框架类结构（包括纯框架和框剪）时，外墙仅与首层底板相连，首层底板相对于外墙而言平面外刚度很小，对外墙的约束很弱。所以，外墙顶部应按铰接考虑。地下室中间层可按连续铰支座考虑。这样，地下室外墙就如同下端嵌固、上端铰支的连续梁。
如果地下室顶部没有房屋，是空旷场地，其荷载是否要考虑平时消防车荷载或大于消防车的可能荷载，实际中比较取起控制作用的荷载作为设计依据。另如某工程设计在-1.55m标高处一层平面是地下室顶板，活载只考虑4.5KN/m2，未计覆土荷载，消防车荷载。地下车库活载取值6.0KN/m2，不满足GB50009-2001第4.1.1条，未考虑消防车荷载，或者施工过程中和使用过程中可能出现的载重车荷载,与消防车荷载比较取大值。HiStruct注，尚应考虑施工堆载10kN/m2。
6．外墙保护层厚度：按〈地下工程防水技术规范〉50108-2001-4.1.6条，“迎水面钢筋保护层厚度不应小于50mm。”为强制性条文。但实际操作有困难之处。一方面外墙截面有效厚度损失较大，另一方面外墙一般较厚，且拆模早，养护困难。施工单位为了避免开裂，在50mm厚保护层内附加Φ8@200构造筋，与外墙受力筋间距很小，垂直浇捣混凝土困难。按〈混凝土结构设计规范〉50010-2002，外墙外侧环境类别为“二b”，内侧“二a”，据此，外侧保护层厚度25mm，内侧20mm。也是强制性条文。按〈混凝土结构设计规范〉执行。
超长超宽地下室结构设计
超长超宽地下室结构设计探析摘要：对于超长超宽地下室的结构设计中的各项指标，在《混凝土结构设计规范》（gb 50010-2010 ）中有明确的规定。
本文是作者结合多年工作经验以及具体工程实例，通过对结构设计方案的分析比较，重点阐述了超长地下室结构混凝土裂缝产生的原因、影响因素及其控制原则。
并总结了超长地下室结构设计中的裂缝控制的方法和措施。
以供参考。
关键词：超长超宽地下室；裂缝产生原因；裂缝控制方法及措施前言：近年来，超长超宽地下室结构已经得到越来越广泛应用，在进行设计时需要重点考虑地下室超长给结构带来的不利影响，尤其要注意防止因为“超长”而使结构出现较大较多的裂缝，影响结构的耐久性甚至安全性。
1超长地下室结构混凝土的裂缝成因及影响因素引起结构产生裂缝的原因很复杂，主要的有以下2 种：1.1由荷载的直接应力和结构次应力引起的裂缝。
这部分裂缝所占比例较小。
1.2结构因温度、膨胀、收缩、徐变和不均匀沉降等因素由变形变化引起的裂缝。
超长超宽地下室的上部往往有多个层数、平面布置及结构形式不同的塔楼，由此可引起基础的不均匀沉降而使结构产生裂缝。
此外因为结构“超长”使混凝土温度裂缝及收缩裂缝有加剧的趋势。
裂缝的发生与原材料、设计、施工及使用维护等多方面因素有关，现分析如下：1.2.1材料因素。
混凝土是由各种具有不同自身性质的成分材料按照一定比例拌制而成的，并非是一种理想的均质材料，其自身缺陷对混凝土开裂的影响将是必然的。
例如：混凝土硬化期间水泥释放出大量水化热，引起混凝土温度上升。
由于混凝土表面散热条件较好，热量容易释放，温度上升较少；而混凝土内部由于散热条件较差，使温度上升较多而形成约束，其结果使得混凝土面层产生拉应力。
当该拉应力超过混凝土的抗拉强度时，混凝土表面就产生了温度裂缝。
除此之外，混凝土结硬产生的干缩裂缝、混凝土终凝之前产生的塑性收缩裂缝等都是缘于混凝土自身材料因素的影响。
1.2.2设计因素。
现行结构设计规范中对结构构件的裂缝控制等级及最大裂缝控制宽度限值进行了明确规定，说明在保证结构安全和满足使用要求的前提下，很多结构构件是可以带裂缝工作的。
超长地下室的结构设计要点
超长地下室的结构设计要点摘要：伴随着建筑领域的发展，越来越多创意被提出来，其主要目的都是为了满足人们的需求，超长地下室的设计也是针对近些年来对地下空间的需要被提出来。
由于在设计和施工时需要考虑到各方面的问题，导致其结构设计在整个建筑设计的过程中属于难度较大的地方。
本文将根据本人在这方面的工作经验对超长地下室结构设计的要点展开论述。
关键词：超长地下室；抗浮；不均匀沉降；裂缝一、超长地下室结构设计概述随着社会科技与经济水平的飞速发展，人们对居住条件的要求越来越高，为了使空间得到充分有效的利用，出现了大批的高层建筑物，地下室作为高层建筑物中必不可少的配套设施，对于它结构设计的要求也越来越高。
地下室发挥着停车场以及一些设备的储存空间的作用，为了能够更好满足生活的需求，对其空间以及设计的要求就会更加严格。
本文接下来将会对超长地下室结构设计要点——超长地下室抗浮能力，不均匀沉降，控制裂缝产生，几个主要方面进行论述。
二、超长地下室结构设计要点探讨（一）超长地下室抗浮能力对于具有超长地下室的高层建筑群而言，地上建筑一般不存在抗浮问题的技术处理，但纯地下室部分常常会出现就抗浮不满足设计要求的问题。
因此通长会采取以下的措施来增加地下室的抗浮能力：（1）在设计要求允许的情况下，尽可能的提高基础底板的设计标高，间接地降低抗浮的设计水位。
（2）在基础底板上回填一定厚度素混凝土，但因造价原因，此方法不适合大范围采用。
（3）设置抗拔桩也是一种解决抗浮问题的有效措施，主要通过桩体自重和桩身与侧壁土的摩擦力建立抗拔力，因此与其抗拔力与桩型号、直径、长度及周围土质密切相关。
以上的几种方法各有利弊，在设计过程之中，可以将几种方法结合使用，才能够更好的提高超长地下室的抗浮能力，也能够尽量避免顾此失彼的情况。
（二）不均匀沉降由于许多建筑群，并不是坐落在非常坚硬的岩石地基上，不均匀沉降的问题就会日益暴露出来。
建筑物不均匀沉降容易影响其不稳定性以及居住的安全性，因此这是一个必须要严肃面对并且认真解决的问题。
地下室超长结构定义
地下室超长结构定义
地下室超长结构，是指在地下建筑中拥有超长长度的结构。
这种结构通常用于支撑地下隧道、地下管道或地下通道等工程。
地下室超长结构的设计和施工需要考虑到地下环境的特殊性，如水压、土层稳定性等因素。
在设计地下室超长结构时，工程师需要充分了解地下环境的情况，并根据实际情况选择合适的材料和施工工艺。
地下室超长结构通常采用钢筋混凝土或预应力混凝土作为主要材料，以确保结构的强度和稳定性。
在施工过程中，工程师需要采取一系列的措施来确保地下室超长结构的质量。
首先，要进行严密的施工计划，合理安排施工进度，确保各个施工环节的顺利进行。
其次，要加强质量监控，对施工过程中的各个环节进行严格检查，及时发现和解决问题。
最后，要加强安全管理，确保施工过程中的安全。
地下室超长结构的建设对于城市的发展具有重要意义。
它可以有效利用地下空间，提高城市的土地利用率。
同时，地下室超长结构还可以解决城市交通、供水、供电等基础设施问题，提高城市的整体功能。
在我国，地下室超长结构的建设已经取得了一系列的重大成果。
比如，北京地铁、上海地铁等城市的地铁系统，都采用了地下室超长
结构。
这些地下室超长结构不仅解决了城市交通问题，还提高了城市的形象和品质。
地下室超长结构是一项重要的工程技术，在城市建设中具有重要的作用。
通过合理的设计和施工，可以实现地下空间的有效利用，提高城市的整体功能。
希望在未来的城市建设中，能够更多地应用地下室超长结构，为城市的发展做出更大的贡献。
[精品文档]超高、超长建筑结构设计若干关键技术(傅学怡)
![[精品文档]超高、超长建筑结构设计若干关键技术(傅学怡)](https://img.taocdn.com/s3/m/de91c52bbed5b9f3f90f1cb3.png)
超高、超长建筑结构设计若干关键技术（傅学怡）中建国际设计顾问有限公司总工程师傅学怡我给大家介绍一下最近我们做的项目中我觉得一些比较关键的技术，主要讲三个内容：一是新高规即将颁布了，其中有一条，在做动力弹塑性分析前，必须要做施工全过程模拟，带着这样一个比较符合实际的重力荷载的工况和状态，进入弹塑性分析。
我在这里讲一下施工全过程模拟与施工控制，以中钢国际广场为例。
二是重力荷载下长期变形以及长期变形的控制，以平安国际金融中心为例。
三是超长结构的温度收缩效应分析与控制，以已竣工的深圳北站为例。
案例：中钢国际广场中钢国际广场将近40万平米，主楼84层，358米，主要特点是在下部1/2高度以下采用六边形编制的窗洞构成外网筒结构，建筑师不允许里面再加柱子，针对六边形外网筒结构我们做了一些工作，下面我把结构构成的情况跟大家说一下。
我们有内筒，底下的厚度是1.15米，到了上面变成500，现在做住宅，只要有楼梯、有电梯都是混凝土墙去封，但是超高层这么去封是不合理的，因为自重就很大了，所以我们把墙相对的集中、对称，同时受力、延性、承载力等方面都会有所改善。
内筒的构成跟国贸三期一样，采用内层钢板，但内层钢板在设计上已经有预留在钢板两翼的混凝土连接的预留孔，预留孔里要放构造、穿芯钢筋，同时钢板上要布置栓钉，栓钉按照钢板剪力墙的主应力，在主应力方向多配，应力小的部位少配。
整个结构的构成，上部是矩形钢管的菱形网格，中部是一个过渡，下部是六边形，上部菱形是酒店，每个房间的窗户正好在中间，窗户上没有构件，下部是六边形网格。
楼面环梁有两种类型，主要是根据建筑的需要，类型1要往里退，玻璃窗才能装。
我们在六边形网筒上做了两件事情，第一件事情是角部斜柱，正六边形应该都是120度，这里把它放大到130多度，它跟直线的夹角改为18度，可以节省钢材，改善受力，这些都经过详细论证。
第二件事是把非楼面横梁做了刚度的优化，国外没有已建工程，但有这方面的方案，六边形是六条边相等的，我们做的是不等的，这里包括两个不等，一是夹角到角部扶正，二是在六边形横梁上刚度适当弱化，六边形横梁相当于剪力墙的连梁，主要是传递水平力，不传递竖向力，因此给它适当地弱化，有利于提高整体结构的延性，同时不改变结构的受力性能。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
超长建筑及地下室结构设计要点杭州市建筑设计研究院有限公司朱龙祥【提要】：本文对超长建筑结构在砼正常使用情况下的收缩和温度应变进行了计算分析；对超长建筑地下室后浇带或设缝间距和砼正常使用情况下的应力进行分析计算，为设计提供较简洁的分析方法。
并结合工程设计实际经验，例举了应用砼膨胀剂等外加剂获得超长建筑无缝设计成功的案例，总结了超长结构设计应注意的设计要点；对砼后浇带、膨胀加强带的措施进行了归纳。
【关键词】超长建筑超长地下室结构计算无缝设计设计要点一、弓I 言随着我国全面向小康社会迈进,建筑业也进新一轮稳步的发展阶段；房屋建筑的形式更趋复杂和多样化，建筑面积和体量也越做越大，出现了许多超过规范规定的超长建筑。
超长建筑给建筑结构设计、施工等都提出了技术难题，如何解决好，是我们技术人员面临巨大的挑战，已成为当前工程界迫切需要解决的重大技术问题。
为了解决这个问题，上个世纪90年代中期开始各大设计研究机构进行了多种研究和尝试并取得了较多的成功，各项措施应用取得较满意的效果。
为了便于推广，我在此作一些归纳总结。
二、结构计算与分析由于砼并非是一种理想的均质材料,所以砼的收缩的因素是很多的,主要有砼自身材料强度与含钢量、施工及养护条件、使用情况与环境等有关，假设砼建筑长度为149m,普通砼的极限收缩率庠(1〜1.5X10-4),计算如下：L 1=?仁149x10 3x (1-1.5)x10 -4=14.90 〜22.35mm5 4=Es.2t.u=2x10 x5.4x10 x0.03%=0.324mpa在温度0〜100 c范围内时砼线膨胀系数=1x10 -5, △t=30 C 时-5L2=149x10.3x30x1x10 =44.70mmL=L 1± L2=22.35 〜67.05mm看来在超长砼结构在开始时的砼收缩和温度应变都是很大的，当然如果考虑砼收缩的非线性和温度的内外梯度变化，总收缩量可以打一定的折扣，但对一般的建筑而言还是无法克服的，所以必须采取措施来弥补砼的收缩和温度应力。
近年来砼进步的一大标志是外加剂的发展，特别是膨胀剂的广泛采用，使超长结构设计变成可能，接下来进行一些理论计算，在采用添加膨胀剂后，砼膨胀量在期龄14天时。
3 4 -4L= =149x10 x 6x10 =68.54mm在空气中期龄28天时，=2.4x10 -4L= 149x10 3x2.4x10 -4=35.76mm 基本满足要求根据以上初步计算可以看出加入膨胀剂等外加剂，可以补偿砼收缩和温度应力引起的应变，或者让砼产生膨胀应力缓解和克服砼收缩及徐变和温度应力引起收缩。
根据《工程结构裂缝控制》〔1〕和《超长地下室砼结构裂缝控制设计》〔2〕中的计算公式进行地下室砼内应力计算和设置缝后浇带(或缝)的长度计算可得：H ——底板或墙的计算厚度或高度；E(t)――时间t(d)时砼的弹性模量；H(t,)—相当于经由t〜羰奔涞挠a入沙谙凳¥2(t)=r ' 2(t)—实验测得的微膨胀砼限制膨涨胀率,r为系数；Cx ――地基水平阻力系数，风化岩低强度等级，素砼取60〜100x10-2N/mm3Tmax=T'*K1*K2*K3*K4=36x1.13x1.2x1.3x1.0 =63.46其中525水泥k1=1.13,普通硅酸盐水泥取k2=1.2,水泥用量修正系数k3=W/275=360/275=1.3,模板修正系数k4=1.0。
2(t)=24x10 -5,r=0.9E(t)=2.15x104N/mm ： =1.0x10 5,=1.746x10 -4,H=500mm,=1 .12x10 -4, H( ,t)=0 .233,一般侧墙比底板薄，温度差计算很小，Lmax应比底板大。
通过计算可以看到一般地下室设后浇带或缝的间距是40〜50米，如果是桩基础间距取小值，对天然筏板基础取大值，当然另外还要综合其他因素决定后浇带的间距。
正常使用阶段下的应力计算2(t)=6x10 -5, r=0.9 T=28-4=24 °C侧墙H=300〜-2 4-350,Cx=2x10 N/mm 2,E(t)=3.0x10 ;底板H=500〜-600, Cx=1x10-2 N/mm 2,E(t)=3.0x10 4;=V (Cx/HE(t))= V (0.02/(350x30000))-5=4.364x10/2=4 .364x10 -5x149x103/2=3.256般底板的温度变化比侧墙要小，假设外界温差为20 C=V (Cx/HE(t))=V (0.01/(500x30000))=8.165x10/2=8 .165x10 -5x149x103/2=6.081通过计算可以看到只要所得的拉应力(或最大约束应变)w结构材料的抗拉强度(极限拉伸)就可以保证结构不会开裂，任意长度的无缝工程也可以实现；一般超长地下室在正常使用阶段是能够满足要求的。
主要还是解决施工阶段的问题；对于上部结构由于温差变化较大，对超长结构应分别处理；下面结合工程实例进行分析。
三、工程设计实例1 •浦江人民医院迁建工程是浙江省重点工程，有门诊综合楼，病房楼，医技楼等组成总建筑面积约 5.5万怦，门诊楼地下一层，地上五层，建筑长149.88m、宽41.2m,地下为商场、汽车库，整块做成地下室，上部每层都有变化，一层为门诊、急诊入口大厅，两侧设有开畅的庭院绿化，二、三、四层有不同的开口和收进；因此上变化较为复杂。
针对此布局，我们设计时，采取了地下室不设缝连成整体，地上部分在两侧变化大处设伸缩缝的做法。
根据计算和现场试验测定地下室砼膨胀剂TEA掺量为12%等量替代胶凝材料，设两条后浇带膨胀剂掺量为15%等量替代胶凝材料，平面布置见图1。
病房楼地下一层，地上六层，建筑长149.20m、最宽29.4m,地下室为设备用房、自行车库，上部由于一、二、三层都有变化,平面布置不规则；对此我们设计时，采取了地下室不设缝连成整体，地上部分在两侧变化大处设伸缩缝的做法。
根据计算和现场试验测定地下室砼膨胀剂TEA掺量为10囁量替代胶凝材料，设两条后浇带膨胀剂掺量为15囁量替代胶凝材料，在两端中间增设砼膨胀加强带，平面布置见图2。
医技楼三层，建筑长90m,宽28.5m ,楼梯电梯等交通在中部两侧对称平面布置较规则，因此采用设砼膨胀加强带不设缝的处理方法，在楼层梁板砼内掺膨胀剂 8%等量替代胶凝材料，砼膨胀加强带膨胀剂掺量为 15%等量替代胶凝材料，平面布置见图3;此工程2002年设计施工，于2004年建成并投入使用；施工和使用中并没发现裂缝的问题，效果良好。
2 •富阳骨伤科医院迁建工程有门诊综合楼，病房楼 ，医技楼等规模和建筑体量长度与浦江县人民医院相近，我们也采用了相同的结构设计方法，也取得了成功。
3.杭州和美房地产开发有限公司开发的倾城之恋住宅区总建筑面积约30万m 2,有17幢高层 住宅组成，地下室连成一片东西长约 350m,南北宽约262m,建筑面积约7万m 2,平面布置见图4;地下室属超长结构，必 须采取有效措施来解决收缩、温度应力、不均匀沉降等问题。
所以根据地质情况及上部荷载情况，主楼区采用 高强度预应力管桩直径为 500mn 和600mn 桩进入持力层6#圆砾层0.6m,桩长约38m;车库部分采用抗拔桩进入持 力层2#粉土层桩长约7m,来减小两者间沉降差；在砼中掺8%膨胀剂和在主楼间每隔 40米左右设后浇带，在其间距大于50m 时加设膨胀加强带，来解决伸缩和温度应力的不利影响。
后浇带在主楼结顶沉降基本稳定后浇 筑。
本地下室施工已经完成，施工和使用中并未发现裂缝的问题，效果良好。
四、工程设计要点1.抗与放的裂缝控制原则在超长结构工程设计中，根据温度应力与长度非线性关系，应用抗与放”原则，采用超长结 构有条件地连续浇筑；在许多工作情况下，我们更适合采用 抗放兼施”的方法，使结构既不 产生很大的变位，又不产生很大的 应力，确保承载力的极限状态，又满足使用极限状态。
这一原则与一方面提高结构的抗力，另一方面降低外来的 作用力原则是一致的；可以看到只要材料的强度超过最大约束应力R 》螵…ax 或结构材料的极限拉伸大于最大约束拉变形濯p 》濯…ax 就可以保证结构不会开裂，任意长度的无缝工程也可以实现 ；如无缝路面、无缝厂房,无缝设备基础等。
具体地讲：根据砼的特性，在早期设后浇带（或膨胀带），使砼的早期收缩和应力得到自由的释放，在砼收缩相对□4丄丄4f i j i f l 1十-十"HF 十八l-4-i--4-4-4稳定后再用膨胀砼连接起来，同时对于超长结构添加外加剂（膨胀剂、纤维等）改善砼抗裂性能，增加砼的配筋量等措施，确保结构处于裂缝控制范围内。
2 •合理的结构布置和设计1 ）合理的平面和立面设计，平面布置规则整齐，避免截面的突变，立面体形无特变从而减少约束应力，可采用抗”的方法进行无缝设计，否则采用放”的方法即设置伸缩缝；2）合理布置分布钢筋，尽量采用小直径、密间距；在受力、应变大的和变截面处加强分布钢筋；3）避免用高强砼，尽可能选用中低强度砼,采用60天或90天强度；在砼中掺入8〜12%勺膨胀剂（可等量替代胶凝材料）,或添加其他有效的外加剂；4）采用滑动层来减小基础的约束。
3.施工方面用保温隔热法对砼进行养护；控制砼的降温速度；用草袋和塑料薄膜进行保温和保湿；用后浇带减小温度收缩。
4•后浇带设计要点1）后浇带的设置在砼收缩应力发生的最大部位，一般设于长度方向的中间位置，或间距是 4.0〜50米，根据平面布置结构受力等进行布置，另外还要综合其他因素决定后浇带的间距。
Mtnl?JUD +J1C1lull*M址丁艸禅鋼騎补钳浦萨詔阿・5也站■鼻2）后浇带的宽度对约束拉力笥忻飨缘挠跋欤矶仍酱螅蝮越小。
因此，只要条件允许应将后浇带宽度尽量取得大些,一般取800〜1200mm3 ）后浇带的位置设置在结构受力最小处，一般布置在跨度的1/3处，将地梁腹纵向钢筋和梁顶钢筋尽量截断（因为这些钢筋可以进行搭接或焊接处理），只保留梁底钢筋连续贯通，以使拉力减少至最低。
（其他梁则相反）。
4）后浇带砼的设计强度应比相邻的非加强带砼提高5MPa,从而提高后浇带砼的抗拉强度，并且提高其膨胀剂掺量，一般提高到12〜15%从而提高最易开裂部位的砼膨胀率，消除该部位砼的拉应力，避免砼开裂。
做法详见插图55 •膨胀加强带设计要点1 ）膨胀加强带要求设置在砼收缩应力发生的最大部位，一般设于长度方向的中间位置间距是40〜50米，根据平面布置结构受力等一般布置在房屋的中间或在后浇带间距大于50米时的中间。
2 ）膨胀加强带砼的设计强度应比相邻的非膨胀加强带砼提高5MPa从而提高膨胀加强带砼的抗拉强度，并且提高其膨胀剂掺量，一般提高到12〜15%从而提高最易开裂部位的砼膨胀率，消除该部位砼的拉应力，避免砼开裂 3 ）膨胀加强带的做法：膨胀加强带宽2m左右，带的两侧布置 5 mm网格15X15mm钢丝网，将带内砼与带外分隔开；膨胀加强带内增设10〜15%水平温度钢筋，并均匀布置在上下层钢筋上，两端各伸出膨胀带LaE,并固定在上下层（或内外层）钢筋上。