高压比吸附式压气机级气动性能设计与分析
航空发动机高压压气机吸雨特性分析
航空发动机高压压气机吸雨特性分析黄天豪;张翔;邱昇;代晓晴【摘要】为了评估高压压气机吸雨对其气动性能的影响,利用压气机一维计算方法,结合能够反映气水混合物在压气机内部流动物理现象的两相流计算模型,以E3十级高压压气机为研究对象,在来流含水的状态下进行了一维特性计算,研究分析了不同含水量对压气机气动性能的影响.研究结果表明:水滴粘附在叶片表面形成的水膜及水在流动过程中的蒸发作用对压气机性能存在不可忽视的影响.【期刊名称】《节能技术》【年(卷),期】2016(034)004【总页数】6页(P339-344)【关键词】航空发动机;高压压气机;气动性能;吸雨;两相流【作者】黄天豪;张翔;邱昇;代晓晴【作者单位】中航商用航空发动机有限责任公司,上海200241;中航商用航空发动机有限责任公司,上海200241;中航商用航空发动机有限责任公司,上海200241;中航商用航空发动机有限责任公司,上海200241【正文语种】中文【中图分类】TK474.8现代飞机要求在恶劣的气象条件下也能保证飞行安全。
在雨天飞行时，发动机会吸入大气中的雨水。
这将会改变压气机、燃烧室、涡轮和喷管的工作状态，并可能造成发动机熄火、喘振、机械损坏，甚至严重的推力损失[1]。
在航空飞行史上曾多次发生由于发动机吸雨导致的严重空难。
因此美国联邦航空局(FAA)和欧洲航空安全局(EASA)均颁布了关于吸雨的适航法规，对极端雨量环境下发动机的性能和结构强度完整性提出了安全要求。
美国和欧洲的航空工业协会、各发动机制造厂商以及各大高校均开展了许多关于极端雨量环境条件下发动机功率损失和不稳定现象的研究。
自1980年起，普渡大学Murthy教授及其团队对发动机在暴雨冰雹天气中的性能进行了较为全面的研究。
该团队针对ALLISON T63六级压气机的吸雨性能进行了详细的试验，并利用计算程序对试验结果进行了验证评估[2-4]。
研究表明，吸雨对压气机性能的影响是不可忽略的，雨水进入压气机后对压气机的压比、效率及喘振裕度均会产生一定的影响。
高负荷压气机气动设计
高负荷压气机气动设计高负荷压气机气动设计一、引言高负荷压气机在航空航天工业中应用广泛，为了确保这款气机的高效稳定运行，需要进行气动设计。
本文将针对高负荷压气机的气动设计进行分析和探讨。
二、气动学基础高负荷压气机的气动学基础主要包括：气体动力学基础、流体力学基础、湍流流动及其模拟、涡旋动力学、三维流动计算等。
其中，气体动力学基础为高负荷压气机的气流特性提供了理论基础，湍流流动及其模拟为高负荷压气机的气动特性分析提供了详实的仿真数据，而涡旋动力学则为高负荷压气机的流动与涡旋相互作用提供了具体的分析方法。
三、高负荷压气机设计高负荷压气机的设计过程包括：气动设计、机械设计、热力学设计、控制设计、试验与验证等。
其中，气动设计是高负荷压气机设计的最重要的部分之一。
在气动设计中，需考虑以下因素：气动特性、流量分配、压比特性、叶片弯曲等。
四、高负荷压气机气动分析高负荷压气机的气动分析旨在了解气机在不同操作条件下的气流特性及其导致的压力和力矩分布等参数。
而对于高负荷压气机而言，最为关键的气动分析是压缩机内部流动的分析。
在压缩机内部流动的分析中，需重点关注以下几点：入口流场情况、旋转系统的转子叶片及它们之间流场的分布情况、出口截面流场等。
五、高负荷压气机设计实例为更好的阐述高负荷压气机气动设计的实现过程，我们将以某高负荷压气机为例进行说明。
1.气动设计在气动设计中，主要考虑了高负荷压气机的叶轮设定、叶片设定及进出口的设计等。
进出口的设计中考虑了气门的设定、气流角度的优化及流道结构的调整等。
2.机械设计机械设计的过程中，主要考虑了高负荷压气机叶轮的叶片设计及机体的加强和支撑等问题。
3.热力学设计热力学设计中，主要要考虑气流和叶片的热力学特性及冷却方式等问题。
4.试验与验证在试验和验证中，通过数字仿真及实验等方法来验证高负荷压气机的设计方案，并进行优化调整，最终得到一套运行稳定的高负荷压气机系统。
六、总结高负荷压气机的气动设计是保证其运行稳定高效的重要环节。
吸附式压气机叶栅的实验研究和分析的开题报告
吸附式压气机叶栅的实验研究和分析的开题报告一、选题背景：吸附式压气机是一种新型压气机，其使用无传动装置的特殊转子进行能量转换。
在实际应用中，吸附式压气机具有体积小、容量大、减少噪音和振动等优点，因此在航空、能源、环保等领域得到了广泛应用。
然而吸附式压气机的叶栅设计和优化是一个重要的问题。
叶栅是压气机中最重要的元件之一，通常决定着整个压气机性能的优弊。
为了提高吸附式压气机的性能，需要对叶栅进行精确的分析和设计。
二、研究目的：本论文旨在通过实验研究，分析吸附式压气机叶栅的性能参数，为优化叶栅设计提供依据。
三、研究方法：1、基于实验平台，采用不同结构的叶栅进行实验研究，分析压气机效率、压缩比和流量等性能参数。
2、通过数值模拟和理论分析，对实验结果进行验证和分析，为后续研究提供参考。
四、研究内容：1、设计实验平台，确定实验方案和参数。
2、制造不同结构叶栅，包括直流程、曲线程和反弯程结构。
3、进行实验测试，收集性能参数数据。
4、对实验结果进行分析和比较，分析叶栅结构对性能的影响。
5、通过数值模拟和理论分析，为后续叶栅设计提供参考。
五、研究意义：1、为吸附式压气机的叶栅设计和优化提供参考。
2、为吸附式压气机的应用领域提供理论和实验依据。
3、探索吸附式压气机的性能提升途径，为压气机的性能和效率提升做出贡献。
六、研究难点：吸附式压气机的叶栅设计和优化存在较高的难度，需要通过实验和理论相结合的方法进行研究。
同时，制造和测试叶栅需要一定的技术和经验，对研究人员的专业素质提出了挑战。
高压比离心压气机气动设计
高压比离心压气机气动设计高压比离心压气机气动设计是一项关键的工程任务，对于许多领域，特别是航空航天和能源行业来说至关重要。
在这篇文章中，我们将探讨高压比离心压气机的气动设计原理和相关要素。
首先，让我们了解一下高压比离心压气机是什么。
高压比离心压气机是在许多气体压缩系统中使用的一种关键设备。
它通过旋转叶轮将气体加速，然后将其压缩并增加其压力。
离心压气机的工作过程基于离心力和惯性，当气体通过叶轮时，旋转的叶片将气体加速，使其获得动能。
然后，静动联动使气体受到离心力的作用，这导致气体被压缩并增加其压力。
在高压比离心压气机的气动设计中，有几个关键方面需要考虑。
首先是叶轮的设计和几何形状。
叶轮的几何形状会影响气体流动的速度和压力变化，因此需要进行精确的气动分析和模拟。
其次是叶轮和静叶片之间的间隙和间距。
这些参数的选择需要平衡气体流动的效率和压缩比。
此外，还需要考虑到离心压气机的进气口和出气口的设计。
进气口的设计应该是光滑的，以减小流阻并增加进气流量。
出气口的设计应该确保压缩后的气体能够顺利流出，并减少能量损失。
通过优化这些设计，可以提高离心压气机的效率和性能。
另一个重要的考虑因素是转子和静叶片的材料选择和制造工艺。
这些组件在高温和高速环境中工作，因此需要耐高温和高强度的材料，并且必须进行精确的制造和装配以确保性能和可靠性。
总之，高压比离心压气机的气动设计是一项复杂而关键的工程任务。
通过仔细考虑叶轮设计、进气口和出气口设计以及材料选择和制造工艺，可以提高离心压气机的效率和性能。
这对于航空航天和能源等领域的发展至关重要，因为高压比离心压气机在这些领域中发挥着重要的作用。
压气机性能试验报告_第9组
北京航空航天大学能源与动力工程学院专业综合实验报告班级学号姓名评分实验名称压气机性能实验实验日期一、实验目的1)掌握轴流压气机内流动、加功增压原理和特性；2)熟悉压气机气动参数测量和计算方法。
二、实验内容1、性能测试中的气动参数测量与速度三角形一台压气机在设计完成后，组装到核心机之前一定要经过部件试验的验证。
达到设计指标的才能进行组装。
这部分试验内容称之为压气机的性能测试。
其中最主要的性能参数集中反映在流量、压比和效率这几个参数上。
为了能够绘制速度三角形，本次试验要求在设计和近失速这两个特征状态下，测量如下气动参数：流量管静压、转子进出口外壁静压、静子出口外壁静压、转子进出口和静子出口平均半径处的总压、转子出口平均半径处的气流偏角以及其它必要的辅助参数。
2、额定折合转速下压气机特性曲线压气机的性能用特性曲线来表示。
对于高速压气机，通常的特性曲线图为流量－总压比图和流量－效率图。
但对于低速压气机，其横坐标则常用流量系数来表示，而压比可用压升或压升系数来表示。
试验时首先要在流量全开的情况下将转速开至待测转速。
待转速稳定后逐渐减小排气阀关度，通过减小排气面积来提高反压，从而得到同一转速下不同流量点的特性。
当流量减小到一定值时就会发生失速或喘振，此时应退出失速或喘振状态。
将同一转速下的这些测点连接起来就成为一条特性线。
如需完整的特性图，还应返回大流量状态，然后开至其它转速，重复这个过程。
图2.1为某低速压气机额定转速下的特性曲线示意图。
0.200.250.300.350.400.450.500.550.600.650.70∆p/.5ρum2ca/um0.200.250.300.350.400.450.500.550.600.650.701.0101.0121.0141.016πca/um0.750.800.850.90η图 2.1 压气机特性曲线三、实验装置如图2.2所示，实验台为一排动叶和一排静叶组成的单级轴流压气机，可增加叶片排数，扩展为双级相同级或三级相同级。
高负荷吸附式压气机叶栅数值与实验研究
高负荷吸附式压气机叶栅数值与实验研究一、引言高负荷吸附式压气机在工业生产中具有广泛的应用，其叶栅结构对其性能具有重要影响。
本文旨在通过数值模拟和实验研究，探究高负荷吸附式压气机叶栅的数值特性和实际运行情况。
二、数值模拟通过数值模拟，可以对高负荷吸附式压气机叶栅的流动特性进行分析和预测。
首先，我们采用计算流体力学（CFD）方法建立了高负荷吸附式压气机的数值模型，并对其叶栅结构进行了仿真。
通过改变叶栅的结构参数，如叶栅间距、叶栅角度等，我们可以得到不同叶栅结构下的流动特性数据。
在数值模拟中，我们使用了经验公式和流体力学理论来描述高负荷吸附式压气机叶栅的流动行为。
通过对流动速度、压力分布等参数的分析，我们可以评估不同叶栅结构对压气机性能的影响。
同时，数值模拟还可以提供各个叶栅之间的流动场信息，帮助我们理解叶栅间的相互作用。
三、实验研究为了验证数值模拟结果的准确性并进一步探究高负荷吸附式压气机叶栅的性能，我们进行了实验研究。
实验中，我们搭建了一个实验平台，通过改变叶栅的结构参数和工况条件，对压气机的性能进行测试。
在实验中，我们测量了压气机的流量、压力、效率等参数，并通过实验数据进行分析。
通过对实验数据和数值模拟结果的对比，我们可以验证数值模拟的准确性，并进一步研究高负荷吸附式压气机叶栅的性能特点。
四、结果与讨论通过数值模拟和实验研究，我们得到了高负荷吸附式压气机叶栅的数值特性和实际运行情况。
我们发现，叶栅间距和叶栅角度对压气机性能有着重要影响。
适当调整叶栅间距可以改善压气机的流动特性，提高其效率；而调整叶栅角度则可以改变压气机的输出流动方向，满足不同工况的需求。
我们还发现高负荷吸附式压气机叶栅的性能受到工况条件的影响较大。
在不同工况下，压气机的性能表现有所差异。
因此，在实际应用中，需要根据具体工况条件来选择合适的叶栅结构参数，以达到最佳的性能。
五、结论本文通过数值模拟和实验研究，探讨了高负荷吸附式压气机叶栅的数值特性和实际运行情况。
高压比离心压气机气动特性研究
０ 引 言 压气机作为燃气 轮 机 的 三 大 部 件 之 一，其 性 能 特
性对燃气轮机的输出功率及耗油率等具有重要影响。 对 于 离 心 压 气 机 设 计 ，其 高 压 比 、高 效 率 以 及 宽 裕 度 一 直是 设 计 人 员 的 研 究 重 点，早 在 １９７５ 年，Ｃ Ｏｓｂｏｓｎｅ 等人 已 ［１］ 经设计出压比为８∶１的离心压气机，但 是 在 跨音速引流部分参照了当时较为成熟的轴流压气机的 设计。国外 对 于 高 压 比 的 离 心 压 气 机 的 研 究 进 展 较 快，但公开发表的文 献 中 对 高 压 比 离 心 压 气 机 的 设 计 过程以及详细的气动 分 析 准 则 提 及 较 少，而 国 内 对 于 高压比离心压气机的 研 究 相 对 较 少，相 关 工 作 有 待 进 一步研究。本 文 以 ＨＰＣＣ 离 心 压 气 机 为 研 究 对 象 对 数 值 计 算 方 法 进 行 了 校 核 ，然 后 在 此 基 础 上 ，开 展 了 单 级压比高达９的离心压气机气动特性及内部复杂流场 分析。 １ 研 究 对 象
的网格 正 交 性，叶 片 近 壁 面 区 域 采 用 了 Ｏ 型 网 格，而 叶片通道及前后 延 伸 段 采 用 了Ｉ型 网 格；为 保 证 较 好 的激波捕捉能力，对 相 邻 叶 片 有 效 通 道 区 间 沿 流 向 进
行了网格加密；顶部 间 隙 区 采 用 了 蝶 型 网 格 拓 扑 结 构
表１ ＮＡＳＡ 高压比离心压气机主要结构和设计参数
参数
数值
流 量 （ｋｇ／ｓ） 压比
转 速 （ｒ／ｍｉｎ） 绝热效率
离心叶轮叶片数 扩压器叶片数
叶 轮 轮 缘 速 度 （ｍ／ｓ） 叶 轮 出 口 宽 度 （ｍｍ）
后 弯 角 （°） 压 气 机 进 口 直 径 （ｍｍ） 压 气 机 进 口 叶 片 高 度 （ｍｍ）
多级轴流压气机加级设计技术及气动性能研究
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｚｅｒｏ—ｓｔａｇｉｎｇ；Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ Ｔｈｒｅｅ—ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ ｄｅｓｉｇｎ；Ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ．
多级轴流压气机加级设计技术及气动性能研究
符号表
睨’
口．’
０
ｆ
ｃ Ｊ
ｖＩ 屹 ｑ
嘞
占
ｆ 万 只Ｉ
质量加权平均 时间平均
滞止参数
压气机进口，导叶进口 压气机导叶出口，动叶进口 压气机动叶出口，静叶进口 压气机出口，静叶出口 等熵过程 原压气机参数
哈尔滨Ｔ稃大学硕十学何论文
插图和附表清单
插图清单
图２．１原压气机的剖面图………………………………………………………………．．９ 图２．２压气机加级的设计流程…………………………………………………………１４ 图２．３加零级后的通流…………………………………………………………………ｌ ５ 图２．４平面叶栅的命名…………………………………………………………………１６ 图２．５基元级的速度三角形……………………………………………………………１７ 图２．６零级子午流道示意图……………………………………………………………ｌ ８ 图２．７轴向分速度沿级的分布…………………………………………………………１８ 图２．８平面口１‘型几何参数………………………………………………………………２２ 图２．９叶栅中流体微团的径向平衡……………………………………………………２４ 图２．１０零级动叶叶型积叠………………………………………………………………２６ 图２．１１零级动叶………………………………………………………………………．２６ 图２．１２叶片约束设定…………………………………………………………………．．２６ 图２．１３网格划分………………………………………………………………………．２６ 图２．１４吸力面压力分布………………………………………………………………．２７ 图２．１５压力面压力分布………………………………………………………………．２７ 图２．１６原压气机一级动叶的几何气流角……………………………………………．２８ 图２．１ ７零级５０％叶高处Ｓ １流面图…………………………………………………。２８ 图３．１网格独立性验证…………………………………………………………………３６ 图３．２加级前压气机的叶栅流体通道…………………………………………………３７ 图３．３动叶Ｓｌ流面网格图……………………………………………………………．３７ 图３．４动叶顶部间隙网格图……………………………………………………………３８ 图３．５加级后的网格模型………………………………………………………………３８ 图４．１进气蜗壳结构示意图……………………………………………………………４０ 图４．２蜗壳的计算域模型………………………………………………………………４ｌ 图４．３计算域内流线的分布……………………………………………………………４ｌ 图４．４蜗壳出口截面……………………………………………………………………４２ 图４．５零级动叶栅的出口截面…………………………………………………………４３
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2翻译部分高压比吸附式压气机级气动性能设计与分析摘要在轴流压气机中，可以通过附面层抽吸的方法来对叶片和端壁附面层区域的逆压梯度进行控制从而提高压比。
这个概念已经在一个最高速度为1500英尺每秒，总压比为3.5的独特的吸附式压气机的设计与分析中被验证。
吸气级是将轴对称的通流程序与一个具有反设计能力的准三维叶片程序搭配而设计的，完成之后用三维NS方程进行了计算验证。
为了满足一个4%的入口质量流量的总吸要求在转子和静子吸力面安装了沿着翼展方向的槽，3%的额外抽吸也将需要在轮毂和缸盖的激波位置附近完成。
除了在端壁区域，设计的三维粘性的评价结果与准三维设计意图高度一致。
三维粘性分析预测的质量平均在转子等熵效率为93%、总压比为3.7和在总压比为3.4、等熵效率为86%的级中。
2.1专业符号H——滞止焓 r——半径方向U——附面层边缘速度 H——运动状态参数kM——马赫数 x——轴向方向P——压力δ*——位移厚度U——叶片速度 e——动量厚度m’——弧长ρ——密度r——半径方向η——等熵效率u——附面层边缘速度ω——损失系数2.2脚注O——停滞，总量 isen——等熵1，2——叶片入口，出口 suct——吸入e——附面层 v——粘性2.3介绍Kerrebrock解决了热力学对发动机性能的影响，他和其他人讨论了吸气时压气机的相关概念，并且描述了一个实验，此实验研究了附面层吸除对于跨声速压气机吸力面的影响。
在Kerrebrock等人1996年的在一个系列的涵盖了最高速度从700至1500英尺/秒，压比从1.5到3的吸附式压气机的设计中呈现出了新的结果，设计研究清楚地表明，级做功的增加，可以实现压气机吸气的愿望。
这些努力仅仅代表了在回答是否抽吸会导致改善发动机性能整体问题过程的第一步。
最后的答案取决于吸入对发动机的重量和燃油消耗的影响。
这些反过来又依赖于整合吸气级进入发动机的细节。
特别是，对循环效率的净效应取决于有多少的放气流的能量可以回收，并且放气流在发动机系统的利用，例如冷却。
这些问题正在研究中。
本文的重点是一个为了实现在叶尖切向速度达到1500英尺/秒，压比达到3.5的高速吸气级的气动设计。
本设计与传统设计相比，在相同的2和2.3之间压比下，叶尖切向速度大幅度提高了。
（WennQrstrom，1984）。
正如Merchant (1999).中描述的那样，超高的压气机叶片载荷对于乍一看下叶片的设计体系以及设计理念有要求。
与传统的设计系统相比，它依赖于轴对称的流线曲率法，并结合级联数据或计算，用于本设计的设计系统由叶片求解Youngren和Drela（1991）开发的米塞斯准三维叶片，再加上一通流程序。
二维码是用来分析叶片部分的设计，这部分设计用于构建三维叶片几何堆叠。
这非粘性-粘性的规划和米塞斯的反设计特点给叶片部分的设计提供了前所未有的灵活性。
为了使吸力计算成为叶片设计程序中的积分部分，在附面层制定时应包括一个强大的吸力模型。
米塞斯要求由一个通过流求解的流面和流动条件的投入。
与传统的流线曲率求解器相比，本设计系统中所使用的通流求解器解决了完全的轴对称欧拉方程，反映出更精确的径向流线型流道以及叶片排内的变化。
端壁附面层，展向混合，以及需要附加的建模和实证研究非对称效应的影响在流量计算中是忽略不计的。
然而，从三维粘性分析中得出的堵塞和损失被用于最终的优化设计。
使用Adamczyk and Celestina在NASA格伦研究中心创造的 APNASA程序进行了一个完整级的三维粘性分析。
在美国宇航局格伦研究中心还将进行一个实验测试级，这个级的机械设计类似于在Schuler（1998）中描述的低速吸气级，在这些吸气级中，一个重要的特征就是在转子上有一个顶部缸盖，它有利于从流动路径上沿径向向外排出气流，而且，在设计系统中，无需对前端间隙的影响进行建模。
在接下来的部分中，吸气级的放气装置将会被呈现出来，其次就是一个关于这个级的气动设计的详细讨论。
通流解和准三维叶片流面解表示设计意图，其次是该级的三维粘性分析探讨。
图1：放气装置示意图2.4放气装置图1所示的是附面层抽吸或放气装置示意图，在表1中给出了每个放气位置的相应的放气要求。
放气质量流量是由占进气质量流量的百分比表示的，这种放气装置的质量流量是由在叶片吸力面翼展方向上的主放气槽和在圆周方向和弦向方向上的次级放气槽组成的。
沿着翼展方向的放气槽的位置和放气要求是准三维设计过程的一个结果。
转子的沿着翼展方向的放气槽是从叶片的弦长40%处延伸到叶尖部分，而静子则是从轮毂延伸到叶尖部分。
对于周向槽的位置和放气要求的初步估计是由转子缸盖和静子轮毂上受到激波位置决定的。
叶片上的周向槽在设计中是在整个叶片上延伸的。
由于在准三维设计系统中并没有对端壁附面层进行建模，所以关于这些放气槽的位置和放气要求的结果是根据三维粘性计算的迭代决定的。
为了控制三维粘性计算中预测的沿着静子轮毂二次流的过度分离和发展，特地在静子轮毂吸力面附近的安装了从叶片的25%一直延伸到了75%处的弦向槽。
表1 放气级要求2.5级设计参数表2是对反映了设计意图的高速级的设计参数的一个总结。
在翼展方向上的转子和其所在级的总压比平均值是由其在交叉的流动条件下计算出的的准三维流面解得到的。
当进行质量通量的计算时，计算区域的选择依据是转子叶片端面中心对前端的半径比。
扩散因子在计算时采用的是Lieblein的（Lieblein等人1953）定义，这个solidifies则是在θ叶片计算平面上叶片的弦线和间距的基础上计算的。
等熵效率仅仅反映叶片的尾迹损失，不包括任何的整体系统级内的放气损失。
表3给出了一些重要的几何参数。
表3：级几何参数2.6贯流式解决方案图2 通流压力云图图2中表示的是通流压力等值线和流动路径的径向视图，对转子的形状来说，轮毂轮廓呈抛物线状，而且是在转子上是线性变化的。
在转子上，轮毂的斜面角是33度，在静子上大概为12度。
为了使斜面角更小，转子的前端半径呈现出减小的趋势，保证了一个额外的5%的收缩流道面积。
转子上的静压在上升，从而减缓了底部附面层的增长趋势。
在转子通道激波位置的附近，还形成了一个具有一定预压缩作用的流线叶型。
通过通流压力等值线可以看出很大一部分静压上升发生在转子上面，原因是总的压力上升的很大一部分是通过增加叶片加载而不是叶片速度来实现的。
而且由于具有负的气流相对流动角的存在，转子从轮毂到叶片中间具有一个低的静压上升的趋势。
由于叶根附近对于环境的低响应，静子叶根在马赫数约为 1.5左右的环境下静压会上升。
2.7级的准三维设计本节介绍了转子和静子的根部、中部和顶部的流面上的流动解决方案。
下图中使用的符号如下：MACH1,MACH2 进、出口马赫数SLOP 1 ,SLOP2 进、出口气流角P1,P2,P0 进、出口静压、入口总压力RE 雷诺数粘性损失转子和静子的来流马赫数与气流角的表示是不一样的，转子是在相对坐标系下的数值，而静子则是在绝对坐标系下的数值。
损失系数的定义为。
整体位移和动量厚度代表的是附面层内质量和动量的损失。
在附面层积分计算时忽略流管高度的附加质量缺陷是由于附面层吸除引起的。
它的定义是：其中代表的是放气或者抽吸的质量。
v t ωω，P P P P --=0102isen 02ω)e e suct suct u m ρδδ -=*suct m图a 等熵马赫数图a 等熵马赫数图三动叶叶根区域2.7.1转子叶根图3中显示的是叶片表面等熵马赫数分布和相邻叶片间的马赫数分布云图。
为了满足压比的要求，-45 °的相对出口气流角是必不可少的，这是本节的一个有趣的特点。
在叶根附近的静压比大约为1.24，相对来说是比较低的，这是因为叶片上此处附着的附面层用不着吸除。
叶片吸力面的形状设计是为了保持在一个非常短的压力恢复区中的弦终端的马赫数。
虽然压力恢复会导致更大的叶型损失，但是由于与叶根附面层的相互作用使附面层分离的可能性和通过推迟尾缘之前的压力恢复减少二次流增长的特性也是可以忽略的。
压力面显示出了一个在叶片上均匀的到弦线中部不良的压力上升梯度，直到上升到尾缘位置。
压力面上的气流的较大的加速度是由于叶片的尾缘是发散形状的，在实际中这样形状主要是为了缓解吸力面上的不良的压力梯度。
图 (a) 等熵马赫数 (b) 马赫数云图图 4 转子叶根叶型2.7.2转子65%处图4显示了转子65%处等熵马赫数的分布和两相邻叶片间马赫数分布的云图。
这一节说明了从较低的激波自由段到高马赫数部分的通道激波的过渡过程。
叶片吸力面形状设计是为了在通道激波之前对气体进行预压缩。
与此同时吸力面会有一个凹形的压力恢复区域，这是因为相对于叶片前端而言负荷较低。
叶片的前缘形状确定的原则就是让气流在从压力面到吸力面时有一个平稳的过渡，此处气流的撞击损失与粘性损失比较起来是可以忽略不计的。
吸气使在激波部位底部流量的减少的效果是可见的。
压力面的形状设计原则是为了拥有一个在叶片上均匀的到弦线中部不良的压力上升梯度，直到上升到尾缘位置。
叶片上显示出了前缘的厚度以及在相同马赫数下相比较于常规叶片的最大厚度。
相邻的叶片马赫数云图显示了激波结构，吸槽的效果将在激波的下游被发现。
2.7.3转子叶尖（a）等熵马赫数（b）马赫数云图图 5 转子叶尖叶型图5展示的是转子叶尖等熵马赫数分布和转子相邻间马赫数分布云图。
这部分最高的压比可以达到3.81.对于转子来说，最大的扩散系数是0.76。
叶片的前缘形状确定的原则就是让气流在从压力面到吸力面时有一个平稳的过渡，而吸力面形状设计是为了在通道激波之前对气体进行预压缩。
吸气槽位于激波的下游，并且趋向于固定坐落在槽位置处的激波部分的底部。
压力面显示的是一个在40%弦长处相当不利的不良压力梯度，随之而来的是一个在尾缘处的恒定马赫数。
叶片压力面的设计原则是削弱通道激波，从而最大限度限制该区域的附面层增加。
增加叶片发散式尾缘的载荷时的效率会由于不寻常的压力面的附面层厚度而被降低。
叶片相邻间的叶片的马赫数云图显示，激波和激波之间的相交将会发生在最大厚度下游处。
成型压力面对降低通道激波力的作用是在压力侧的下游侧看到的。
在相同的来流马赫数的情况下，叶片厚度和前缘半径远远超过传统的超音速叶片。
（a）运动形状参数（b）吸力面位移和动量厚度图 6 转子叶尖附面层）分布和附面层分布图。
吸图6显示了在叶片吸力面叶尖上的形状参数（Hk力面上的形状参数与预压缩区域基本上是一样的，都是在受到逐渐增加的激波之快速增长时，吸力对它的影响是显而易见的。
后在压力恢复区增长。
在控制Hk也会由于不良压力梯度导致其增长，然后从压力梯度压力侧与吸力侧一样的，Hk基本为零的部分开始下降，直到尾缘部分。
图6（b）反映出了吸力对于位移和动量厚度的影响。