一种铁素体钢热变形流变应力行为
动态再结晶动力学模型SCM435钢的测定
内蒙古科技大学本科生毕业外文翻译题目：动态再结晶动力学模型SCM435钢的测定学生姓名：钱志伟学号：1061102214专业：冶金工程班级：2010冶金（2）班指导老师：刘宇雁教授摘要SCM435钢的流变应力行为进行了研究利用MMS-200热模拟机，用1023至1323年ķ变形温度和应变速率的条件下0.01-10秒-1。
实验结果表明，临界应变会得到更小的增量温度和应变率的减小，而使动态再结晶易于发生。
高峰SCM435钢的高温下应力本构方程是由双曲形式成立正弦波，并且在高温下变形的激活能由回归方程得到。
临界应变εC动态再结晶准确来源于含菌株的θ-σ曲线硬化率θ和FL OW应力σ。
然后峰值应力，峰值应变，临界应力，临界之间的相关性应变和参数Z进一步得到。
动态再结晶的Avrami方程动力学方程SCM435钢是从应力 - 应变曲线的发展，和Avrami指数米进行抽象。
观察还表明的Avrami常数将与增量减少温度，但会增加与在增量应变率。
该阿夫拉米不断发生小的影响从变形温度，但从应变率，以及阿夫拉米常数与应变率之间的相关性显著的影响是由回归方程得到的。
关键词：SCM435钢;动态再结晶;活化能;临界应变1 引言SCM435钢是典型的中碳钢具有良好的淬透性。
一个更好的疲劳强度和耐冲击性可以通过回火进行说明。
该lowtemperature 冲击韧性和回火脆性 SCM435钢执行优秀。
该钢SCM435 用于12.9级螺栓钢在汽车发动机的需求由于恶劣的极端高要求的疲劳寿命的工作环境。
这是典型的高端产品冷镦。
动态再结晶是一种软化的过程中，重要的机制热变形，并具有较大的INFL对粮食uences 大小，形态和被静态再结晶。
因此研究具有较高的学术意义和工程应用价值[1-3]。
因此，热力学模拟实验，通过研究FL OW高温下合金的应力特性。
与此同时，SCM435钢的过程中软化规则热变形进行了分析，以获得结果包括热变形的活化能，临界应变对动态再结晶，而峰值应力，峰值应变，临界之间的相关性应力，临界应变而参数Z的模型动态再结晶的热变形SCM435钢当时成立的提供可靠的理论依据做出合理的处理的产品。
《445J2超纯铁素体不锈钢应力腐蚀行为研究》
《445J2超纯铁素体不锈钢应力腐蚀行为研究》一、引言在众多不锈钢材料中，445J2超纯铁素体不锈钢因其优良的力学性能、抗腐蚀性能及高温稳定性等优点，广泛应用于石油、化工、食品和医疗等关键领域。
然而，由于该类不锈钢在特定环境下的应力腐蚀行为具有复杂性和危害性，对其进行深入研究对于保证材料在极端环境下的使用安全显得尤为重要。
本文以445J2超纯铁素体不锈钢为研究对象，对其应力腐蚀行为进行系统性的研究和分析。
二、材料与方法1. 材料准备本实验所使用的材料为445J2超纯铁素体不锈钢，其化学成分、力学性能等基础数据通过文献资料和实验测定得到。
2. 实验方法通过模拟实际使用环境，对445J2超纯铁素体不锈钢进行应力腐蚀实验。
具体包括恒温恒湿条件下的静态拉伸实验、循环加载实验及电化学腐蚀实验等。
同时，通过SEM、EDS等微观分析手段对试样进行观察和分析。
三、应力腐蚀行为分析1. 应力腐蚀机理445J2超纯铁素体不锈钢在特定环境下，由于拉应力和腐蚀介质的共同作用，导致材料发生应力腐蚀开裂。
其机理主要包括阳极溶解和氢致开裂两种途径。
在阳极溶解过程中，材料表面形成微小的阳极区和阴极区，从而引发局部腐蚀；而氢致开裂则是因为氢原子渗入材料内部，降低材料的韧性，导致裂纹的扩展。
2. 影响因素影响445J2超纯铁素体不锈钢应力腐蚀行为的因素众多，包括介质类型、温度、应力水平、材料成分等。
其中，介质类型和温度是影响应力腐蚀行为的主要因素。
不同介质对应力腐蚀的敏感性不同，而温度的变化则会影响材料的腐蚀速率和裂纹扩展速度。
此外，高应力水平会加速裂纹的扩展，而材料成分的微小变化也可能导致应力腐蚀行为的改变。
四、实验结果与讨论1. 实验结果通过一系列的应力腐蚀实验，我们得到了445J2超纯铁素体不锈钢在不同环境下的应力腐蚀行为数据。
包括不同介质中的拉伸曲线、循环加载下的疲劳寿命及裂纹扩展速率等。
同时，通过SEM和EDS等微观分析手段，观察到了材料在应力腐蚀过程中的微观形貌变化和元素分布情况。
30Cr钢高温变形流变应力模型
30Cr钢高温变形流变应力模型一、绪论1. 研究背景和意义2. 国内外相关研究综述3. 本文的研究思路和内容二、30Cr钢的高温变形特性研究1. 30Cr钢的组织结构与性能2. 高温条件下30Cr钢的变形规律3. 30Cr钢高温变形流变应力的测定与分析三、高温下30Cr钢的结构和成分演变1. 高温下30Cr钢的晶粒长大规律2. 30Cr钢高温恒应变速率变形过程中的孪晶形变机制3. 高温下其他相的形态演变与分布规律四、30Cr钢高温变形流变应力模型的建立与分析1. 基于实验数据的高温流变应力模型建立2. 模型的可靠性与适用范围分析3. 模型的数值仿真及实例应用分析五、结论与展望1. 本文研究的主要结论2. 研究存在的不足和发展方向3. 研究的应用前景参考文献第一章：绪论1.1 研究背景和意义高温变形是材料热加工过程中的重要工艺，例如铸造、锻造、轧制等，这些工艺均需要对材料进行加热和塑性变形。
在高温条件下，金属材料的变形行为显著地不同于室温条件下。
高温条件下，金属材料的应变速率常常比室温条件下大几个数量级，变形和失稳的方式也非常不同。
此外，研究高温变形行为还可以用来掌握材料的物理和机械性能，预测其在各种现实的应用中的使用寿命以及研究这些材料在更高应力和应变水平下的行为。
30Cr钢具有优良的高温力学性能和加工性能，被广泛应用于航空、航天和汽车等领域，因此深入研究30Cr钢的高温变形行为对其在上述领域中的应用和开发都有着重要的意义。
特别是对于汽车行业，散热器是汽车发动机冷却系统中重要的组成部分。
30Cr钢的高温强度和耐腐蚀特性使它成为一种理想的材料选择，因此研究其高温变形能力和流变应力可以指导散热器的设计和制造。
1.2 国内外相关研究综述研究高温变形行为已经成为材料科学领域的研究热点之一，国内外已有众多专家学者对高温变形进行了深入研究，国内外相关研究现状如下：（1）高温变形实验研究高温变形实验旨在研究材料在高温下的变形规律和流变性质，研究大多以金属材料为研究对象。
超高强度钢热流变行为
超高强度钢热流变行为超高强度钢热流变行为研究：1、热流变行为研究的意义超高强度钢在现代工业中，其应用广泛、性能优异，是金属材料开发的重要方向。
它具有优异的耐腐蚀性、抗压强度（可达每厘米2盎司），弹性调节性能，不容易受损，且表现出优越的抗压及抗高压强度改善、工性和成型性，受到国内外工业界重视。
因此，研究超高强度钢的热流变行为是制备超高强度钢的必要条件。
2、超高强度钢热流变行为超高强度钢热流变行为是超高强度钢材料结构及性能表现的一种，是钢材流变问题的重要研究内容之一。
它可以反映钢材在热下的变形能力和形变能力，是材料的力学性能的重要指标。
根据钢材的加工工艺及热处理技术，可对超高强度钢的热流变行为进行全面地分析，从而有效地研究和控制超高强度钢的力学性能，并为材料的开发及应用奠定基础。
3、热流变行为的测定超高强度钢的热流变行为主要通过室温至高温热处理技术来研究。
钢材主要是在室温下测量一次性负荷，随后发生了一系列变形及结构演变过程，以及具有一定机制特征的载荷延续现象，通过特定设备模拟有规律地改变温度时间、负荷，掩盖材料的流动及韧性，从而获取材料热流变行为。
4、模型计算及预测研究超高强度钢的热流变行为可以通过模型计算，预测其在热处理过程中不同温度下的机械性能，从而为超高强度钢的实际加工工艺设计提供参考依据。
实用模型研究可以帮助理解钢材结构演变规律，反映材料本质上的变形机制，为优化钢材开发提供理论支持。
综上所述，超高强度钢在工业生产中的应用前景无限，对研究其热流变行为有重要意义。
通过室温至高温热处理技术的影响，材料的力学性能和机械性能可得到优化，以达到更好的性能和提高材料的工艺性能。
通过模型预测在超高强度钢的应用中，可有效改善材料的性能，取得更好的效果。
IF钢热变形铁素体的静态再结晶行为
响， 并且得 到 Ｉ 的铁 素体 静 态再 结 晶激 活 能为 Ｑ 。 １ｋ／ ｏ ， 立 了静 态再 结 晶动 力 学 Ｆ钢 ＝ｌ５ Ｊ ｍ ｌ建
数 学模 型 。 中图分类 号 ：Ｇ ３ ５ ５ 文 献标识 码 ： Ｔ ３ ． Ａ
０ 引言
超 薄规 格 （＜１２ ｍ） ．ｍ 的热轧 钢板 在 建筑 、 汽车 等 行业 得 到 了大 量 的 应 用 ， 是 用 常 规 的热 轧 工 艺在 奥 但
氏体温 区很难轧出超薄钢板 。铁素体 区轧制或称相变控制热轧（ ｒ ｓ ｒ ａｏ ｎ ｏｅ ｌ ｇ 正逐渐被用 Ｔａ ｆ ｍ ｔｎｃ ￣Ｈ ｄ ｏ ｉ ） ｎｏ ｉ ｏ ｒｌ ｎ 来生产超薄钢板以替代传统的冷轧退火工艺。在铁素体 区热轧不仅在工艺上可行 ， 而且在后续 的冷轧及退 火过程 ， 表现为强烈的｛１ ｝＜ ｌ ） １１ ，１Ｏ 织构 ， 使其具有 良好的深 冲性能。但是 由于钢在高温铁素体区变形后 ， 在 晶粒 内部存 在 形变储 存 能 ， 随后 的保 温过 程会 发生 回复 和再 结 晶。Ｉ 在 轧 制过 程 中的道 次 间歇 时 间 经 Ｆ钢 内会有 软化 现象 ， 这对 于控 制轧 制和 产 品的最 终性 能有 重要影 响 。
维普资讯
第２ ９卷
第 ３期
河 北 理 工 大 学 学 报 （自然 科 学 版 ）
Ｊ ｕ ｎ ｌ ｆ ｂ ｉ ｏｙｅｈ ｉ Ｕｎｖ ｒｉ （ ａ ｒ ｃｅ ｃ ｄｔ ｎ ｏ ｒ ａ ｅ Ｐ ｌｔｃ ｎｃ ｉｅｓ ｙ Ｎ ｔ ａ Ｓ ｉ ｅＥ ｉｏ ） ｏ Ｈｅ ｔ ｕｌ ｎ ｉ
（ 、０ ５ 、０ 、５ ｓ 进 行第 二次 压缩 ， 形量 为 ３ ％ ， １２ 、０ １０ １０ ） 变 ０ 变形 速 率 为 ５ ～。 根据 以上 变 形 制度 ， 行 实验 ， ｓ 进 并 记 录两 次变 形过 程 的应 力一 应变 曲线 。
《445J2超纯铁素体不锈钢腐蚀行为研究》范文
《445J2超纯铁素体不锈钢腐蚀行为研究》篇一一、引言不锈钢作为一种重要的金属材料，因其优异的耐腐蚀性能和良好的机械性能，被广泛应用于各种工业领域。
其中，445J2超纯铁素体不锈钢以其卓越的耐腐蚀性和高强度，在石油、化工、海洋工程等领域得到了广泛的应用。
然而，不锈钢在特定环境下的腐蚀行为仍是一个值得深入研究的课题。
本文以445J2超纯铁素体不锈钢为研究对象，对其在不同环境下的腐蚀行为进行深入研究，以期为实际工程应用提供理论依据。
二、材料与方法1. 材料本文研究的对象为445J2超纯铁素体不锈钢。
该材料具有较高的纯度，低碳含量和较低的杂质元素含量，使其具有优异的耐腐蚀性能。
2. 方法采用电化学法、浸泡法及扫描电镜等手段，对445J2超纯铁素体不锈钢在不同环境下的腐蚀行为进行研究。
具体实验步骤包括制备试样、设定实验条件、进行实验、记录数据及分析结果等。
三、实验结果与分析1. 电化学法研究结果通过电化学法研究，我们发现445J2超纯铁素体不锈钢在酸性、碱性和中性环境下的电化学行为。
在酸性环境中，钢材表面形成一层致密的氧化物膜，有效减缓了腐蚀速度；而在碱性和中性环境中，钢材的耐腐蚀性能表现出较好的稳定性。
2. 浸泡法研究结果浸泡法实验结果表明，445J2超纯铁素体不锈钢在不同环境下的腐蚀速率存在差异。
在含有氯离子的环境中，钢材的腐蚀速率较快；而在无氧或低氧环境中，钢材的腐蚀速率较低。
此外，我们还发现温度对钢材的腐蚀行为有显著影响，高温环境下钢材的腐蚀速率明显加快。
3. 扫描电镜分析结果通过扫描电镜观察，我们发现445J2超纯铁素体不锈钢在腐蚀过程中表面形成了不同的腐蚀产物。
在酸性环境中，表面形成了一层致密的氧化物膜；而在含有氯离子的环境中，表面出现了明显的点蚀现象。
这些腐蚀产物的形成和分布对钢材的耐腐蚀性能具有重要影响。
四、讨论根据实验结果，我们可以得出以下结论：1. 445J2超纯铁素体不锈钢在酸性、碱性和中性环境下均表现出较好的耐腐蚀性能。
Q345D钢高温力学性能及凝固特性
摘要低碳低合金钢Q345D具有强度高、韧性高、抗冲击、耐腐蚀等优良特性，因而倍受广泛地应用于各个方面。
，连铸技术因为具有可以大幅提高金属收得率、改善铸坯质量和节约能源等显著优势，因而在生产钢材的各种方法中得到了最为广泛的应用。
本文通过对Q345D钢的高温力学性能热模拟实验及其高温凝固相转变规律的研究，进一步了解该钢种的高温特性，以期为铸坯质量的提高提供理论依据。
对于Q345D高温力学性能的研究主要是通过热模拟试验机模拟金属热变形的整个过程，得到其热变形过程中热强度、热塑性、显微组织以及相变行为并对其进行分析整理总结。
本文通过使用Gleeble-1500D热模拟试验机，对Q345D钢进行高温拉伸实验，获得该钢在800℃~1200℃温度下的屈服强度、抗拉强度及延伸率、断面收缩率等数据。
对以上数据进行分析，可以得出：在800℃~850℃温度区间，随着温度的升高，屈服强度、抗拉强度分别从800℃的39.10MPa、83.61MPa提高到850℃的40.01MPa、93.10MPa；在900℃~1300℃温度区间内，随着温度的升高，其屈服强度和抗拉强度分别从900℃的33.53MPa、91.16MPa降低到1300℃的8.45MPa、19.85MPa。
对于该钢的热塑性，800℃~900℃温度区间内随温度升高，其延伸率、断面收缩率分别从800℃的9.11%、77.7%提高到900℃的23.58%、79.3%升高；在1000℃~1200℃温度区间内，延伸率、断面收缩率变化比较平缓；1200℃以后随温度升高，延伸率、断面收缩率急剧降低，在1300℃时其数值分别为11.75%、48.5%，表明其热塑性下降。
Q345D的高温凝固相转变规律是通过自行研制的可控高温凝固相变实验装置进行的，对于加热到熔化状态下的钢样通过控制冷速冷却到不同温度，然后淬火保留高温组织的方式研究其组织的转变行为。
对所得试样金相组织观测得出：在液态下直接淬火时，冷却速度越快，所得到的晶粒越为细小；在冷速为20℃/min的冷却速度下，Q345D钢的液、固相线温度点分别为1515℃和1460℃，在该区间内，残留高温铁素体的含量随着结束控制冷速冷却温度的降低而升高；在2℃/s的冷却速度下，在1515℃和1460℃温度点仍然有高温铁素体相的存在，但是与同温度下以20℃/min的冷却速度得到的试样相比，高温铁素体相的含量有明显不同。
TSZ410铁素体不锈钢的高温力学性能试验
modulus，nominal yield strength，tensile strength，and elongation were obtained. The Rasmussen model and Gardner model were compared and analyzed. Based on the Rasmussen model，the calculation formula for the high-temperature stainless steel material hardening index was proposed and the high temperature stress-strain constitutive relationship of TSZ410 stainless steel was established. Compared with Q235B， S30408 austenitic stainless steel and EN 1.4003 stainless steel，the law of the effect of temperature on its mechanical properties was revealed. The results indicate that the initial elastic modulus， the nominal yield strength， and the tensile strength of TSZ410 stainless steel decrease gradually with the increase of temperature，especially in the temperature segment of 400℃ to 700℃，and the rate of decline is most significant. When heating temperatures are equal to 700°C， the elastic modulus is reduced to 40% of the normal temperature elastic modulus， and the nominal yield strength and tensile strength are reduced to about 15% of the nominal yield strength and tensile strength at room temperature. At a high temperature，the strength loss of TSZ410 stainless steel is larger than that of Q235B，while the stiffness loss is obviously less than that of Q235B. At a temperature below 500 ℃，TSZ410 stainless steel strength loss is significantly less than S30408 austenitic stainless steel，but when the temperature is higher than 500 ℃，the opposite is true.
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或 峰值应 力 ，或 相应 于某 指定 应变 量之 流变
应力 （ ／ ｍ ） Ｎ ｒ 。 ａ
采用 耐 热 合 金 楔形 底 座 及 碳 化 钨 圆柱 形 压 头 ，在 试 样 与 压 头 之 间采 用 石 墨 片 加 钽 片 复合 的 形 式 ， 顺 序 依 次 为压 头 、石墨 片 一 片 、试 样 、钽 片 一 钽 石
墨 片 、压 头 ，这 样 既 可 以 防 止 试 样 与 压 头 粘 连 ，
一
重技 求
热拥１ ｌ ｔ ｌ ｌ ｌ ｊ
１．９ ９ ．ｓ ． ７－ ３ ５ ０ ００ ．１ ０ ６ ／ｉ ｎ１ ３ ３ ５ ． １ ． ０ ２ ３ ｊｓ ６ ２ ３
一
种铁 素体钢热变形流变应力行为
邱 亮
通 过 热 模 拟 实 验 研 究 合 金 的高 温 流 变 行 为 ， 可 以准确 地 描 述 变 形 温度 、变 形 量 以及 变形 速 率 等 锻 造参 数 对 其 流 变 应力 的影 响 规 律 ，为制 定 合 理 的锻 造工 艺提 供 可靠 的理论 依 据 。本 文利 用
将 图 １的真 应 力 一 变 曲线 数 据 按 式 （） 和 应 ４
（）处理得到的结果表明 ，ｏ ｌ ５ ｒｎ — ｓ和 ｌｒ ｌ 都近 ｎ —ｎ ｔ ｅ
上 进 行 ，试 样 尺 寸 为 ０１ ｍｘ ５ｍ 圆柱 试 样 。 ｏｍ ｌ ｍ
随着 变形 温度 的降低 和应变 速率 的升高 而提 高 。当 应 变速率 相 同时 ，变形 温度 升高 ，动态 软化 程度增 大 ，动态 软化速率 加快 ，峰 值应力 和稳 态应 力逐渐 降低 ，峰值 应变也 随 着变形 温度 的升高 而减 小 ；当 变 形 温度 相 同时 ，应 变 速 率 升 高 ，加工 硬 化率 增 大 ，峰值应 力和稳 态应 力也 随之提 高 。
Ｇ ｅｂｅ热模 拟 试 验 机 对 试 验 钢 进 行 热 压 缩 试 验 ， ｌ ｌ ｅ
又 能很好 １ ０℃／ 的加 热 速 率 加 热 到变 形 温 度 ，变 形 温 度 为 ｓ
１１ ３Ｋ、１２ ３Ｋ、 １３ ３Ｋ １４ ３Ｋ 和 １４ ３Ｋ， ２ ２ ２ 、 ２ ７
胞状 亚结 构 ，导致 加 工硬 化 ，此时 加工 硬化起 主 导
作用 ；当变形 进行 到一 定 阶段 时 ，由于在 加 工硬 化 过 程 中材 料 的能 量 升 高 ，使 基 体 处 于 不 稳 定 的状
态 ，为位 错 的移 动提供 驱 动力 。材 料发 生动 态软化
（ 动态 回复和 动态 再结 晶） ，抵 消 了热压 缩变 形 的加 工硬 化 ，软 化作用 占据主 导地 位 ，流变 应力 开始 下 降 。在热 压缩 过程 中的后 阶段 ，加 工硬 化与 动态 软
１天 津 重 型装 备 工 程 研究 有 限公 司 助 理 ｌ程 师 。天 津 ． 丁
３ ０ ５ ０４ ７
２ ０ ０年 第 ３期 （ １ ５期 ｊ ｑ 总 ３
ｙ ＠ ｃｈ ｃ ｍ ｚ ｇＬｏ
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热棚 Ｉ ｊ ｊ
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就取决于哪一个过程在热变形时起主导作用。在初 始变形 阶段 ，由于在外 加应 力作 用 下位错 密度 不 断 增 大 ，位 错之 间 互相交 割 ，出现大 量 的位错 缠结 和
２１ 真应 力一 ． 应变 曲线及 变形 机制 通 过试 验 钢 在不 同变 形 条 件 下 压 缩 时 的 真应
试 验所用 材料 取 自工 业生产 的 ２ Ｍｎ ｉ ０ ＮＭｏ钢大
力 一 变 曲线 （ 图 １ 。峰值应 力 和稳态 流 变应 力 应 见 ）
型锻 件 。压缩 热 变形 试验 在 Ｇｅｂｅ热模 拟试 验 机 ｌｅｌ
该 钢 高温 流 变 行 为 的影 响 ，用 以 指 导该 钢 种 大 型 锻件 的生产实 践 。
２ 试验结果 与分析
１ 试 验 材料 与试 验 方 法
∥ 矗 。。＿一一 一＿一√ 一 一…一 曩墨＿ 一 一 够－ 。 膏 一＿． 一 嚣 一薅 一 一 一 … 。一 一 一 一辨 一 。 √ 一 。 。一 一
式 中 ， 、 、ｎ 常 数 ， 、 及 ｎ之 间满 足 ＝ 。 一 对 式 （）和 （）两边分 别取 对数 并 整理得 到 ： ２ ３
ｌｏ＝ ｌ ｎ －－ ｎ
ｎ
＋ｎ ｌ
ｎ
… … … … … … … … … … ｆ） ４
＿ 唔 …………………一５ Ｉ １ ｎ （ ）
在 低 应力 （ｏ ０８ 时 ，式 （）简 化为 ｏ ＜ ．） ￣ １
ｓ ２－ … … … … … … … … … … … … … … ｆ） ｏ“ ２
在 高应 力 （ｏ １ ） 时 （） 简化 为 ｏ－ ． ￣＞ ２ 式 １
＝ ｘ （ｏ ｊ … … … … … … … … … … … （） ２ ｐ／ － ｅ ３ ３
化作用达到一个平衡 ，流变应力趋向一个稳态值。
２２ 建立 流变 应 力本构 方 程 ．
金 属 在高 温变 形 时的流 变应 力 与应变 速 率 、变 形温度 之间 的关系可用 经典 的双 曲正弦公式 描述 ｌ ３ ｌ ：
Ｉｈ￣）ｅ（ ）…………（ ｓ （－ ｐ ｉ ｏ Ｊｘ ｎｏ １ ）
并 在 该 温 度 保 温 ５ｍｉ，然 后 以 不 同 的 应 变 速 率 ｎ
（ 分别 为 ０ １ ～ ． Ｓ 、１ 压缩 变形 ，变形 量 ． 、０１ ～ ） ０ Ｓ Ｓ
为 ５％ （ ０ 真应变 ０７ 。 ．）
主要 研 究 变 形 温 度 、形 变 速 率 、变形 量 等 参 数 对