钢筋混凝土高烟囱定向爆破拆除倒塌过程研究

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烟囱定向爆破拆除倒塌过程

则质量r2r1r2r1hr22rr2r1r23r时由刚体转动定律有mgyr22rhr23r把它单独作为1个研究对象那么它受到相邻质量对它的总的外力向量为f与转动支点之间的向量为r则可得frmgrsin则可以得到内力矩lfrmgsin2r22rhr23rdldrhr23r4r22r这是1个极大值l显然理想刚性体内部不传递力也不存在应力张量t当然也就不能传递机械能流
Ｒｙ＝Ｒ２－
Ｒ２－Ｒ１ｙＨ
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；修回日期：收稿日期：２００９１１２３２０１００３２２－－－－
）；）甘肃省建设科技攻关项目（１０１１ＧＫＣＡ０１９ＪＫ２０１０４３基金项目：甘肃省科技支撑计划项目（－：（ — ），，，，。作者简介言志信男博士教授博士生导师１９６１
［４］，选取经典塑性随动模型ＭＡＴ＿本构关系为ＰＬＡＳＴＩＣ＿ＫＩＮＥＭＡＴＩＣ１根据模拟的实际情况， ·
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Ａ＝ｇＲ２ｙ－２有根据机械能流的物理意义，
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百米以上钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除技术

百米以上钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除技术近年来随着电力建设高速发展，对于烟囱的爆破拆除也更加频繁，因此对爆破过程产生的问题进行一系列的探讨。

文中着重探讨了烟囱爆破技术设计原理，切口的高度和角度的选择问题，定向窗开凿问题，铺设缓冲层防止飞溅和震动问题等等，希望能够通过探讨，寻找更完善的爆破拆除技术。

标签：定向爆破；拆除；开凿技术；钢筋混凝土烟囱1.引言近年来我国的电力建设正在快速的发展，电厂需要进行改造的工程有很多，现在运用百米以上钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除技术进行定向爆破拆除的大都是电厂的烟囱，所以这其中有很多值得借鉴的经验和教训，需要我们进行研究。

作者想通过研究定向爆破的实践，进行理论分析，探讨烟囱定向爆破的各项技术要领和问题。

2.设计原理钢筋混凝土烟囱的爆破拆除技术是根据刚性的整体绕定轴转动和倾倒的原理，将烟囱倒塌时的能量转化为动能，在烟囱倒下触地的瞬间，所受到的冲击力来使烟囱解体。

这个依据稳定性的原理是在烟囱的一侧进行的，将受到支撑力的筒壁炸开一个有一定的高度和宽度的切口，而破坏它的稳定性使得结构失稳，烟囱按照规定的方向倾倒。

3.切口高度和角度的选择3.1切口高度选择在对切口的高度进行选择时，只要能够满足烟囱倾倒时需要的高度，即在爆破切口闭合的时候，烟囱的重心要能够偏离到支点之外，根据理论公式，如果烟囱的高度为120米，壁厚为0.5米，那么切口高度的选择在1.5米左右，然而在实际情况中，我们还要考虑烟囱在爆破之后倒下时要保持适当的距离和安全系数，所以这时候切口高度应该加大到2米左右。

但是切口的高度也不宜过大，如果切口的高度过大，会导致烟囱触地时速度过快，而不能很好地控制倾倒的方向。

另外，切口的高度越高，后面的支撑壁就越高越细，这样的支撑体更容易发生断裂。

所以，切口的高度也不是越大越好，而经过不断的实践，120米的烟囱的最佳的切口高度是2米。

3.2切口角度选择根据一般经验，切口角度设置要200到240度，如果切口的角度越大，那么爆炸后的倾覆力就越大，但是烟囱后部的支撑体就越小，这样导致的结果就是烟囱倾覆时转动的速度就越快，下坐也就很可能越快发生。

定向爆破拆除烟囱

定向爆破拆除烟囱1工程概况待拆除的钢筋混凝土烟囱属双层双向布筋,主筋为 25螺纹钢,筒体材质完好,钢筋混凝土密度2.5 t/m3。

高86 m,壁厚36 cm,底部外径9 m,出口处外径1.6 m,锥度0.9。

该烟囱南侧有居民房,距离61 m;北侧有工棚,距离44 m;东侧是厂房,距离73 m,西侧为较宽空地,但空中横挂南北走向的高压线,必须事先拆除,烟囱才能往西侧倒塌。

爆区环境如图1。

2爆破方案筒形高耸建筑物爆破拆除是利用炸药爆炸作用,在构筑物的倾倒方向上,破坏一定高度和长度的支撑体,并以保留部分作为倾倒绞支,使整个构筑物的重心偏移,在重力作用下发生倒塌触地解体。

从烟囱相对位置可看出,西侧有足够的场地,可作倒塌方向。

3爆破设计[1~4]3.1孔网参数炮孔深l =0.67δ=0.24 m(实取0.25 m),δ为壁厚;炮孔间距a =1.0l =0.24 m(实取0.3 m);炮孔排距b = a =0.3 m。

3.2切口设计3.2.1切口形状目前爆破切口有长方形、梯形、倒梯形、两翼斜形和反人字形等,为了便于设计且施工较简单,并在烟囱倒塌过程中不出现坐塌现象,以确保烟囱按预定方向顺利倒塌,通过比较后,采用了倒梯形。

3.2.2切口高度h、上边长l上、下边长l下h =7b =2.1 m;图1爆区环境图(单位:m)l上=0.67πd =18.9 m;l下=0.50πd =14.1 m。

3.3炮孔布置及炮孔数目炮孔布置形式:梅花形布孔。

炮孔数目如下:n8= (18.9/0.3)+1=64n1= (14.1/0.3)+1=48n2=51,n3=53,n4=55,n5=57,n6=59,n7=61n总= n1+ n2+ n3+ n4+ n5+ n6+ n7+ n8=4483.4装药量q = f(q1a+ q2v) =86.7 g(实取100 g);q = n总q =44.8 kg。

3.5爆破网路该烟囱爆破采用非电毫秒延期导爆管雷管微差起爆。

高耸钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除倾覆历程的数值模拟

高耸钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除倾覆历程的数值模拟基于弹塑性力学和有限元基本理论，针对一150m高耸钢筋混凝土结构烟囱定向爆破拆除工程，研究了该烟囱爆破拆除的力学条件、烟囱爆破倾覆时间、烟囱爆破倾覆时的支座内力以及烟囱爆破倾覆时的本构关系；采用有限元分析软件ANSYS/LS-DYNA，通过分离式共节点建模，建立了高耸钢筋混凝土烟囱有限元模型，并对烟囱爆破拆除过程进行了有限元模拟。

研究结果表明，论文提出的烟囱爆破倾覆历程的本构关系符合实际；论文建立的高耸钢筋混凝土烟囱有限元爆破拆除分析模型合理；实际烟囱倾覆历程、倾覆方位、倾覆长度与有限元数值模拟结果吻合较好。

Key words：reinforced concrete structure towering chimneys；Blasting；numerical simulation；constitutive；finite element model1.引言隨着城市化进程和产业升级的不断推进，在城市建设和企业技术改造中，经常要开展烟囱、水塔等废弃高耸建筑物的控制性拆除爆破工作。

拆除爆破既要达到预定拆除目的，又必须有效控制爆破振动影响、飞石抛掷距离和破坏范围等，以保障周围环境安全[1]。

目前，国内外已广泛应用爆破方法拆除高耸建筑物，定向爆破拆除烟囱的高度已达210米[2]。

本文基于弹塑性力学和有限元基本理论，针对一150m高耸钢筋混凝土结构烟囱定向爆破拆除工程，对该烟囱爆破拆除的力学条件、烟囱爆破倾覆时间、烟囱爆破倾覆时的支座内力以及烟囱爆破倾覆时的本构关系进行研究，并采用有限元分析软件ANSYS/LS-DYNA，通过分离式共节点建模，建立高耸钢筋混凝土烟囱有限元模型，对烟囱爆破拆除过程进行了有限元模拟。

2.爆破拆除方案烟囱爆破拆除的原理是在烟囱倾倒一侧的烟囱支承筒壁底部炸开一个爆破缺口，破坏烟囱结构稳定性，导致整个结构失稳和重心外移，使烟囱在自重作用下形成倾覆力矩，进而使烟囱按预定方向倾倒。

120 m高钢筋混凝土烟囱爆破拆除

120 m高钢筋混凝土烟囱爆破拆除洪卫良【摘要】为了研究矩形切口对高耸烟囱定向爆破精准性的影响,结合杭州钢铁厂120 m高钢筋混凝土烟囱的结构特点和周边环境,通过理论计算和采用有限元分析软件 ABAQUS数值模拟,并对爆破过程和爆后效果进行了分析.结果表明:爆破过程中矩形切口支撑部分断裂处位于切口中上部,断裂线为非直线形状,产生下坐后,因底部不平整未能形成平整底部铰链转动,同时在向下冲量的作用下,影响了烟囱的倒塌方向的精准性,矩形切口对高耸烟囱定向倒塌的可控性较差,不建议在较为复杂环境下采用;同时,利用ABAQUS显式动力分析,还可以较好的还原烟囱倒塌过程.通过数值模拟与实际监测数据的对比,对工程实践具有一定的指导意义.%In order to research the effect of rectangular notch on the precision of directional blasting of towering chimney,this paper combines the structure characteristics and surrounding environment conditions of the 120 m reinforced concrete chimney of Hangzhou iron and steel plant.Through the theoretical calculation and numerical simulation with finite element analysis software ABAQUS,the blasting process and effect are analyzed.The results show that the fracture of the rectangular notch support is located in the upper middle of the notch during the blasting process,and the fracture line is not straight.After the backlash,failure to form a flat bottom hinge rotation because of unevenness at the bottom.Meanwhile, under the action of the downward impulse,the precision of the chimney collapsing direction is affected.The rectangular notch is fixed to the towering chimney.The controllability of collapsing is poor,and it is notrecommended to be used in a more complexenvironment.Furthermore,this project use ABAQUS explicit dynamic analysis can better restore chimney toppling process,through a comparison of the numerical simulation and the actual monitoring data also has a certain guiding significance for engineering practice.【期刊名称】《工程爆破》【年(卷),期】2018(024)002【总页数】6页(P66-70,76)【关键词】钢筋混凝土烟囱;矩形切口;定向爆破;数值模拟【作者】洪卫良【作者单位】同济大学土木工程学院,上海200092;浙江物产民用爆破器材专营有限公司,杭州310011【正文语种】中文【中图分类】TD2351 工程概况因杭州钢铁厂转型升级，需要对分厂内一座钢筋混凝土结构烟囱实施爆破拆除。

钢筋混凝土高烟囱定向爆破拆除倒塌过程研究

钢筋混凝土高烟囱定向爆破拆除倒塌过程研究言志信;叶振辉;刘培林;曹小红【摘要】Stress models of the remained supporting segment of a high reinforced concrete chimney in blasting demolition was established based on dynamics principle. The regulation and the governing factors of the variation of neutral axis of cutting faces were analysed. The punching factor was used to consider the influence of sudden load. Adopting the node-split reinforced concrete model, the collapse process was numerically simulated by means of ANSYS/LS-DYNA. Through the analysis of the stress-time curve of reinforced concrete element, it is indicated that a node-split model can reflect the difference of the mechanical properties between materials of steel and concrete.%烟囱爆破拆除无论是拆除高度还是拆除难度都在日益增大.运用动力学原理建立了钢筋混凝土烟囱在爆破后余留支撑部的应力模型,分析了切口中性轴的变化规律和决定因素,提出用冲压系数ks来考虑突加载荷的影响.进而采用共用节点分离式模型,利用ANSYS/LS - DYNA有限元软件对钢筋混凝土烟囱倒塌过程进行了数值模拟研究.通过对混凝土和钢筋单元应力-时程曲线的分析,指出共用节点分离式模型能够较好地反映钢筋和混凝土两种材料的力学性能差异.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2011(030)009【总页数】5页(P197-201)【关键词】切口支撑部应力;钢筋混凝土高烟囱;分离式模型;爆破拆除;ANSYS/LS-DYNA【作者】言志信;叶振辉;刘培林;曹小红【作者单位】西部灾害与环境力学教育部重点实验室,兰州730000;兰州大学土木工程与力学学院,兰州730000;西部灾害与环境力学教育部重点实验室,兰州730000;兰州大学土木工程与力学学院,兰州730000;西部灾害与环境力学教育部重点实验室,兰州730000;兰州大学土木工程与力学学院,兰州730000;西部灾害与环境力学教育部重点实验室,兰州730000;兰州大学土木工程与力学学院,兰州730000【正文语种】中文【中图分类】O38随着城市改建、扩建的进行，建筑物爆破拆除得到了迅速发展，但在高大钢筋混凝土烟囱爆破拆除的理论研究方面，仍不能有效指导工程实践。

80 m高钢筋混凝土烟囱高位切口定向爆破

ISSN 1671-2900 采矿技术第20卷第6期 2020年11月CN 43-1347/TD Mining Technology，Vol.20，No.6 Nov. 202080 m高钢筋混凝土烟囱高位切口定向爆破贺建华1，钟勇2，刘宁1(1.湖南金能爆破工程有限公司，湖南长沙410000；2.长沙市公安局治安管理支队危爆大队，湖南长沙410000)摘要:某80 m高钢筋混凝土烟囱已废弃多年，结构受损，威胁周边环境和人员的安全，因此，列为待拆对象。

该烟囱周边环境复杂，根据爆破方案设计，采用高位切口定向倒塌控制爆破技术拆除，并详细介绍了爆破参数设计及主要安全措施。

实践表明，该技术成功拆除了该80 m高钢筋混凝土烟囱，取得了较好的效果。

关键词:钢筋混凝土烟囱;高位切口;定向爆破1 工程概况待拆烟囱位于湖南湘澧盐化有限公司某热电厂内，为钢筋混凝土结构，高80 m。

该烟囱筒体的主要构成为钢筋混凝土筒壁、隔热层和内衬，筒壁底部尺寸为：外径6.86 m、周长21.54 m、壁厚0.3 m；筒壁顶部尺寸为：外径3.66 m、周长11.49 m、壁厚16 mm；筒体20 m以上的隔热层为空气隔热层，厚50 mm；筒体20 m以上内衬用75#红砖砌成，厚120 mm。

该烟囱已废弃多年, 经40多年的风雨剥蚀，在烟囱上部产生了多条肉眼可见的纵向裂缝。

2 周边环境待拆烟囱位于热电厂厂区中部，厂区正常生产。

烟囱东面距离最近的主蒸汽管64 m，主蒸汽管为桥架式，架高约3 m，并在桥架槽内设有多条电缆和多束通讯光缆。

烟囱南面距离最近的新2#锅炉排碴料仓仅7 m，距离原4#锅炉房18 m。

烟囱西面距离最近的新2#锅炉脱硫装置及其配套设施仅8 m。

烟囱北面距离最近的水处理房仅10 m，水处理房西头段为平房, 东头段为框架式结构三层楼房,该房的破旧程度已接近危房, 抗震能力差，已列为技改后续待拆对象。

待拆烟囱的周围环境见图1。

100 m高钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除

ISSN 1671-2900CN 43-1347/TD采矿技术第16卷第6期Mining Technology,Vol.16,No.62016年11月Nov.2016 100 m高钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除于明亮，林大能，喻智，何松(湖南科技大学资源环境与安全工程学院，湖南湘潭市411201)摘要：介绍了应用定向倒塌爆破技术拆除1座100 m高钢筋混凝土烟囱的实例。

按照烟囱的实际结构和受力情况，重点分析了高耸烟囱拆除爆破的缺口形状、缺口参数、卸荷槽、爆破参数、定向窗开设等关键技术。

采取了有效的安全防护措施,基于安全考虑，对烟囱的稳定性和爆破危害效应进行了计算研究。

关键词：烟囱；定向爆破；矩形缺口；爆破参数1工程概况待拆废弃烟囱位于湘潭电化集团晨峰物流建设场地,烟囱为钢筋混凝土筒式结构，烟囱总高度为 100 m,烟囱筒身采用200#砼整体滑模浇筑，内衬为75#红砖和25#石灰水泥混合砂浆砌筑，筒壁内有50 mm厚的空气隔热层。

竖向主钢筋为$20 mm、$18 mm、®16 mm;环向钢筋为 ®18 mm、®16 mm、®14 mm、$12 mm。

钢筋保护层为30 mm,间距均为200 mm。

实测爆破缺口部位烟囱周长25.3 m,混凝土壁厚为40 cm,内衬红砖厚24 cm。

烟囱周围环境简单，倒塌范围内，除正东方向有民居及地下线缆需要保护外,其它建(构）筑物已经拆除，场地较开阔，拟倒塌的东南方向300 m范围内没有保护对象。

2爆破技术设计2.1爆破方案待拆烟囱四周环境条件较好，有多个方向可供倒塌。

考虑到为今后苛刻条件下高烟囱爆破积累经验，同时顾及地下线缆的分布情况，采用“向东南方向单向定向倒塌”方案。

2.2缺口设计目前国内在控爆拆除烟囱、水塔时常用的缺口形式有长方形、梯形、倒梯形、斜形、反斜形和反人字形等6种，其中梯形和长方形应用较多，效果较好[1]。

复杂环境下成功爆破拆除80m钢筋混凝土烟囱

复杂环境下成功爆破拆除80m钢筋混凝土烟囱摘要本文介绍了80m高钢筋混凝土烟囱的爆破拆除。

通过精心设计合理的爆破切口及爆破参数，并采取有效的防护措施，确保了烟囱按设计的方向倾倒。

关键词钢筋混凝土烟囱；爆破切口；定向倾倒1 工程概况某焦化厂因技术改造，需将原焦化厂20万t炼焦车间整体拆除，其中有2座80m高钢筋混凝土烟囱决定采用爆破方式拆除。

待拆除的2座烟囱东面距离煤气管道70m；南面是焦化新厂区，距离最近的设施20m；西面距离煤气管道35m；北面紧邻厂区道路，距离厂区围墙74m，围墙外侧为城区主干道。

爆区环境如图1所示。

图1 爆区环境示意图待爆破的2座钢筋混凝土烟囱筒身顶部直径Φ3750mm，壁厚320mm，竖向主筋Φ14@140，环行分布筋Φ14@165；筒身底部直径Φ7300mm，壁厚750mm，竖向主筋Φ20@140，环行分布筋Φ14@125；隔热层采用干容重r=500kg/m3的高炉水渣，厚120mm；内衬采用75#红砖、25#混合砂浆砌筑的砌体，底部厚240mm，上部厚120mm。

单座烟囱钢筋混凝土体积418.6m3，隔热层体积143.7m3，红砖内衬体积136.5m3，单座烟囱重量约1364t。

2爆破方案设计2.1爆破方案的选择用爆破方法拆除钢筋混凝土烟囱，通常有原地倒塌、定向倒塌和折叠倒塌三种方案。

根据本工程环境实际状况，确定采取定向倾倒方案，倒塌方向为东偏北30°，如图1。

2.2爆破切口设计2.2.1设计原则根据力学分析，实现烟囱顺利倒塌的切口尺寸应同时满足以下几个条件：1）在爆破形成切口瞬间，烟囱自重P作用在余留截面上的压应力必须小于筒壁抗压强度[σ压]；2）在烟囱倾倒切口闭合过程中，烟囱自重产生的倾覆力矩在余留截面上所产生的拉应力σ拉必须大于筒壁的抗拉强度[σ拉]；3）在烟囱倾倒，切口上下闭合时烟囱的重心偏移距离应大于切口处烟囱外半径。

2.2.2 切口形式参考国内工程实例，结合本工程烟囱结构形式，爆破切口形式选择倒梯形切口。

240m高钢筋混凝土烟囱爆破拆除控震措施及效果研究

可见周围环境相对比较复杂。该 240m 高钢筋混凝土烟囱底部半径 11.9m ，壁厚 700mm，顶部半径 3.5m ，壁厚 240mm。烟囱内衬 180mm，隔热层厚度为 80mm。烟道尺寸为宽 X高=4 mx8m ，底部标高为+4.55m ，两个烟道的连线与南北方向呈14。的夹角。 2 方案选择 ① 结合周围环境分析，本烟囱只有南侧满足爆破倒塌条件，因此确定烟囱整体向南定向倒塌爆破方案，由于两侧建筑(构）物距倒塌中心的距离较短，因此倒向的精准度必须控制在5。以内。 ② 由于本烟囱烟道□与倒塌中心线不对称，且其井字架结构复杂，因此烟囱的倒塌方向难以控制，必须将爆破缺□设在烟道□以上，否则会影响到倒塌定向和爆破效果。 ③ 烟囱类高耸建筑物自重较大，塌落触地震动速度
Value Engineering
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240m 高钢筋混凝土烟囱爆破拆除控震措施及效果研究
Study on Seismic Control Measures and Effect of Blasting Demolition of 240 m Reinforced Concrete Chimney 吕小师 L V X ia o -s h i
(①河南理工大学土木工程学院，焦作 454000; ② 河南迅达爆破有限公司，焦作 454000) (① School of Civil Engineering, Henan Polytechnic. University,Jiaozuo 454000, China; ② Henan Xun-da Blasting Co., Ltd., Jiaozuo 454000, China ) , , 70% 。 Abstract: Taking the 240m high reinforced concrete chimney blasting demolition of Guiyang power plant as an example, this paper introduces the measures taken in the process of controlling the blasting demolition of the chimney under complex environment. The practice proved: the differential blasting technology, the opening of a directional "window， and unloading groove, excavation damping ditch and cushion layer, can effectively reduce the chimneys blasting collapsing touchdown vibration and its spread, damping effect can reach 70%. 关键词：烟囱爆破拆除;减震沟；缓冲垫层；减震效果 Key words: chimney blasting demolition； damping ditch； cushion layer； damping effect 中图分类号:TU746.5 文献标识码:A 文章编号： 1006-4311(2016)25-0187-03

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摘要：烟囱爆破拆除无论是拆除高度还是拆除难度都在日益增大。运用动力学原理建立了钢筋混凝土烟囱在
爆破后余留支撑部的应力模型，分析了切口中性轴的变化规律和决定因素，出用冲压系数ｋ来考虑突加载荷的影响。提进而采用共用节点分离式模型，利用ＡＳＳＬＮＹ／Ｓ—ＤＮＹＡ有限元软件对钢筋混凝土烟囱倒塌过程进行了数值模拟研究。
振
动
与
冲
击
第３０卷第９期
ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＶＩＢＲＡＴＩＯＮＡＮＤＨＯＣＫＳ
钢筋混凝土高烟囱定向爆破拆除倒塌过程研究
言志信，叶振辉，刘培林点实验室，兰州７００；．３００２兰州大学土木工程与力学学院，兰州７００）３００
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ＡＮＳＹＳＩＤＹＮＡ／Ｓ—
随着城市改建、扩建的进行，筑物爆破拆除得到建
了迅速发展，在高大钢筋混凝土烟囱爆破拆除的理但论研究方面，不能有效指导工程实践。国内对高耸仍构筑物切口设计原理大都基于支撑部破坏失稳的静固中性轴 “ 塑性铰 ” 型假设，理论分析方面则假设烟模在囱简体为刚性杆件模型。工程实践表明，述设计原上
Ｔｈｏｇｈｅａａｙｉｆｔｔｅｓｔｅｃｒｅｏｅｎｏｃｄｃｎｃｅｅｅｅｎ，ｉｓｉｉａｅｈｔａｎｄ－ｐｉｍｏｅａｒｕｈｔｎｌｓｓｏｈｅｓｒｓ —ｉｕｖｆｒｉｆｒｅｏｒｔｌｍｅｔｔｉｎｄｃｔｄｔａｏｅｓｌｔｍｄｌｃｎ
通过对混凝土和钢筋单元应力一时程曲线的分析，出共用节点分离式模型能够较好地反映钢筋和混凝土两种材料的力指学性能差异。
关键词：切口支撑部应力；钢筋混凝土高烟囱；分离式模型；爆破拆除；ＮＹ／ＳＤＮＡＳＳＬ—ＹＡ
Ａｂｓｒｔｔａｃ：Ｓｒｓｄｌｆｔｅｉｅｓｐｏｔｎｅｍｅｔｏｉｈｅｎｏｃｄｏｃｅｅｃｉｅｉａｔｔｅｓｍｏｅｓｏｈｅｒｍａｎｄｕｐｒｉｇｓｇｎｆａｈｇｒｉｆｒｅｃｎｒｔｈｍｎｙｎｂｌｓｉｎｇ
ｒｆｅｔｔｅｄｆｅｅｃｆｔｅｍｅｈｎｃｏｒｉｓｂｅｗｅｎｍａｅｉｌｆｓｅｌａｄｃｎｒｔ．ｅｃｈｉｒｎｅｏｈｃａｉａｐｒｐｅｅｔｅｔｒａｓｏｔｅｎｏｃｅｅｌｆｌｔＫｅｗｏｄｙｒｓ：ｃｔｉｇｓｐｏｔｔｅｓｈｇｒｉｆｒｅｃｎｒｔｃｍｎｙ；ｓｐｒｔｏｍｏｅ；ｂａｔｎｄｅｌｔｎ；ｕｔｎ－ｕｐｒｓｒｓ；ｉｈｅｎｏｃｄｏｃｅｅｈｉｅｅａａｉｎｄｌｌｓｉｇｍｏｉｏｉ
中图分类号：０８３文献标识码：Ａ
ＣｏｌｐｓｎｏｅｓｏｉｈｒｉｏｃｄｃｎｃｅｅｃｍｎｙｉｌｓｉｅｏｉｉｎｌａｉｇｐｒｃｓｆｈｇｅｎｆｒｅｏｒｔｈｉｅｎｂａｔｎｇｄｍｌｔｏＹＡＮｉｘｎ ’ ，ＹＺｈｎｈｉ，Ｚｈ — ｉＥｅ — ｕ。
ｄｍｏｉｏｓｅｔｂｉｈｄｂｓｄｏｙａｃｒｎｉｌｅｌｉｎｗａｓａｌｓｅａｅｎｄｎｍｉｓｐｃｐｅ．Ｔｈｅｕｌｔｏｎｈｅｇｖｒｉｇｆｃｏｓｏｈａｉｔｎｏｅｔａｔｉｅｒｇａｉｎａｄｔｏｅｎｎａｔｒｆｔｅｖｒａｉｆｎｕｒｌｏａｉｆｃｔｎａｅｒｎｌｓｄ．Ｔｈｎｈｉｇｆｃｏｓｕｓｄｔｏｓｄｒｔｅｉｆｕｎｃｆｓｄｎｌａｘｓｏｕｔｇｆｃｓｗｅｅａａｙｅｉｅｐｕｃｎａｔｒｗａｅｏｃｎｉｅｈｎｅｅｏｕｄｅｏｄ．Ａｄｐｉｇｔｌｏｔｈｅｎｎｄ —ｐｉｅｎｏｃｄｏｒｔｄｌｈｏｌｐｓｒｃｓｗａｕｍｅｃｌｙｓｍｕａｅｙｍｅｎｆＡＮＳ／ＬＳＤＹＮＡ．ｏｅｓｌｔｒｉｆｒｅｃｎｃｅｅｍｏｅ，ｔｅｃｌａｅｐｏｅｓｓｎｉｒａｌｉｌｔｄｂａｓｏＹＳ —