拱坝基本参数应力分析毕业论文
乌图河一级水电站拱坝应力分析
水市 盘县普 谷乡 马场 河舍烹 乡落 水洞进 口前 ，电 站 装 机 容 量 ２ ＭＷ ，设 计 引 水 流 量 ７ ５ ｍ。ｓ ４ ．６ ／ ，
设计 水头 约 ３ ０ ９ ｍ。 坝址 位 于 伏 流 进 口前 约 ２ ｍ 处 ，河 谷 断面 ０
２ ２ １ 计 算参 数 、计 算 工 况 ．． 混 凝土 、基 岩 、 覆 盖 层 的 弹 性 模 量 、泊 松 比、线膨胀 系数 等参 数按 常规 采用 。
区域 等 ，同时 ，重力 墩 与 基 岩 、拱 桥 与 覆盖 层 、
曲率 半 径 ２ ． ０ ２ ０ ｍ，最 大 坝 高 １ ． ４ ６ ５ ｍ。坝 顶 宽
２ ５ ｍ，坝底厚 ３ ５ ｍ。 ．０ ．０ 由于坝基 覆盖层 深 达 ３ ． ｍ，进行 基坑 开挖 ７５ 难 度很 大 ，故 挡水建 筑 物采用 混凝 土拱 坝坐 落于
乎 不可 能 ，故 采 用 在 接 近 河 床 高 程 处 修 建 一 拱 桥 ，拱桥 两端建 于基 岩 ，混凝 土拱 坝坐 落于拱桥
的布置形 式 ，拱 桥 以下 防渗采 用塑性 混凝 土 防渗
墙 结构 。
应尾 水位 （ ６ ｍ） ＋ 泥 沙 压 力 （ 沙 高 程 １ １２０ 淤
２３ ６ ｍ） ＋ 自重 ＋设计 正 常温 降 ； 基本 组 合 ② ：正 常 蓄 水 位 （ ７ ｍ） ＋ 相 １２ ０
图 ４ 坝体 Ｙ 方 向 位 移 三维 云 图
图 ２ 坝体 第 一 主 应 力 三维 云 图
图 ５ 坝体 ｚ方 向 位移 三 维 云 图
圈 ３ 坝 体 第 三 主 应 力 三 维 云 图
第 １ 期 （ ３７ ） Ｏ 第 １期
［ 文章 编 号 ］ １０ －８ ６ （０ ８ １—０ ６０ ０ ９２ ４ ２ ０） ００ １ —３
浙江省门溪水库拱坝结构应力分析
各 自的应 力 ． 方法 具有 一定 的 近似性 ， 难 以进行 该 且
动 力和 非线 性 问题 的 分 析 ． 限 元 法 较 好地 克 服 了 有 这 一缺 点 ， 能够 进行 各 种复杂 条 件下 的应 力分 析 ， 近 年 来得 到 了广 泛 的应用 ． 是采 用有 限元 法计 算 时 ， 但 在 坝 踵部位 往 往会 产 生 应 力 过 度 集 中 的 现象 ， 以 难
摘 要 ： 用 有 限 元 法 对 浙 江 省 门溪 水 库 拱 坝 坝 体 内部 结 构 应 力 进 行 分 析 ， 采 用 有 限 元 等 效 应 力 法 对 坝 体 采 并 和坝基 （ 肩 ） 触部位 应力进行复核． 析结果表明 ， 用有限元等效应力法 由于消除了坝体和坝基 （ 肩 ） 坝 接 分 采 坝 接 触 部 位 的 应力 集 中现 象 ， 算 得 到 的 坝 体 最 大 主拉 和 主 压 应 力 均 在 规 范 容 许 范 围 之 内 ， 为 大 坝 安 全 评 价 计 可
作者简 介： 一青 （９１ ）男 ， 江仙居人 ， 娄 １８ ～ ， 浙 工程 师 ， 士 ， 要 从 事 水 利 规 划 、 流 数 值 模 拟 及 大 坝 安 全 监 控 方 面 的研 究 博 主 渗
第 ３ 第 ４期 ２卷
娄 一 青 ， ： 浙 江 省 门溪 水 库 拱 坝 结 构 应 力 分 析 等
平 面布 置如 图 １所示 ．
２ 分 析 方 法
拱 坝结 构应 力分 析 方法 主要有 拱 梁分 载法 和有
限 元法 ¨ ． 梁分 载 法 把 拱 坝 视 为 由一 系列 水 平 拱
拱 圈 和垂直 悬臂 梁 组 合 而 成 ， 据 交 点 部 位 的变 位 根
一
致条 件求 出拱 和 梁 各 自所 承 担 的荷 载 ， 而求 得 进
天花板混凝土双曲拱坝坝体应力、坝肩稳定分析
岛 一ｆ 、３ 。 等 ， 中 以 ５ 层 为 主要 断层 ， ３ ｆ一 等 ３ 其 断
其 它断层 为 次 生 断层 ， 与 断 层 共 同组 合 ， 成 右 形 岸 的复 杂地 质性 状 ； 断层 自右拱端 ， 拱 轴线 方 向 沿 延 伸 ， 向 Ｎ ４。 ５。ｓ 走 Ｗ３３ 一３２ ，ｗＬ７。 ２， 度０５— ７ ～８。宽 ．
１０ｍ。河 床建基 面 主要 有 ￡ 断层 ， ． 自右 岸下游 斜穿 护坦 右侧 ， 至河床 建基 面 ， 向 Ｎ ３ 。ｓ ８。宽 走 Ｗ３ １，Ｗ ２ ，
度 １０ ． ． ～３ ０ｍ。
１ 坝 轴 线 长 度 １９ ８ 拱 冠 梁 顶 宽 度 ６ ０５ ７ ０ ｍ， ５ ．７ｍ， ．０
第 ２期 ７ 第 ３卷
云南水力 发电
ＹＵＮＮＡＮ Ｗ Ａ Ｒ ０ＷＥＲ ＴＥ Ｐ
天 花 板 混 凝 土 双 曲拱 坝 坝 体 应 力 、 肩 稳 定 分 析 坝
周 飞平 ， 陈卓卓 ， 健勇 林
（ 京 勘 测 设 计研 究 院 ， 京 北 北 １（ Ａ） ０ － ￣２
摘
要 ：天花板碾压混凝 土双 曲拱坝进行了非线性 有限元分 析 ， 同时进 行线 弹性 计算分析 ， 析 比较非线性 和线弹性计算结果位 分
ｍ， 坝最 大 中心 角 ９ ．。拱 冠 梁底 宽 ２ ．４ 拱 拱 ３ ３， ２ ６ ３ｍ，
端 最大 厚度 ２ ．８ 厚 高 比 ０２２ ４０６ｍ， ．１。
３ 技术方法和思路
天 花板 坝 址 区地 质 条 件 复 杂 ， 管岩 石类 别 比 尽
２ 地质条件
坝址位 于牛栏江与 清水河交 口上游 １２ ． ． ～１７ ｋ ｍ处 的 天 花 板 峡 谷 进 口 段 ， 流 方 向 基 本 上 为 河
混凝土拱坝应力分析的有限元方法探讨
软件 Ａ Ｓ Ｓ为平台 ， ＮＹ 针对同一个模 型， 在相 同的荷载作用下 ， 分别 采用混凝 土单 轴强度准则 （ 线性有限元法 ） 和混凝
土多参 数强度准则（ 非线性有限元法 ） 进行计算。主要研究 ２种方法 应力计算结果 的差异 ， 此基础上 ， 在 以坝体开裂 现象为手段研究拱坝近基础部位 的应力集中现象。期望将 ２ 种计算方法结合起来 ， 从不同角度研究坝体 的应力分布
ｙ ａ ｓ，ｓｒｓ ｆｃ ｎｃｅ ｅ ａｃ ａ ｉ ｈｅ ａ ａｙ ｅ ｙ ａ ｐ ｉａｉ ｎ ｏ ｈ ｏ ｉｓ ｏ ｉｅ ｒｅａ ｔｃ ｔ ｎ ｌ ｓｉ ｌｓｉｉｙ Ａｓ ｏ ｉｕ ｔｅ ｓ ｅｒ ｔｅ ｓｏ ｏ ｒ ｔ ｒ ｈ ｄ ｍ ｓｏ ｎ ｎ ｌｚ ｄ ｂ ｐ ｌｃ ｔｏ ｆｔ ｅ ｒｅ ｆｌｎ ａ ｌｓｉｉｙ ａ ｄ ｅａ ｔｃ ｐａ ｔｃ ｔ． ｂｖｏ ｓ ｓｒ ｓ
ｃ ｎ ｅ ｔ ｔ ｎ ｏ ｃ ｒ ｎ ａ ｕ ｄ ｔ ｎ ｏ ｒｈ ｄ ｍ ， ｈ ｓｃ ｕ ｅ ｉ ｃ ｌ ｎ ｅ ａ ｕ ｔ ｎ ｏ ａｃ ｌｔ ｇ ｒｓ ｌ ｙ ｆ ｉ ｌｍｅ ｔｍｅ ｈ ｄ ａ ｄ ｏ ｃ ｎ ｒ ｉ ｃ ｕ ｓ ｅ ｒｆ ｎ ａｉ ｆａｃ ａ ａｏ ｏ ｏ ｔ ｉ ａ ｓ ｓ ｄｆ ｕｔ ｉ ｖ ｌ ａｉ ｆｃ ｌｕ ａｉ ｅ ｕｔ ｂ ｎｔ ｅｅ ｎ ｔ ｏ ｎ ｉ ｙ ｏ ｎ ｓ ｉ ｅ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｍｅ ｈ ｎ ｃ ｒ ｐ ￣ ｆｃ ｎ ｒ ｔ ｓｖ ｒ ｏ ｌ ａ ｅ ．Ｉ ｃ ｎ ｏ ｂ ｅ ｃｉ ｅ ｙ ｐ ｅ ｉｅｃ ｎ ｔ ｕ ｉｅ ｒｌ ｔ ｎ ｃ ｒ ｎｌ ．Ｉ ｅ ｅ ｔ ｓ ｒ ｃ ： ｃ ａ ｉｓ ｐ ｏ ｅ ｙ ｏ ｏ ｃｅ ｅ ｉ ｅ ｙ ｃ ｍｐ ｉ ｔｄ ｔ ａ ｎ ｔ ｅ ｄ ｓ ｒｂ ｄ ｂ ｒ ｃ ｓ ｏ ｓｉ ｔ ｅａｉ ｕ ｒ ｔ ｃ ｔ ｖ ｏ ｅ ｙ ｎ ｒｃ ｎ
300米级高拱坝的温度应力分析研究
胥 为捷ｂ介绍Байду номын сангаас了温 度 作用 的特 点 及
热 和 绝 热温 升 计算 ，外 界温 度计 算 （ 气温 、库水温 度 、 日照辐射等 ）计 算 ，结 构 温 度场 的 差 分 解 和 有 限元 解
法 。
２ ３ １运 行期 温度应 力 ．．
按 混 凝土 拱坝 设计规 范 （ Ｄ１５ Ｓ ４ ８ ）中附录 二 的规定 ， ５ 计算 出平均温
限 ，拱 坝 厚 高 比在 ０． ０以 上时 ，可 ２ ｌ
年平均温度看作为坝体的温度边界值 ， 坝体 在此边 界条 件下 的温 度场 即为稳 定
温度场 。
半理论半 经验公式求解 。 度应 力仿真 运算 。潘家诤 １ 等提 出了 ２ ３ 应 力求解 方法 ． 大体 积混 凝 土 温 度控 制 设 计 的 整 套 理 中国水利水电科学研究院院士朱伯 论 ，解 决 了浇 筑 温 度计 算 ，水 泥 水 化 芳Ｈ自编 了我 国第一 个混 凝土 温 度徐 变 １
化 的 幅 度较 小 ，影 响 拱 坝 内 部 深 度 有
。
中国科技信 息 ２ Ｉ 年第 期 ｏｏ
ｃ Ｉ ｃＥＣ № １ｃ甘 ｌＧ Ｎｏ ｏ № ． １ ＨＮ ｓ Ｉ ｆＡ Ａ Ｎｉ － 卜ｌ Ｙ１Ｆｆ Ｅ 、Ｏ ０ Ａ Ｎ ２ ０ ｏ
温 度荷 载 的分 类 、影 响 因素 和 温 度 场 应力有限元程序 ，并开创性地将其应 种计算方法 ： ①按 Ｆ ｕｉｒ ｏ ｒ 的热传导 用于 三门峡坝 底孔温 度应 力分 析 中， ｅ 以将年平均温度近似看成稳定温度场 。 ！的３ 这 样 在 计 算 稳 定 温 度场 时 ，把 水 温 的 方程求解 ；②按近似数值求解 ；③按 实现 了我 国历史上 首次大 体积混 凝土温
重力坝应力分析-毕业设计
材料力学法计算公式-Step5
▽
x
Step5：边缘主应力 σ1u ，σ1d，
y
∑W
σ2u ，σ2d 材料力学主应力公式
∑M
A
∑P
B
1 x y x y 2 2 2 2
2
材料力学法计算公式-Step6
▽
x
Step6：内部应力
边缘应力内插
y
∑W
A
并获得计算水平截面内 力(轴力、弯矩、剪力)
∑M
∑P
B
材料力学法计算公式-Step4
▽
x
Step4：边缘应力计算 σyu ，τu，σxu
y
∑W
A
σyd ，τd，σxd 偏心受压公式
∑P
T
∑M B
σyu= σyd=
ΣW
ΣW
T
+
-
6ΣM
6ΣM
T2
T
T2
材料力学法计算公式-Step4
▽
x
Step4：边缘应力计算 σyu ，τu，σxu
强度指标坝体内部应力1运用期1坝体上游面的铅直应力不出现拉应力计扬压力2坝体最大主应力不应大于混凝土的容许压应力182施工期1坝体任何截面上的主应力不应大于混凝土容许压应力2在坝体下游面允许有不大于02mpa的主拉应力工程措施1设计合理的坝体剖面2对地基进行加固处理使地基变形模量和坝体弹性模量合适3进行合理的分缝分块3进行合理的分缝分块194进行合理的混凝土分区5合理布置限裂防裂钢筋6加强施工质量等等毕业设计开题报告20论文研究目的及意义?随着经济发展人们生活水平不断提高对传统的经营模式也有所提高传统的经营模式应经满足不了消费者的需要了
某大跨度钢管混凝土拱桥拱座局部应力分析
某大跨度钢管混凝土拱桥拱座局部应力分析摘要：拱座是钢管混凝土拱桥中受力较为复杂部位之一，本文采用两步有限元法，对某大跨钢管混凝土拱桥拱座的受力情况进行了分析，得到其应力分布规律，对应力集中部位提出了构造改进建议，给类似结构的设计和施工提供参考。
关键词：大跨度钢管混凝土拱桥；拱座；局部应力；圣维南原理；两步有限元法Abstract: The force acting on arch abutment is complex of concrete filled steel tube arch bridge. The arch abutment of a long-span concrete filled steel tube arch bridge is analyzed based on the second-order finite element method. The stress distribution is obtained and some suggestions for design and construction are recommended.Keyword: long-span concrete filled steel tube arch bridge; arch abutment; local stress; Saint-Venantprinciple; second-order finite element method1 引言钢管混凝土拱桥是一种造型美观，受力合理的结构形式。
在近十几年间，该结构形式在我国得到迅速的发展。
大跨度钢管混凝土拱桥的拱肋由钢管和内灌混凝土构成，钢管混凝土拱肋需插入到拱座中，拱座需要承受拱肋传来的巨大轴力和弯矩，在拱肋与拱座相接的范围内，受力复杂，往往会出现应力集中的现象。
目前在结构设计中，对该部位理论计算相对较少，对其应力分布情况掌握得不够明确。
某拱坝线弹性有限元法坝体应力分析
ｆ ｃ ｍ１
坝体
一
０ ． ５ ｌ ｆ 出现在顶拱拱冠１ 一 Ｏ ． ２ ７ ｆ 出现在 ６ ９ ０ ． ４ ０ 拱冠１
比较表 １ 和表 ２ ． 除基本 组合 Ⅱ 上 游面 主压应 力外 （ 略大于压应 力控制标准） ， 线弹性有限元法和拱梁分 载法计算 的坝体应力 、 位移值 的量级一致 。
４ 结 论
４ ． １ 本文 采用线 弹性有 限元法计 算分析 了某水 电站拱 坝正 常蓄 水 位＋ 温升、 正常蓄水位 ＋ 温降工况 的坝体应 力 ． 除正 常蓄水位 ＋ 温升 工 况上游面主压应力 略大外 ． 计算应力均满足应力控制标准 。Ｃ ｓ （ ’） ≤ Ｒ（ ‘） ４ ． ２ 线弹性有限元法与拱梁分载法计算结果 的比较表 明．两种 方法 位移量级一致 ， 但具体 数值 和发生部位有一定 差别 ， Ｒ （ ・） ／ ｙ （ ２ ） 计算的坝体应 力、 计算原理和 计算模型的不同带来的 差异。 ● 式中 ： 。 ——结构重要系数 ， 对应于立洲拱坝安全级别为 Ｉ Ｉ 级， 取 这体现了
体现 了不同计 算原理和计算模型带来的差异。
【 关键 词】 拱坝 ； 应 力； 线弹性有限元法 ； 拱 梁分载 法
０ 引言
３ 坝体应力计算结果
线 弹性有 限元 法的计算 成果 见表 １ ， 同时也列出了拱梁分载法 的 线弹性有限元法 和拱梁分载法是规范【 － 建 议的两种 拱坝应 力分 析 见表 ２ 。 方法 线 弹性有 限元法相对于拱梁分载法的优点是可用于解算体型复 计算 结果 以进行 比较 ． 表１ 线弹性有限元坝体应力 、 位移计算结果 杂、 坝 内设有较大的孔 Ｖ Ｉ 、 垫座或重力墩的拱坝应力和变 形 ， 可以分析 复杂坝基及其对拱坝应力 和稳定 的影响口 。本文采用线弹性有限元法 工况 基本组合 Ｉ 基本组合 Ⅱ 对某水 电站拱 坝正 常蓄水 位＋ 温升工况和正常蓄水 位＋ 温降工 况的坝 最大主压 上游坝面 Ｏ ． ７ ２ ｆ 出现在 ６ ９ ８ ． ０ 拱冠１ ４ ． ５ ７ ｆ 出现在顶拱左拱端） 体应力进行 了计算分析 ． 并与拱梁分载法计算结果进行了比较 。
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拱坝基本参数应力分析毕业论文目录第一章拱坝基本参数计算 (2)1.1坝顶高程的确定 (2)1.1.1坝顶超高计算 (2)1.1.2坝顶高程计算 (3)1.2坝型方案及结构布置 (3)第二章应力分析 (6)2.1 荷载计算 (6)2.1.1自重 (6)2.1.3泥沙压力 (9)2.1.4扬压力 (10)2.1.5温度荷载 (11)2.2 地基位移计算 (12)2.3拱冠应力分析（拱冠梁法） (15)γγ的确定 (38)2.2.3拱冠径向变位系数,i i2.2.4拱冠梁变位的计算 (41)2.2.5拱冠梁应力计算 (44)2.2.6拱圈应力计算 (52)第三章坝肩稳定分析 (56)3.1 稳定分析 (56)3.1.1计算式 (56)3.1.2分析过程 (57)第四章溢流设计及消能防冲设计 (60)4.1溢流面计算 (60)4.2下游消能防冲复核 (60)第一章拱坝基本参数计算1.1坝顶高程的确定1.1.1坝顶超高计算根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）规定：龙源口水库设计洪水标准采用50年一遇，校核洪水标准采用500年一遇，按照《浆砌石坝设计规》SL25—91，《砼拱坝设计规》SL282—2003中规定计算大坝需要的坝顶超高。
坝顶超高按下式计算：△h=Zh i+h0+h C式中：Zh i—波浪高（m）h0—波浪中心线至水库静水位的高度（m）h C—安全超高（m）（正常运行情况h C=0.4m，非常运行情况h C =0.3m）g(Zhi)/V△2=0.0076V0-1/12(gD/V02)1/3gLm/ V02=0.331 V0-7/15(gD/V02)4/15h0=[π（Zhi）2/Lm]Cth（2πH1/Lm）式中：L m—波长（m）D—吹程（D=3000m）V0—多年平均最大风速，V0=17.5m/s，正常运用条件下采用 V0′=1.5 V0 H1—水域平均水深（m）坝顶超高计算成果列如表1-4。
表1-4 坝顶超高计算成果表1.1.2坝顶高程计算坝顶高程计算结果列表于1-5。
表1-5 坝顶高程计算成果表取大值322.88m，本工程取323.00m。
1.2坝型方案及结构布置本工程按砌石拱坝进行设计，初拟坝底厚为10m 。
该坝址受地形、地质条件的限制，右岩山体下有一冲沟从坎肩后面通过，左岸山体稍欠单薄，拱端的位置由于受这些因素的制约，仅能在有限的围进行选择，拱坝的具体位置布置如图所示。
拱圈参数的拟定：1、中心角2φA ：砌石拱坝顶拱中心角可选用80°～110°，下层可采用40°～80°。
2、拱圈半径：初步拟定可按下式计算，拱圈半径R=L/(2sin φA)，式中L 为弦长。
3、拱冠梁的形式和尺寸坝顶高程处开挖后的河床宽度L 经多次布置，L 最终选定为138.47m 。
根据经验公式，可求得坝顶底厚度。
)3(01.04.0H L T C ++=10002)(0832..0632.0HH L H T B += 式中：c T 为坝顶厚度; b T 为坝底厚度;L 为开挖后坝顶高程河岸宽度;H 为坝高。
经计算Tc=3.5m Tb=15m已知Tc,Tb 后，可查《砌石坝设计》拱冠梁经验断面表格得出拱冠梁1-6 断面尺寸如下表拱圈几何尺寸拟定见下表1-7：表1-7 大坝几何尺寸表第二章 应力分析2.1 荷载计算拱坝受的荷载包括：自重、静水压力、动水压力、扬压力、泥沙压力、冰压力、浪压力、温度作用以及地震作用等，基本上与重力坝相同。
但由于拱坝本身的特点，有些荷载的计算及其对坝体应力的影响与重力坝不尽相同。
2.1.1自重由于永久性设备的自重相对于坝体自重可以忽略不计，所以自重计算只包括坝体自重计算。
由于拱坝各坝块的水平截面都呈扇形，如图2-1所示，截面A 1与A 2间的坝块自重G 可按辛普森公式计算，即：G=1m 21Z A 4A A 6（）m（2.1） 式中，γm —砌体容重，21.70kN/m 3； ΔZ —计算坝块高度，m ；A 1、A 2、A m —上、下两端和中间截面的面积，㎡；1图2-1 坝体自重计算图为了计算方便，教材还介绍下式计算：G=121Z A A 2（）γm （2.2） 取单位长度的坝块，2121.710.8(3.56.01)/211114.38k 113.71G N T 3221.710.8(6.018.59)/21710.83k 174.57G N T 4321.710.8(10.668.59)/22255.72k 230.18G N T 5421.710.8(10.6612.61)/22726.78k 278.24G NT6521.710.8(12.6115)/23235.34k 330.14G N T2.1.2静水压力静水压力是坝体承受的最主要荷载，由拱梁系统共同承担，可通过拱梁分载法来确定拱系和梁系的荷载分配。
但在拱梁分载法计算中，一般近似假定由梁承担，通过梁的变位考虑其对拱的影响。
上游静水压力应根据水库功能和荷载组合所规定的水库水位确定，下游静水压力应根据相应的不利下游水位根据SL282—2003《混凝土拱坝设计规》附录B.1计算确定。
水的容重宜采用9.8 KN/m 3。
1)水平静水压力根据SL282—2003《混凝土拱坝设计规》附录B.1，水平静水压力计算公式为： p=γw H （2.3） 式中，p —计算点处静水压力强度，kP a ； H —计算点处的作用水头，m ；γw — 水（或含泥沙水）的重度，kN/m 3 ； a 、设计洪水位（319.98m ）时 上游面： 截面Ⅰ：22w1H 9.800k /0/1上p N m T m截面Ⅱ：22w22H 9.8(319.98312.2)76.24k /7.78/上p N m T m 截面Ⅲ：22w33H 9.87.7810.8182.084k /18.58/上（）p N m T m 截面Ⅳ：22w44H 9.818.5810.8287.92k /29.38/上（）p N m T m 截面Ⅴ：22w55H 9.829.3810.8393.76k /40.18/上（）p N m T m 截面Ⅵ：22w66H 9.840.1810.8499.60k /50.98/上（）p N m T m下游面：截面Ⅴ处高程为279.8m ，高于下游水位276.70，故截面Ⅵ的水平水压力为： 截面Ⅵ：22w66H 9.8276.726975.46k /7.7/下（）p N m T mb 、校核洪水位（321.00m ）时上游面： 截面Ⅰ：22w11H 9.800k /0/上p N m T m截面Ⅱ：22w22H 9.8(321.00312.2)86.24k /8.8/上p N m T m截面Ⅲ：22w33H 9.88.810.8192.08k /19.6/上（）p N m T m 截面Ⅳ：22w44H 9.819.610.8297.92k /30.4/上（）p N m T m 截面Ⅴ：22w55H 9.830.410.8403.76k /41.2/上（）p N m T m 截面Ⅵ：22w66H 9.841.210.8509.6k /52/上（）p N m T m下游面：截面Ⅴ处高程为279.80m ，高于校核洪水位时下游水位277.7m 。
所以： 截面Ⅵ：22w 66H 9.8277.726985.26k /8.7/下（）p N m T m2）垂直静水压力 计算公式为：we u a S h （kN ） （2.4）式中，h —计算点的水深，m ；e a —坝体上游面混凝土块的径向投影长度，m ；u S —混凝土块上游面水平弧长，m （u S 近似取为1m ）；a 、设计洪水位319.98m 时 上游面： 截面Ⅰ：19.800k 0上N T截面Ⅱ： 29.8(3.080.906)(319.98312.2)1165.75k 16.91上N T 截面Ⅲ：39.89.8(5.51 3.08)(7.7810.8)1442.46k 45.15上N T 截面Ⅳ：49.8 6.64 5.517.7810.821325.35k 33.20上（）（）NT截面Ⅴ：59.8 6.64 6.647.7810.8310k 0上（）（）N T截面Ⅵ：69.8 5.29 6.6441674.47k 68.82上（）（7.78+10.8）NT下游面： 截面Ⅵ：69.89.71 6.94276.72691209.02k 21.33上（）（）N Tb 、校核洪水位时321.00m 上游面： 截面Ⅰ：19.800k 0上N T截面Ⅱ： 29.8(3.080.213)(321312.2)1247.25k 25.23上N T 截面Ⅲ：39.89.8(5.51 3.08)(8.810.8)1466.75k 47.63上N T 截面Ⅳ：49.8 6.64 5.5110.821336.65k 34.35上（）（8.8）N T截面Ⅴ：59.8 6.64 6.6410.8310k 0上（）（8.8）NT截面Ⅵ：69.8 5.29 6.6441687.96k 70.2上（）（8.8+10.8）NT下游面没有垂直静水压力。
2.1.3泥沙压力泥沙压力Ps221tan ()242s s s s P h ϕπγ=-式中：sγ为淤沙浮容重；sϕ为泥沙摩擦角；sh 为坝前泥沙淤积高度，m 。
大坝坝前百年泥沙淤积高程约286.0m ，泥沙浮容重取8KN/m 3，摩擦角取13º。
则泥沙压力Ps2a 1138tan ()43.02242（286-269）π=⨯⨯⨯-=KP s P 2.1.4扬压力扬压力包括浮托力和渗透压力，根据SL282—2003《混凝土拱坝设计规》附录B ·3，计算公式为：f u（2.5）(6)12uh TA r（2.6） 式中，ω—扬压力，kN ； f ω—浮托力，kN ；u ω—单位混凝土块所受的渗透压力，kN ；h —计算水位至各计算点的水深 m ； A —混凝土块计算截面面积 m 2； T —计算截面厚度 m ； r —计算截面平均半径 m ；a 、设计洪水位（319.98m ）时 截面Ⅱ：27.786.019.8 6.011(6)232.03k 23.681278.8N T截面Ⅲ：3(7.7810.8)8.599.88.591(6)799.28k 81.561264.985N T截面Ⅳ： 4(7.7810.82)10.669.810.661(6)1591.87k 162.441247.64N T截面Ⅴ：5(7.7810.83)12.619.812.611(6)2671.66k 272.621227.61N T截面Ⅵ：6(7.7810.847.7)159.8(276.7269)159.815(6)4792.64k 489.041216.58N T截面Ⅴ高于下游水位，所以下游没有浮托力。