贝雷梁验算
贝雷梁便桥设计检算书
贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。
故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、限载50t 。
二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。
2、便桥基本数据(1)自重：贝雷片纵梁：p 1 = 4.73kN /m⋅21m =99.33kN横向连接及钢板桥面：p2=[(14.71 cm2 ⋅12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15⋅]×7.85=106.13kN桥台及及基础：p3 = 12.4 m3⋅ρ C25混凝土+26.5m 3⋅ρ浆砌片石= 86kN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。
(3)桥面系荷载集度：() /m kN 63.101821q =+=p p (二)便桥检算1、横向连接强度检算最不利状况：当满载车行于跨中时荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN式中 k 动载系数，取1.2Q 1满荷载总重计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下： q=10.625kNP=600kN （弯矩最大）R=96KN(剪力）R=396KN(弯矩）P=600kN （剪力最大）R=396KN(弯矩）R=696KN(剪力）注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。
Q max = p max +=⨯2q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8q 22L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求!2、横向连接挠度检算f = f 1+ f 2 + f 3式中： f 1 自重W 引起的挠度；f 1=X47200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-44=EI L = 5.5493mmf 2外荷P 引起的挠度:f 2 =mm EI L 80.6X4577200X10384X7X2.1X 16X600X21n 384q 163-33== f 3销孔间隙引起的挠度；节数n = 7，销孔间隙△L = 0.159cm ，桁高h = 150cm 01484.0150159.0722tg =⨯⨯=∆=h L n φ ︒=7288.0φ()()1482.141445159.072159.0621001502=⨯⨯⨯-⨯=∆∆-=L n L n L h R cm f 3()()mm h R 6.2827288.0cos 11501428.1414452cos 1=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=φ 则f = f 1+ f 2+f 3=5.5+6.8+28.6=40.9满足要求!3、基础承载力检算最不利状况：当满载车行于桥头时()()kPa Pa kPa A p p p 90k 566.55.286600213.10613.99Q 2A Q 3121max <=⨯++÷+=++÷+==σ 满足地基承载力要求。
平台检算
1.贝雷梁验算(1)验算荷载每延米双排单层贝雷梁自重m KN q /13.51=，钻机自重及不利的冲击力取KN Q 400=。
计算简图如下：单位：厘米Q(2)最大弯矩()m KN m KN l Q l q M ⋅<⋅=⨯+=4.15761.122328121max 合格！ (3)最大剪力[]KN Q KN Q ql Q 5.4904.3652/)(max =<=+= 合格！(4) 挠度计算组合贝雷桁架挠度计算，采用经验公式：[]mm f cm /./dn f 4918.086355608m ax 22=<=⨯==，合格。
式中：d —单层桁架取推荐经验值0.3556；n —贝雷片片数，根据实际情况取2。
2.工字钢验算45工字钢截面系为:E=2.0*105MPaA=111.40cm 2 I x =33759cm 4W x =1500.4cm 3 S x =887.1 cm 3EA=2.23*109EI=6.75*107(1)验算荷载工字钢自重为q=1KN/m钻机自重及不利的冲击力取KN Q 400=。
计算简图如下：(2)最大弯矩x()m KN l Q l q M ⋅=⨯+=78.68528121max 钻机工作平台宽3m,8根工字钢共同承受,则:δ=M/W= 685.78KNm/(8*1500.4)cm 3=57.14MPa<135MPa 合格！ (3)最大剪力 Q max =203 .4KN[]MPa MPa I QS X X 807.395.1337.3871.8104.2033=<=⨯⨯⨯==τδτ x合格！(4) 挠度计算xf=0.1mm<L/800=8.5mm合格!2.3.2钻孔平台钢管桩承载力验算(1)验算荷载每个平台上设置4台ZN-J10T 冲击钻机钻孔，考虑钻机自重和可能出现的冲击等不利荷载。
验算荷载取40t 。
(2) 容许承载力计算：[]A R C P =其中 3.0=C M P a R 4= π25.04π2==d A 则 []KN P 48.942π25.01043.03=×××= (3) 单桩承载力：[]KN P KN P 48.942400=<= 合格！ (这个检算只是对桩本身的承载力计算,应该还需要对单桩设计承载力的计算,这个计算需要地质条件还有入土深度)长细比计算: i=21241d d +×=212626341+×=22.1 L=1600则:λ=i L =1600/22.1=72.4<150,合格!。
贝雷梁钢便桥检算书(6.30)
便桥检算方案拟定：全桥共两跨，桥跨组合3.5m+3.5m，采用3.5米预制混凝土板梁，桥面宽度为6米，便桥限载为50t。
1号墩及0、2号台均为实体墩、扩大基础。
边梁宽1.35m，中梁宽1.5m。
梁高均为0.4 m，梁体采用C30钢筋混凝土一、荷载分析：（一）恒载：板梁自重：（折算为集中荷载）1、边梁：q1 =1.2×0.4×1.35×3.5 ×25=56.7KN2、中梁：q2 =1.2×0.4×1.5×3.5×2.5 =63KN（二）活载：1、双50 t2、作用于单片梁上为：25 t3、作用于墩台处为：50×2=100 t（三）荷载内力分析1.恒载内力分析：（1）边梁：q1 =56.7KNM max=49.7 KN mQ max= 28.4 KN（2）中梁：q2 =63KNM max=55.2 KN mQ max= 31.5 KN2. 活载内力分析：作用于单片梁上荷载为250 KN ：荷载作用于跨中为最：M max =218.8 KNm荷载作用于梁端为最：Q max = 250 KN3、荷载组合分析：恒载+活载：（1）边梁： M max =49.7+218.8=268.5 KN mQ max =28.4+250=278.4 KN（2）中梁：M max =55.2+218.8=274 KN mQ max =31.5+250=281.5 KN二、板梁检算：（一）配筋计算：1、受压钢筋：（1）边梁：)'0('')20(1M s a h s A y f xh bx c f -+-≤α268.5×106≤1.0×11.9×1350×（400/2×0.8）×（350-160/2）+ 300×A ‘S ×（350-50）A ‘S ≥-4727㎜2说明不需要配置受压钢筋，可按构造配筋。
贝雷梁验算-
贝雷梁支架验算编制：复核：项目负责：总工程师：中交第二航务局工程局湘江长沙综合枢纽船闸及桥梁项目部二0一0年八月引桥贝雷支架计算书一．计算基本参考文献： 1. 装配式公路钢桥多用途使用手册2. 公路桥涵设计通用规范 JTG-D60-20043. 路桥施工计算手册（人民交通出版社）4. 钢结构设计规范 GB50017-20035. 桥梁工程 （裘伯永，中国铁道出版社） 设计参数：1. 验算范围：47#墩~49#墩2. T 梁结构参数：梁高2.6m ，顶底宽1.3m ，跨度为25m ，重为129t ；运梁小车单个重为2t ，左右轮，前后轮轮距均为1.1m 。
运梁作业时前后两小车中心距为22m 。
3. 支架结构参数：9m 跨321贝雷梁支架（结构形式如图）4. 验算考虑风荷载：0.42/kN m二． 贝雷梁受力计算1. 25m T 梁自重1G : 11291290G t kN ==2. 一个小车重2G : 2220G t kN ==3. 沿桥纵向轨道线荷载1g : 1238/10/0.76/g kg m N kg kN m =⨯⨯=4. 槽钢20b 沿桥纵向荷载集度2g :2=1m 0.2m 2.525.77/10/ 3.22/g m kg m N kg kN m ÷⨯⨯⨯=5. 贝雷片自重单层贝雷片自重b g : 3.10b g kN =（包括支撑架，销轴） 单排贝雷片线荷载3g : 3 1.03/g kN m = 6. 风荷载：(a). 作用在移动梁上的风荷载集度4g : 24 1.30.4/0.52/g m kN m kN m =⨯= (b). 作用在贝雷梁桥面上的风荷载集度5g : 25 1.20.4/0.48/g m kN m kN m =⨯= 7. T 梁及运梁车荷载分布图：T 梁及运梁车经过轨道分配作用后期荷载分布图如下：得：((129040) 1.4(0.52/25) 1.1)2 1.9493.76/q kN kN kN m m m kN m =+⨯+⨯⨯÷÷= 8. 单片贝雷梁上均布线荷载1q :512130.76 3.220.481.4() 1.1 1.4( 1.03) 1.1 2.967/444444g g g q g kN m =⨯+++⨯=⨯+++⨯=9. 单片贝雷梁验算(a). 弯矩和挠度取最大值时荷载分布图：单片贝雷梁： 453250497.2, 2.010,3578.5,I cm E Mpa W cm ==⨯=2[]788.2,[]245.2,526044.12,[]/400M kN m Q kN EI kN m L δ=⋅==⋅=求的两支座反力l F ，r F'10.50.50.5(2.967/9123.44/ 1.9)130.62l r F F q l ql kN m m kN m m kN==+=⨯⨯+⨯='1max130.629123.44 1.9 2.9679522.47[]788.2244244l Fl q l ql M kN m M kN m ⨯⨯⨯=--=--=⋅<=⋅挠度计算时将中间简化成一个集中荷载F, 即'123.44/ 1.9234.536F ql kN m m kN ==⨯=34345234.53695 2.96797.25[]/4009000/40022.54838448526044384526044Fl ql mm L mmEI EI δδ⨯⨯⨯=+=+=<===⨯⨯(b). 按剪力取最大值时布置荷载，荷载布置及其对应的剪力图：有上图可知：max 223.13[]245.2Q kN Q kN =<=故有上述计算可知所设计贝雷梁抗弯，抗剪和挠度均满足要求。
贝雷架便桥施工安全验算及相关图纸
贝雷架便桥施工安全验算及相关图纸
一、安全验算
1、贝雷梁参数
1）、主梁几何特性（表1-1）
2）、桁架容许内力表（表1-2）
1#、2#、3#、4#各便桥上部构件受力计算见结构计算章节（均能满足要求）。
二、横梁验算
主横梁计算，见附图
主横梁采用50#工字钢，跨径为1.17m。
作用在横梁上的均布荷载为（由于1#、2#、3#、4#均为8片贝雷架组成，取最大值21跨径荷载数据进行计算）：
一）、梁的静力计算概况
1、横梁形式：简支梁
2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷
3、计算模型基本参数：长L =1.17
4、设计值P= （23.277T+60T）/2/2=208KN
二）、选择受荷截面
1、截面类型：工字钢：50#
2、截面特性：Ix= 46427cm4 Wx= 1859cm3 Sx= 1084.1cm3
G=119.25kg/m
翼缘厚度tf= 20mm ，腹板厚度tw= 12mm ，弹性模量E=2.1*106MPa
三）、相关参数
1、材质：Q235
2、x轴塑性发展系数γx：1.05
3、梁的挠度控制［v］：L/400
四）、内力计算结果
1、最大弯矩Mmax = P * L / 4 =60.8KN.M
五）、强度及刚度验算结果
1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝31.1N/mm2
2、最大挠度fmax = P * L ^ 3 / (48 * E * I )=0mm
弯曲正应力σmax= 31.1 N/mm2 < 抗弯设计值f : 205 N/mm2
横梁弯拉应力满足要求。
综上，横梁强度满足要求。
16t龙门吊轨道梁(贝雷梁)验算
16t 龙门吊轨道梁（贝雷梁）验算1、贝雷梁验算钢便桥长度14.1m,，钢便桥总宽1.2m。
钢便桥结构自下而上分别为:冠梁、贝雷梁(4道)、桥面铺装20mm压花钢板。
由《路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册》中查得:贝雷架几何特性和允许内力见下表:桥梁几何特性表43) J(cm结构组合 W(cm)3578 250497 标准型单排单层 7699 577434 加强型7157 500994 标准型双排单层 15398 1154868 加强型10735 751491 标准型三排单层 23097 1732303 加强型注:表中数值为半边桥之值，全桥时应乘2。
桁架结构容许内力表不加强结构型加强结构型单排双排三排单排双排三排结构型式单层单层单层单层单层单层SS DS TS SSR DSR TSR弯矩 788 1576 2246 1687 3375 4809 ( kN-m)剪力 245 490 698 245 490 698 (kN)各类桥梁每节重量表(kN)构造鼻架单排单层双排单层三排单层标加标加标加单排双排三排装配准强准强准强单层单层单层型型型型型型全部 9.0 15.0 20.7 21.7 25.3 27.7 34.7 33.4 44.0 装齐(一)、荷载1、16t龙门吊最大轮压346KN2、20mm厚花纹钢板:(4 m宽):4×0.02×1×7.85×10=6.28KN/m4、贝雷架: 21.7/3×5=36.2KN/m自重标准值合计 q=6.28+36.2=42.4KN/m吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.10，荷载分项系数1.4 16T龙门吊走行时工况下钢便桥内力最大值通过时程分析得:1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 42.40kN/m 均布活载 : 0.00 3 梁容重 : 25.00kN/m 计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):346 346机械1-间距(m) :7.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图:----------------------------------------------------------------------- 根据上表可知，单排单层不加强贝雷片容许弯矩M=788KN.m。
贝雷梁支架内力验算原理
（ ）贝 雷 销 抗 剪 安 全 系 数 Ｋ ［ｖ ／ ｖ １５ ／ ４ ： ｆ ］ ｆ＝ ８ ０ １ ３ ． ６ １ ６ １４ １＝ ．３ ７ 支座位置 贝雷片弦杆抗剪强度验算 ： ． （） １支座作用力分配计算 贝雷片钢 梁 由 ｉ ０列贝雷 片组成 ， 两侧 贝雷片 按承 载荷载 ０ ２ 计算 ．５ 单 片贝雷片支座 反力 Ｒ １４ ７ ５／ ．＝ ０ ５ ｔ ＝ ． ８ ｔ ８ ５ ２ ． ６ ７ 。 ： ｉ
（ 《 杆 算 度Ｌ ２ ｍ １ 计 长 ＝ ０ 擒 ｌｃ
（） ２压杆长 细 比ｚＬＲ＝ ２／．２２ ， ：／ｙ Ｉ０４２＝８ｏ
（） ３压杆稳定折 减系数中 ｏ９５ ＝．５
（） ４ 上弦杆抗压 强度验算 ： 投稿信箱：ｘｌｄ０＠１６ ｏ ｇｚｄｂ８ ２． ｍ ｊ ｃ
濯
三、 贝■支架内力验算
（ 支 承钢 梁内力计 算： 一）
０ 已６８ ＝ ．９ｔｉｎ
１ 荷载计算 ： ．
（） １箱梁 自重 Ｗ ５９ ８ ＝ ２ ． ×２ ５ ／ｌ １ ２ ． ｔ ． ｔＩ＝ ３ ４ ５ Ｉ ３
（ ） Ｗ Ｌ １ ２ ． ｔ ５ ｍ ２ ． ７ ／ ２ ａ＝ ／ ＝ ３ ４ ５ ／ ２ ＝ ５ ４ ｔ ｍ
ｉ
（） ５ 组合截面对 Ｙ 轴的面积矩 ：
①上 弦杆 Ｋ Ｉ７ ＝．２
Ｓ＝ ７０Ａ￣ ７０２．８ ４４６ｃ４ ｙ４．＋ｄ ４ ．＋ ５４ ４ ４ ５．８ｍ ＝ Ｘ ： Ｘ
②下 弦杆 Ｋ Ｉ８ ＝．Ｏ
（） 轴的回转半径Ｒ＝ Ｓ ／＝ ．２ｍ ６对Ｙ ｙ √ ｙＡ４２ｃ
４ 下弦杆 强度验算 ： ．
③贝雷销Ｋ Ｉ６ ＝．３
④支座位置弦杆 Ｋ ２ ２ ＝．９
１
盖梁横梁贝雷架验算
盖梁横梁贝雷架验算一、荷载：1.模板重量：G1=80KN2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m二、贝雷架所受的最大弯矩：M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求.盖梁抱箍验算一、抱箍各支点受力验算A B C<一>、横梁均布荷载验算：△△△1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.32.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m<二>支点A、C受力计算剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m支点B受力计算剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m二、抱箍所受摩擦力：A、C抱箍：N A=N C=4*0.9*n f*u*p=4*0.9*1*0.35*190=239.4KN4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍：N B=5*0.9n f.μ.p=5*0.9*1*0.35*190=299.25KN安全系数为：K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求三、抱箍钢板受力验算A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M paB抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa。
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1、查图纸： 2跨共计砼用量为2261m3，设计两个门洞跨高速，综合考虑：对砼比重按ρ=2.8T/m3来计算，则包含了上部底模，方木和部份支架的重量，则平均每延米箱梁重量为：q1=2261*2.8/4/15/13.5=7.82T/m。
2、顶层I20b工字钢验算
一跨拟采用6组5片贝雷梁作为主要构件，6组贝雷梁平均间距为2.5m，其上铺一层长度为12m，纵桥向间距为0.9m的I20b 工字钢。
一跨15m，则所需12m长I20b工字钢根数约为16根，则平均分配到每根I20b工字钢上的均布荷载为：
q2=(7.82×15)/(16×12)=0.61T/m
（1）强度验算：
取最不利受力情况，按简支状态来验算
查表得I20b工字钢：I x=2500cm4 W x=250cm
跨中最大弯矩为：
M c=1/8qL2=1/8×0.61×2.52=0.48T•m≈4.8KN•m
由强度公式可知：
бmax=M c/W x=4.8×103/250×10-6=19.2MPa<[б]=210MPa强度符合要求
（2）挠度验算：
因受均布荷载，由公式：f=5qL4/384EI可得：
f max=5qL4/384EI=(5×0.61×104×2.54×103)/384×210×109×2500×10-8)=0.59mm
f max=0.59mm<f允=L/400=2500/400=6.25mm挠度符合要求
3、6组纵桥向贝雷梁验算：
（1）荷载计算：
a、I20b工字钢以上部分重量：按取ρ=2.8T/m3来考虑，已包括了该部分重量，则重量：G1=7.82×15=117.3T
b、14根I20b工字钢重量：
G2=16×10×0.0311=5T
c、6组贝雷梁自重：
取贝雷梁上下加强则平均每片贝雷梁自重为：540公斤
则1组15m贝雷梁重量为：2.7吨
则6组15m贝雷梁重量为：G3=2.7×6=16.2T
d、平均分配到每延米双排单层贝雷梁上的均布荷载为：
q3=(117.3+5+16.2)/(6×15)=1.54T/m
（2）强度计算
查计算手册，双排单层贝雷梁：I x=500994.4cm4 W x=7157.1cm3 a、按最不利受力情况，简支状态来进行验算：
跨中弯距M c：
MC=1/8qL2=1/8×1.54×7.52=T•m≈108.3KN•m
查手册，双排单层贝雷梁允许最大弯距为：M允=1576.4KN•m M C=108.3KN•m<M允=1576.4KN•m符合要求
强度计算
由公式可知：
бmax=M c/W x=108.3×103/7157.1×10-6=15.1MPa<[б]=210MPa 强度符合要求
挠度计算：
由公式可得：
f max=5qL4/384EI=(5×1.54×104×7.54×103)/(384×210×109×500994.4×10-8）=0.6mm
f允=L/400=7500/400=18.75mm符合要求
剪力计算：
支点处剪力为：Q A=qL/2=(7.5×1.54×10)/2=57.8KN
双排单层贝雷梁允许剪刀Q允=490.5KN，Q A<Q允符合要求4、最大弯矩计算：
M=K m qL2：取弯矩系数K m=0.07
则：M=K m×qL2=0.07×1.54×10×7.52=60.6KN·m
5、挠度计算：取挠度系数K w=0.521
则有：f max=K w×(qL4/100EI)
∴f max=0.521×(1.54×104×7.54×103)/(100×210×109×500994.4×10-8)=0.24mm<L/400=18.75mm符合要求
6、钢管柱稳定性验算
钢管柱按每隔2米布置一根，宽度为12.75m的长度布置7根钢管，钢管直径为500mm，壁厚为10mm，查表得回转半径
r=17.33cm，A=153.86cm2
钢管柱所受到的总荷载为：N总=(2261×2.8/4+5+16.2)×104×10-3=16039KN
每根钢管所受到的荷载为：N=N总=16039/14=1145KN
最大自由长度取6m，故长细比λ=1/r=6/0.1733=35
查表得稳定性系数Φ=0.903
最大正应力
σ=N/ΦA=2290/0.903/0.015386×10-3=164.8MPa<[]σ=215MPa max
满足要求。