浆体的流体分类
流体流动的基本方程
4）运动粘度
v
单位： SI制：m2/s； 物理单位制：cm2/s，用St表示。
1St 100cSt 104 m 2 / s
关于黏度的讨论
① 黏度是流体的重要物理性质之一，可由实验测定 ② 常见流体的黏度值可由相关手册中查取；当缺乏实验数据 时，还可由经验公式计算 ③ 一般气体的黏度值远小于液体的黏度值 ④ 流体的黏度是温度T的函数 气体：T↑，黏度↑ 液体：T↑，黏度↓
运动流体的流速、压强、密度等有关物理量 稳态流动： 仅随位置而改变，而不随时间而改变 上述物理量不仅随位置而且随时间变化的流 非稳态流动： 动。
三、牛顿粘性定律与流体的粘度
1. 牛顿粘性定律
流体的内摩擦力：运动着的流体内部相邻两流体层间的作 用力。又称为粘滞力或粘性摩擦力。 ——流体阻力产生的来源
一、流量与流速
1、流量
单位时间内流过管道任一截面的流体量，称为流量。 若流量用体积来计量，称为体积流量VS；单位为：m3/s。 若流量用质量来计量，称为质量流量mS；单位：kg/s。 体积流量和质量流量的关系是： mS VS
2、流速
单位时间内流体在流动方向上流过的距离，称为流速u。
VS 单位为：m/s。数学表达式为： u A
mS u1 A11 u2 A2 2
若流体为不可压缩流体
uA 常数
VS
mS
u1 A1 u2 A2
uA 常数
——一维稳态流动的连续性方程
对于圆形管道，
2 2 u1 d1 u2 d 2 4 4
u1 d 2 u2 d 1
?
⑤ 流体的黏度值一般不随压力而变化
流体的分类： 按流体流动时应力与速度梯度之间的关系，流体可分为 牛顿型流体： 服从牛顿粘性定律的流体， 应力与速度梯度成正比例关 系 非牛顿型流体：不服从牛顿粘性定律的流体 ， 应力与速度梯度不满足正 比例关系
非牛顿流体分类
非牛顿流体分类非牛顿流体分类介绍一般来说，流体分为牛顿流体和非牛顿流体。
牛顿流体是指流体黏度独立于剪切应力大小，它的黏度恒定不变，例如水和气体。
而非牛顿流体则是指流体黏度随剪切应力的大小或时间的变化而发生变化，黏度大小不是固定的。
非牛顿流体具有良好的流变性质，是流体力学研究的重要领域之一。
目前，人们对非牛顿流体的研究已经越来越深入，各种流变特性的分类也愈加复杂。
下面将对非牛顿流体进行分类。
非牛顿流体的分类1.剪稀型流体这种流体的黏度随剪切应力大小的增加而下降。
当剪切应力超过一定值时，黏度骤然下降，这种现象称为剪切稀化。
剪稀型流体的代表物质包括淀粉浆、红细胞等。
剪稀型流体的应用十分广泛，可以用于高分子物质和颗粒材料的分散和输送。
2.剪增型流体这种流体的黏度随剪切应力的大小而增加，当剪切应力超过一定值时，其黏度增加速度变得很快。
剪增型流体的代表物质包括巴斯德粘土溶胶、树胶、填充胶等。
剪增型流体的应用广泛，可以用于涂料、胶粘剂、封装塑料材料等。
3.静态型流体这种流体黏度随时间的变化而变化，但与剪切应力无关，等于常数。
静态型流体的代表物质包括稀溶的聚合物和胶体溶液等。
静态型流体的应用广泛，可以用于印刷、涂层、铸造等。
4.粘弹性流体这种流体的黏度不仅随剪切应力变化而变化，还随时间变化而变化。
粘弹性流体的代表物质包括液晶聚合物、硅胶、膏体等。
粘弹性流体具有较好的机械性能和流变特性，可以用于高级材料、电介质材料等。
总结综上所述，非牛顿流体形态多样，根据不同性质，可以将非牛顿流体分为剪稀型流体、剪增型流体、静态型流体和粘弹性流体。
这些流体的研究和应用，在材料科学、生物医学等领域具有重要的意义，对于推动社会的发展和创新有着积极的影响。
第四章泥石流精讲
三、泥石流的流态
泥石流流态除受沟床条件控制外，主要受水体与固体物质量的 比值以及固体物质的粒径级配所制约。
粘附在上板底面的一 薄层液体也以速度u随上 板运动，其下各层液体 的速度依次降低，粘附 在下板表面的液层速度 为零。
流体在运动状态下，有一种抗拒内在向前运动的特性，称为粘性。 粘性是流动性的反面。运动着的流体内部相邻两层间的相互作用力，称 为流体的内摩擦力。它是流体粘性的表现，又称为粘滞力或粘性摩擦力。
中国 泥石 流易 发分 区
在第二阶梯内山区， 主要受纬向因素决定，大体可分为三区 秦岭以南广大山地，属湿润高中山区，地形差异大，雨量丰沛、物源丰富， 故为暴雨泥石流极易发区。
秦岭以北、阴山以南的第二阶梯中部地区，属半干旱、半湿润地区，有大片 黄土和部分沙漠覆盖，物源丰富，暴雨强度大而总量不足，是暴雨泥石流的 极易发区和中等易发区相间的过度区。
多见于火成岩及碳酸盐岩 地区。
泥流型
泥石流型
水石流型
三、按泥石流的流体性质分类
➢ 粘性泥石流
含有大量的细粒粘土物质，固体物质含量占40-60%， 粘性很大。它的密度大（ >1.6t/m 3 ），浮托力强。有明 显的爬高和截弯取直作用，堆积区不发生散流，堆积物无 分选性，较密实。
稀性泥石流
水是主要成分，固体物质占10-40%，且细粒物质少， 不能形成粘稠的整体，水泥浆速度远远大于石块的运动速 度，石块以滚动或跃移方式下泄。堆积区呈扇状散流，将 原来的堆积扇切割成条条深沟。堆积物地面较平坦，结构 较松散，层次不明显，沿流途的停积物有一定的分选性。
d
l
2
dVd dy
2
式中：
dVdV
d
d
为切应力；
充填料浆管道输送流体力学分析及流速计算
充填料浆管道输送流体力学分析及流速计算刘兴德;陈晓洋【摘要】随着社会的发展和科学技术的进步,充填采矿法逐渐成为金属矿床地下开采的主要采矿方法.其充填方法有水力充填、高浓度充填、膏体充填等.对充填管道输送中充填料浆的运动状态和流变特征进行分析,介绍了料浆输送临界流速的几种计算公式.【期刊名称】《现代矿业》【年(卷),期】2010(000)011【总页数】4页(P28-31)【关键词】充填料浆;临界流速;沉降现象;流型【作者】刘兴德;陈晓洋【作者单位】北京科技大学;北京科技大学【正文语种】中文【中图分类】TD853.34充填采矿法在采矿中占有越来越多的比重。
在充填采矿中,充填料浆的管道输送是充填采矿的重要环节,对充填料浆在输送中的运动状态和流变特征进行了分析,掌握浆体的流变特性,对了解料浆在管道中的运动状态和变化特点,确定管道输送参数,调节充填物料配比,加强对充填系统管理,指导矿山充填,具有十分现实的意义。
1.1 料浆的组成矿山充填料浆主要由骨料、水、胶凝剂和添加剂。
常用的粗骨料主要有尾沙、碎石料、磨砂、河沙等。
随着技术的进步,可选择的胶凝剂也在增多,从早期的普通硅酸盐水泥到现在的粉煤灰水泥、炉渣水泥、高水材料等。
在料浆中加入早强剂、减水剂等添加剂可保证料浆的质量和前期的强度。
在不同的矿山对用料的选择也是有限制的,必须从成本、运输、工艺等多个因素考虑。
例如,金川矿区在我国的西北地区沙漠边缘有堆积如山的风沙,根据大量的考察和室内物化分析,其颗粒呈圆珠状,成分90%为石英砂,满足充填条件。
选择自然级配良好的戈壁集料和金川河床的冲积沙作为充填骨料[1]。
1.2 充填管道输送特点与建筑上泵送混凝土浇筑相比,矿上充填的特点主要体现在以下几个方面。
(1)充填料浆的浓度不唯一。
在建筑上混凝土的浓度变化不大,且成分组成没有变化。
但是为了满足不同的强度要求,矿山充填浓度和成分是有很大的区别的。
例如,为了节约成本和满足工艺强度要求,对采空区充填时都采取分层充填,把采空区分为几层进行不同浓度和不同充填物分别充填。
非牛顿型浆体管道阻力降的一种简捷计算方法
为 ２１０ 但对 于宾汉体其 临界雷诺数 （ ｅ。 ０ ， Ｒ ）是变数 且大于 ２１０ ，设计 中为确定所涉及 的浆体流动属 ０ 何种流区， 需要知道浆体临界雷诺数 ， Ｂ ｃｉ ｈｌ 由 ｕｋ ｇａ ｎ ｎ
方 程［ ２ １ ： 可得 Ｈ ＝ Ｚｐ １ ｅＤ ｒ １ Ｂ （ ｅ。８０ ｅ Ｒ ） １Ｈ 蚴 ｅ ＝
在工程设计 中有时会遇到浆体 管道 的水力学 计算 ， 浆体管道往往是非牛顿 型流体 ， 且多数是 固 体颗粒与混合呈悬浮状态 的浆体 ， 其输送管道 的水 力学计算有其特殊性 ， 但对于输送距离较短的浆体 管道可用如下方法简单快速计算。
Ｓ ， 和 １称为流变参数。 ）下 １
２２ 浆体流区的判定 ． ２２１ 由水 力学 已如 牛顿体 的 临界雷诺 数 （ ｅｃ ．． Ｒ ）
注 ： ｅ Ｈ ｄｔ ｍ数 ， Ｈ ：ｅｓｏ ｒ 简称 为赫 氏数 ； Ｒ ） 基于 刚度 系数 确定 的 （ｅ ：
。
注 ： 阻力损失 ｍ浆柱／ ｉ ： 阻系数 ； 达西摩阻系数 ； 管道 内 ｉ ： ｍｃ减 ｔ ： Ｄ：
当 Ｒ ｍ（ ｅ。 ｅ＜ Ｒ ）时为层流 区，当 Ｒ ｍ （ ｅ ｅ＞ Ｒ ）时为
， ： 液体 的动力粘 度 （ ａｓ ，： Ｐ ・）下 切应
ｎ
顿体 下 ＝
Ｒ ） ｅ
力（ａ ； Ｐ ）另一类是非牛顿体 ， 非牛顿体又分为与时间 无关的流体和与时间有关的流体 ， 工业上常见的浆体 是时间无关的非牛顿体浆体 ， 如宾汉体 ，＝Ｂ１ ， 下下 １ ＋
ｎ）
式中 Ｒ Ｄ ｐ ￣ ｅ ＝ Ｖ ＪＩ 。
隆丹彤
（ 天津市４ ＿设计院 ， Ｌｘ 天津
３０ ９ ） ０ １３
摘 要 ： 文根据浆体 的流 变参数 ， 工程 中的非 牛顿型均质浆 体管道的 阻力降 ， 出了一种 简捷 的计算 本 对 提
沉降性浆体倾斜管道浓度分布的研究
（ ｃ ｏ ｌｏ ｓ ｒｅａ Ｓ ｈ ｏ ｆＲｅｏｕｃ ｎｄＥｎｖｒ ｎ ｎ ｎ ｎ ｅ ｉｇ。Ｌｉｏ ｉｇ Ｔｅ ｈｎｃｌＵｎｉｅ ｓｔ ｉｏ ｍｅ ｔＥ ｇｉｅ ｒｎ ａ ｎ ｎ ｃ ｉａ ｖ ｒｉｙ，Ｆｕ ｉ ２ ０ ０，Ｃｈｎ ） ｘｎ １ ３ ０ ｉａ
Ａ ｓｒ ｃ ：Ｔｈ ｅ ｏ ｉｙ ｄ ｓ ｒｂ ｔ ｎ ｍｏ ｅ ｆ ｌ ｉ ｃｉ ｅ ｉ ｅ ｉ ｅ ｉ ｄ ｄ ｃ ｄ Ｂ ｓｎ ｎ ｔ ｅ ｍｏ ｅ ， ｂ ｔａ ｔ ｅ ｖ ｌ ｃｔ ｉｔ ｉ ｕ ｉ ｄ ｌ ｕ ｄ ｉ ｉ ｌ ｄ ｐ ｐ ｌ ｓ ｅ ｕ ｅ ． ａ ｉ ｇ ｏ ｈ ｄ ｌ ｏ ｏ ｆ ｎ ｎ ｎ ｎ ｔ ｅ ｃ ｌ ｕ ａ ｉ ｎ ｍ ｏ ｅ ｆｓ ｔ ｌ ｇ ｓｕ ｒ ｏ ｃ ｎ ｒ ｔｏ ｉｔｉ ｕ ｉ ｎ ｉ ｈ ｉ ｅｉ ｅ ｉ ｕ ｏ ｗａ ｄ ｆｏ ｈ ａ ｃ ｌ ｔ ｄ ｌ ｅ ｔｉ ｌ ｒ ｙ ｃ ｎ ｅ ｔ ａ ｉ ｎ ｄ ｓ ｒｂ ｔ ｎ ｔ ｅ ｐ ｐ ｌ ｓ ｐ ｔ ｆ ｒ ｒ ｒ ｍ ｏ ｏ ｎ ｏ ｎ ｔ ｅ ｔ ｒ ｅ ｍｏ ｅ ｎ ｔ ｔ ｓｏ ｏ ｉ ａ ｔｃｅ ｎ ｔ ｅｐ ｐ ｌ ｅ ｔｉ ｖ ｒｆ ｄ ｗｉ ｈ ｅ ａ ｅ ｘ ｅ ｉ ｅ ｔ ． ｈ ｈ ｅ － ｖ ｍｅ ｔ ａ ｅ ｆｓ ｌ ｐ ｒ ｉｌ ｓｉ ｈ ｉ ｅｉ ．Ｉ ｓ ｅ ｉ ｅ ｔ ｔ ｅ ｒ ｌｔ ｄ ｅ ｐ ｒ ｎ ｓ ｓ ｄ ｎ ｉ ｈ ｍ
Ｋｅｙ ｗｏｒ ｓ：ｓ ｔ ｌｎ ｌ ｒ ｙ；ｖ ｌ ｉｙ ｄｉｔ ｉ ｕｔｏ ｄ ｅ ｔｉ ｇ ｓ ｕ ｒ ｅｏｃｔ ｓ ｒｂ ｉ ｎ；ｃ ｎｃ ｎｔ ａ ｉ ｎ ｄ ｓ ｒｂｕｔｏ ｏ ｅ ｒ ｔｏ ｉ ｔｉ ｉ ｎ；ｉ ｌｎｅ ｉ ｌｎｅ ｎｃｉ ｄ ｐ ｐｅｉ ．
压力管道分级表
《压力管道安装许可证》有效期为5年
2000年6月8日发文；11月8日首批发证
类别
级别
安装范围
分级管理机构
施工承包资质
长输管道
GA1
气体：设计压力>1.6MPa的管道
液体：输送距离≥200km且DN≥300mm的管道
浆体：输送距离≥50km且DN≥150ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱm的管道
国家
二级以上
GA2
GA1以外
国家
三级以上
公用管道
GB1
燃气管道
省级
三级以上
GB2
热力管道
省级
四级以上
工业管道
GC1
极度危害介质
可燃气液，且设计压力P≥4.0MPa的管道
流体介质，且设计压力P≥10.0MPa的管道
国家
二级以上
GC2
可燃气液介质，设计压力P〈4.0MPa的管道
可燃有毒流体，设计压力P〈4.0MPa且设计温度≥400°C管道
非可燃无毒质，设计压力P〈10MPa且设计温度≥400°C管道
普通流体介质，设计压力P〈10MPa且设计温度〈400°C管道
省级
三级以上
GC3
GC2中的可燃有毒流体，设计压力P〈1.0MPa且设计温度〈400°C的管道
GC2中的非可燃无毒质，设计压力P〈4.0MPa且设计温度〈400°C的管道
省级
四级以上
《压力管道安装许可证》级别表
凡具有GA1级安装资格的安装单位，即具备GA2级中相应品种压力管道的安装资格；
凡具有GC1级安装资格的安装单位，即具备GC2、GC3级中相应品种压力管道的安装资格；
§2.1～2流体分类及与时间无关的粘性流体
ap
对非牛顿流体，没有恒定的粘度概念，不同的剪切速率下 有不同的表观粘度，这是非牛顿流体的一大特点。要说明其表 观粘度为多大，一定要注明对应的剪切速率或剪切应力条件。 在流变曲线上，表观粘度为曲线上某一点与原点所连直线的斜 率，而不是流变曲线在该点的切线的斜率。
剪切稀释性
对假塑性流体，随着剪切速率或剪切应力的增加，表观粘 度降低。对其它类型的非牛顿流体，有的也表现出这一特点。
§2.2 与时间无关的粘性流体
研究对象：
单相流体或假均匀多相混合物流体 流场：
简单剪切流场
研究方法： 宏观方法，将实验测得的剪切应力与剪切速率之间的关 系在直角坐标上用曲线表示，根据曲线的形状可判断流 体的流变类型，进而回归出流变方程。
1．牛顿流体 （Newtonian fluid）
特点： ⑴ 将 实 测 的 剪 切 应 力 和 剪 切 速 率 的 对 应 值 描 绘 在 直角坐标上，有下图所示的结果，即牛顿流体流变曲线为通 过原点的直线。
⑵ 和 是一一对应的，即受力
与 的 变 化 关 系 不 成 就有流动，但
比例（即不符合牛顿流体内摩擦定律， 故为非牛顿流体） 随着 的增加， 。 的增加率逐渐降低。
为了表示非牛顿流体粘稠程度的大小，仿照牛顿流体粘度 的 定 义 ， 来 定 义 一 个 物 理 量 即 表 观 粘 度 a p （ ap p arent visco sity）
lg lg k n lg
因此，在双对数坐标系中，其流变曲线为直线，直线的斜 率 即 为 n， 在 纵 轴 （ 对 应 意义明确。
1
） 上 的 截 距 即 为 k。 n、 k 的 几 何
④幂律形式的流变方程便于工程上进行推导应用，例如，便 于管流层流压降公式的推导分析，以及紊流流态条件下的压降计 算。 注意：符合 k n （0<n<1）的流体是假塑性流体，但并 不是只有符合该方程的流体才属于假塑性流体，描述假塑性流体 的流变方程可以有多种类型。 ⑷ 典型假塑性流体举例：这类流体比较多，如果酱、聚合 物溶液、乳状液、稀释后的油墨、一定温度下的原油等等。
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浆体的流体分类
根据在管、槽横断面上浆体内固体颗粒的分布情况，可将浆体分为均质与非均质两大类流体。
所谓“均质流体”是指管、槽横断面内上下层间无明显的固体浓度梯度；浆体内悬浮固体没有趋于向下沉降的惯性力；粘滞力在颗粒间起着主导作用。
非均质流体与此正好相反，横断面上下层固体浓度的变化非常明显；悬浮固体颗粒受惯性力的影响很强烈，而粘滞力几乎不存在。
简言之，均质流是粘度很高的浆体；而非均质流则是固粒惯性影响占优势，以致粘滞力可以忽略。
但严格来说，真正的均质流体客观上是很少见的，因为在浆体中绝对静止的悬浮固体是不存在的，总会有下沉的趋势，只是有些细小固粒沉速非常微小而已。
故客观上只存在着近似均质的流体。
一般称之为“准均质”(伪均质、似均质)流体。
目前，所谓管道输送的“高浓度浆体”主要是指这类浆体而言。
对于固一液两相流这种浆体来说，它基本上是以滚动、跳跃、悬浮、和层移几种形式在运动，当浆体内的固体含量很高，特别是含有一定数量小于0.01毫米的细颗粒时，将会出现即使在静止条件下，固、液相也不会发生分选或明显分选的现象。
这时水流实质上属于一相的准均质流体。
这种准均质流体有可能是牛顿流体，但更多的则属于非牛顿流体。
清水、非均质流体等在管道内呈层状流动时，因剪切作用而出现的应力与切(应)变率之间的关系为正比例关系，即符合下列牛顿定律公式：
上述公式是专门对平板间的流体而言的，对于管流上述公式应改写为哈根—波塞尔公式(Hagen-Poiseuille formula)
服从上述两个公式的流体称为牛顿(型流)体。
如将公式(1)绘制成曲线图，则层流状态切应力与切变率之间的关系为通过坐标原点的一条直线(下图),直线斜率就是粘度。
很明显，这类流体在层流时，可用一个流动参数———粘度(粘滞性系数来表征。
绝大多数均质流体不服从于牛顿定律，故不是牛顿(型流)体。
这种流体中的悬浮固体颗粒基本上是呈现均匀分布，故可视为单相流体。
在层流时，这种流体内任一点的剪切力(即切应力)只与该点的切变率成函数关系，而与流体的其他位置、其他因素等无关。
其剪切力与切变率的关系曲线不是通过原点的直线，或者根本就不是一条直线(图中),因此，不符合公式(1)的特性，故此类流体被称之为“非牛顿型流体”。
这类流体所包括的类型很多，如假塑性型、宾汉型(Bingham behavior)、屈服一假塑性型……等等。
不过，对于金属矿浆来说，大多为纯粘性非牛顿流宾汉型流体。
其主要特征是这种流体在静止时具有足够刚度的三维结构，足以抵抗小于屈服应力的任何力。
当超过屈服应力，则这种结构就要分解，呈现
与牛顿流体一样的特性。
但当作用力降低到屈服应力以下时，原有的结构又恢复起来。
表示宾汉型特性的公式为：
为了适用于管流，布金汉姆(Bucking Ham)将公式(3)化为下式，即布金汉姆方程(Bukingham Equation)
符合公式(3)和(4)的流体皆称为非牛顿流宾汉型流体。
金属矿高浓度精、尾矿浆多具有此类型或近似此类型流体的特性。
浆体的这种性质通常称之为“流变性质”或“流变特性”。
为了减少浆体输送时的能耗与水头损失，一般都希望输送流速限定在层流转变为紊流的粘性过渡流速区内，此时的流速一般称为“临界流速”。
其主要特点是粘性对水头损失有很明显的影响。
因此在进行浆体管、槽输送设计时，必需要确定浆体的流型(流变特性)、流型与粘滞系数的关系、临界流速、水头损失等条件和数据。
但在流变学中至今尚未得出普遍适用描述流型与粘滞系数关系的表达式，故只能通过试验手段或半试验半试算的方法取得所需的数据及资料。
而这些数据及资料又都与悬浮介质和固体物料的特性有关。
尤其是固体颗粒的密度、粒径、浆体内固体物料的含量(浆体浓度)、管径等都是决定浆俸特性和输送参数的主要因素。
同时，它们之间又有着相互制约相互影响的关系，如固体粒度组成的变化将对浆体粘度有很大的影响。
粒度愈细或粒度组成愈均匀则粘度就愈大，从而限制了输送浓度的提高。
同时，又会造成输送阻力的增加。
故在一定的上限粒径条件下，适当增加浆体中粗颗粒含量将有利于减少同一浆体浓度的相对粘度及输送阻力。
但增加量不能过多或粒径过大，超过限度时将使浆体的流型发生变化。
试验表明，各种浆体(如精矿、尾矿浆)在一定的
粒径上限范围内都将有一种使相对粘度最小的粒度组成，而这种粒度组成是以浆体内颗粒无分离沉积所能达到的极限体积浓度“Cvm”为标志。
即此时固体颗粒密实度为最高、相对粘度为最小。
此外，浆体输送稳定性对颗粒粒度组成也有一定的要求，一般认为粒度组成中小于0.074毫米的颗粒至少要占50%以上才有足够的稳定性，使输送系统工作安全可靠。
细颗粒物料的主要作用是它可以与液体介质构成悬浮载体，这种载体将对粗颗粒起到承托使之悬浮的作用。
故浆体中细颗粒含量高将对输送有利。
目前，国外一些金属矿山精矿管道输送的实例中，小于0.074毫米的颗粒大都要占浆体内固粒含量的90%以上。
但是，前而已经谈到，粒度愈细则浆体的粘度就愈大，因而加大输送的阻力。
同时，物料在输送终点进行脱水也很困难，故在细颗粒中又必需含有一定数量可以在悬浮载体中悬浮的粗颗粒才有利于输送。
金属精矿的这种粗颗粒的上限粒径，从目前已知的生产实例来看，大约在0.0208～0.147毫米(65目～100目)之间，一般混入悬浮载体内的这种粗颗粒量大体上为总固体量的10%或以下。
由此可见，浆体颗粒组成的合理性如何，对浆体的流动性(粘度、阻力)、及稳定性(颗粒是否容易分离沉淀、输送流速等)有着明显的影响，而且还要涉及到制浆及脱水的效果，而颗粒组成又与浆体浓度有相互制约的关系，因此，选择最佳粒度组成和最佳输送浓度(即浆体中最佳的固体颗粒含量)是管道水力输送试验要解决的主要问题。
选矿工艺所生产的产品———精矿浆，不一定都能符合管道水力输送的要求，因此，往往在输送以前要进行以调整粒度级配、输送浓度、pH值为主要内容的加工处理———前处理。
通过前处理使矿浆达到适合输送的近乎理想的最佳状态，这样对减少输送能耗、提高输送系统的服务年限、保证安全生产都会起到良好的作用。
但是，这样做必然要增加生产环节，而且在输送终点对矿浆的过滤脱水也可能带来一些麻烦。
故在进行浆体管道输送系统设计时，需要认真的进行技术上与经济上的考虑，权衡其利弊，确定合理的运输方案。