污水厂各种计算
污水处理计算公式
污水处理计算公式污水处理是指对污水进行处理，以达到环境保护和健康要求的过程。
在污水处理过程中，需要根据污水的特性和处理要求，使用相应的计算公式来确定处理方案和处理效果。
下面将介绍几个常用的污水处理计算公式。
1. 污水流量计算公式污水流量是指单位时间内通过污水处理设施的污水体积。
常用的污水流量计算公式如下：Q = A * V其中，Q表示污水流量，单位为m^3/s；A表示污水流经的横截面积，单位为m^2；V表示污水的流速，单位为m/s。
2. 污水负荷计算公式污水负荷是指单位时间内污水中所含有的污染物的总量。
常用的污水负荷计算公式如下：L = Q * C其中，L表示污水负荷，单位为kg/s；Q表示污水流量，单位为m^3/s；C表示污水中污染物的浓度，单位为kg/m^3。
3. 污水处理效果计算公式污水处理效果是指处理后污水中污染物的去除率或剩余浓度。
常用的污水处理效果计算公式如下：E = (C_in - C_out) / C_in * 100%其中，E表示污水处理效果，单位为%；C_in表示处理前污水中污染物的浓度，单位为kg/m^3；C_out表示处理后污水中污染物的浓度，单位为kg/m^3。
4. 污泥产生量计算公式污泥产生量是指污水处理过程中产生的污泥的总量。
常用的污泥产生量计算公式如下：S = Q * X其中，S表示污泥产生量，单位为kg；Q表示污水流量，单位为m^3/s；X表示污泥的浓度，单位为kg/m^3。
5. 污泥脱水效果计算公式污泥脱水效果是指污泥在脱水过程中所含水分的去除率。
常用的污泥脱水效果计算公式如下：D = (W_in - W_out) / W_in * 100%其中，D表示污泥脱水效果，单位为%；W_in表示脱水前污泥的含水率，单位为%；W_out表示脱水后污泥的含水率，单位为%。
以上是常用的污水处理计算公式，通过使用这些计算公式，可以准确计算出污水处理过程中的各项参数和效果，为污水处理方案的设计和优化提供科学依据。
污水处理计算公式
污水处理计算公式随着城市化进程的不断加速，城市污水处理成为一个日益重要的环境问题。
污水处理是将废水中的有害物质去除或减少，以保护环境和人类健康。
在污水处理的过程中，计算公式起着重要的作用，可以帮助我们准确地评估污水处理工程的效果。
本文将介绍一些常用的污水处理计算公式，并探讨其应用。
首先，最基本的污水处理计算公式是污水流量计算公式。
污水流量是指单位时间内流经污水处理厂的废水体积。
污水流量的计算对于设计污水处理设施、确定处理能力至关重要。
一般而言，可以根据城市人口数量和每人每天产生的污水量来估算污水流量。
常用的公式如下：污水流量（m³/d）= 城市人口数量 ×污水单位排放量其中，污水单位排放量是根据每人每天平均产生的污水量估计得出的。
这个值取决于城市的发展水平、居民生活习惯等因素，需要根据实际情况进行调整。
在污水处理的过程中，除了要考虑污水的流量，还要关注污水中各种污染物的浓度。
污染物浓度是评估污水处理效果的关键指标之一。
我们可以通过测量污水样品中的污染物浓度来计算污水处理前后的去除率。
常用的计算公式如下：去除率（%）=（进水浓度-出水浓度）/ 进水浓度 × 100%污水处理前后污染物浓度的差值越大，去除率越高，说明污水处理工艺的效果越好。
根据具体的情况，我们可以计算多个污染物的去除率，并综合评估污水处理系统的性能。
此外，在污水处理工程中，还有许多其他的计算公式和参数需要考虑。
例如，污泥产量的计算公式可以帮助我们确定污泥处理的容量和工艺，进一步优化污水处理系统的效能。
常用的污泥产量计算公式如下：污泥产量（kg/d）= COD去除量（kg/d）/ 污泥体积指数其中，COD去除量是指单位时间内COD（化学需氧量）的去除量，污泥体积指数是表示污泥在水中所占体积的比例。
污泥产量的计算可以帮助我们确定污泥处理设备的规模，并制定适当的处理方案。
除了上述的计算公式，还有许多其他的指标和参数需要在污水处理工程中进行计算和评估。
污水处理厂设计计算书
第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期万m 3/d,远期万m 3/d;污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时,部分构筑物需要用到最高日设计水量;最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和;Q 设= Q 1+Q 2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数： K=K×K=×1=2.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS 工艺流程图3.污水处理构筑物的设计泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架,斜置在污水流经的渠道上,或泵站集水井的井口处,用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物;在污水处理流程中,格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备;3.1.1.1 设计参数：1栅前水深0.4m,过栅流速~1.0m/s,取v=0.8m/s,栅前流速~0.9 m/s ； 2栅条净间隙,粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.82m,此时栅槽内流速为0.55m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 1栅条的间隙数n,个式中, max Q －最大设计流量,3/m s ；－格栅倾角,°； b －栅条间隙,m ；h －栅前水深,m ； v －过栅流速,m/s ；2栅槽宽度B,m取栅条宽度s=0.01mB=Sn －1＋bn3进水渠道渐宽部分的长度L 1,m式中,B 1－进水渠宽,m ；α1－渐宽部分展开角度,°；4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2,m 5通过格栅的水头损失h 1,m式中：ε—ε=βs/b 4/3； h 0 — 计算水头损失,m ；k — 系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3；ξ— 阻力系数,与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面,β＝ v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角, °；6栅后槽总高度 H,m取栅前渠道超高20.3h m =7栅槽总长度L,m式中,H 1为栅前渠道深,112H h h =+,m 8每日栅渣量W,m 3/d式中,1W －为栅渣量,333/10m m 污水,格栅间隙为16～25mm 时为～,格栅间隙为30～50mm 时为～； K －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行,一个备用; 1格栅间隙数 n,个max Q =185.03600246.110000≡⨯⨯3/m s268.04.0021.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个；2栅槽宽度 B,mB=⨯26-1+⨯+=1.01m ； 校核槽内流速：Vc=46.001.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3 进水渠道渐宽部分长度 L 1,mL 1 26.020tan 282.0-01.1=︒=m4栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度 L 2,mL 2 13.0226.0==m 5过栅水头损失 h 1,m设栅条断面为锐边矩形断面β＝h 1 08.0365sin 8.928.0021.001.042.2234=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=o m 6栅后总高度 H,m21h h h H ++= =++=≈0.8m7栅槽总长度 L,mL = ++++︒65tan 7.0=2.22m 8每日栅渣量W,m 3/dW d m d m /2.0/50.0106.105.086400185.0333>⨯⨯⨯=＝ 宜采用机械清渣; 9计算草图如下： 设备选型中格栅选用BLQ 型格栅除污机,两共四台; 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.1.2 进水泵房的确定3.1.2.1设计参数设计流量：最大设计流量为20000m3/d, 平均日设计流量为10000m3/d;3.1.2.2设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数1栅前水深0.4m, 过栅流速~1.0m/s, 取v=0.8m/s,栅前流速~s m /； 2栅条净间隙,中格栅b= 3~ 10 mm, 取b=10mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.8 m,此时栅槽内流速为0.58 m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.1 m 3栅渣/103m 3污水; 3.1.3.2 设计计算 1格栅的间隙数n,个558.04.001.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个2格栅的建筑宽度B,m取栅条宽度s=0.01m 校核槽内流速：Vc=42.009.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3进水渠道渐宽部分长度L 1,m4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2,mL 2 2.024.0==m5通过格栅的水头损失h 1,m取栅条断面为锐边矩形断面 6栅后槽总高度H,m取栅前渠道超高m h 3.02= 7栅槽的总长度L,m 8每日栅渣量W,m 3/d取333110/10.0m m W =污水 宜采用机械清栅; 9计算草图如下：3.1.1.4 设备选型细格栅选用TGS型回转式格栅除污机,型号TGS-800,电机功率,格栅间隙10mm,共两台;3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定调节池的设计计算3.2.1 调节池的选择为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节,常用的水量调节池进水为重力流,出水用泵提升,池中最高水位不高于进水管的设计水位,有效水位一般为2~3m,最低水位为死水位;此外,酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的,短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温;因此,调节池具有下列功能：a减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b使酸性废水和碱性废水得到中和；c调节水温；d当处理设备发生故障时,可起到临时的事故贮水池的作用;欲曝气可以有效地去除一定的COD、BOD等;调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构;目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合,即水利混合;主要有对角线出水调节池和折流调节池;对角线出水调节池,其特点是出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧,经过不同时间流到出水槽;从而达到自动调节、均和调节、均和的目的;折流调节池,池内设置许多折流隔墙,使废水在池内来回折流;配水槽设于调节池上,通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内,使废水在池内混合、均衡;113.2.2设计参数1 调节池有效水深为～5.0m,取h=4.0m；2 调节池停留时间4～8 小时,取T=5h；3 调节池保护高度～0.5m,取h′=0.3m；4设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；=0.3m；5超高部分：h16设池底为正方形,即长宽尺寸相等；3.2.3池体设计1池体容积Vm3V= 1+kQmax ×T式中： k—池子扩充系数,一般为10～20%,本设计池子扩充系数采用20%V--------调节池容积,m3T--------调节池中污水停留时间,取5h池容积为：V=1+20%××5=2500m3池面积为：A = V/h =2500/3=625m2式中: V--------调节池的有效容积,m 3A--------调节池面积,m 2h--------有效水深,m,取4.0m2设调节池1 座,采用方形池,池长L 与池宽B 相等,则 池长: L=A =625=25m,池长取L=25m,池宽取B=25m 池总高度：H=h+ h ′=4+=4.3m 式中 H--------调节池总高,m h--------有效水深,m,取3.0m h 1--------保护高,m3池子总尺寸为：L ×B ×H = 25×25×4.3m 3 4在池底设集水坑,水池底以i= 的坡度坡向集水坑;平流沉砂池的设计目前,应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池;本设计中选用平流沉砂池,它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点; 3.3.1 设计参数1按最大设计流量设计,Q max =0.185m 3/s ；2设计流量时的水平流速：最大流速为0.3m/s,最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s ； 3最大设计流量时,污水在池内停留时间不少于30s 一般为30—60s,取t=30s ； 4设计有效水深不应大于1.2m 一般采用—1.0m 每格池宽不应小于0.6m 取b=0.8m ； 5沉砂量的确定,城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米,沉砂含水率60%,容重立方米,贮砂斗容积按2天的沉砂量计,斗壁倾角55—60度,取600； 6沉砂池超高不宜小于0.3m,取h 1=0.3m ；7沉砂池不应小于两个,并按并联系列设计,以便可以切换工作;当污水流量较少时,可考虑一个工作,一个备用;当污水流量大时两个同时工作,本设计取两座； 3.3.2 设计计算1沉砂池水流部分的长度L,m沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：式中,L —水流部分长度,m V ——最大流速,m/st ——最大流速时的停留时间,s2水流断面积A,2m式中,max Q ——单个池体最大设计流量,/s m 3A ——水流断面积 ,2m3池总宽度B,m设n=2,每格宽b=0.8mB=n ⨯b=⨯=1.6m46m .06.174.0B A h 2=== 介于-1m 之间合格式中,2h ——设计有效水深 4沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日,城市污水沉砂量1x =353m /103m ,T=2日,式中,1x ——城市污水含沙量,353m /103m总K ——流量总变化系数,5沉砂室所需容积V ‵,m 设每分格有2个沉砂斗V ‵=3m 15.0226.0=⨯ 6沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1α=0.4m,斗壁水平倾角600,斗高3h '=0.4m 沉砂斗上口宽α,m 沉砂斗容积V 0 ,m 3=0.17m 3>0.15 m 3 符合要求 7沉砂室高度h 3,m采用重力排砂,设池底坡度为,坡向排砂口式中：/3h ——斗高,mL 2—— 由计算得出 22.02a L L 2--=8沉砂池总高度1h ——超高,0.3m 9验算最小流量在最小流量时,用一格工作,按平均日流量的一半核算 s m s m A Q v /15.0/16.074.0116.0min min>=== 符合流速要求3.3.3 沉砂池设计计算草图见图图沉砂池设计计算草图CASS 池1CASS 工艺是将序批式活性污泥法SBR 的反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区;在预反应区内,微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物,经历一个高负荷的基质快速积累过程,这对进水水质、水量、PH和有害物质起到较好的缓冲作用,同时对丝状菌的生产起到抑制作用,可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置,实现了连续进水间歇排水的周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体;每一个工作周期微生物处于好氧—缺氧周期性变化之中;在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程;因此,CASS工艺具有有效的脱氮效果;2工艺简图3.4.1 设计参数1一般生活污水Ne =—kgBOD5/kg MLSS·d,在本设计中取Ne=kgBOD5/kg MLSS·d；2一般来说城市污水厂的SVI值范围是50—150mg/l,取SVI=75mg/l；3一般CASS池的活性污泥浓度Nw控制在—4.0kg/m3范围内,污泥指数SVI值大时取下限,反之取上限,在设计中取Nw=3.5kg/m3；4每组流量为10000 m3/d,设4座4 超高0.5m；5 氧的半速常数： mg/L；6考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物,取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L×1-30%=210mg/L ,BOD5=200mg/L×1-30%=140mg/L ,SS=240mg/L×1-30%=168mg/L7出水水质： BOD5≤10mg/L SS ≤10mg/L COD≤60 mg/L8 进水最高水温30℃,最低水温20℃;3.3.1 设计计算3.3.1.1 CASS池容积V,m3采用容积负荷法计算：式中：Q—城市污水设计水量,m3/d ；Q=10000m3/d；Nw—混合液MLSS污泥浓度kg/m3,一般为-4.0 kgm3,本设计取3.5 kg/m3；Ne—BOD5污泥负荷kg BOD5/kg MLSS·d,一般为 BOD5/kg MLSS·d,设计取kgBOD5/kgMLSS·d；Sa —进水BOD 5浓度kg/ L,本设计Sa = 140 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度kg/ L,本设计Se = 20 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,一般为,本设计取；则：33304875.05.315.010)20140(10000m V =⨯⨯⨯-⨯=-,取3100m 3设计为池子个数N1＝4个一期建设两个,二期建设两个则单池容积为3100÷4＝775m 3;3.3.1.2 CASS 池容积负荷CASS 池工艺是连续进水,间断排水,池内有效容积由变动容积V 1和固定容积组成,变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积,固定容积由两部分组成,一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V 3,另一部分是撇水水位和泥面之间的容积,它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积V 2;依经验取循环周期T=4h,2h 进水与曝气,1h 沉淀,1h 排水;1CASS 池总有效容积V m 3：V ＝n 1×V 1＋V 2＋V 3式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,取n 1=4个；V —CASS 池总有效容积,m 3； V 1—变动容积,m 3； V 2—安全容积,m 3 ； V 3—污泥沉淀浓缩容积,m 3；2单格CASS 池平面面积Am 2：式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,在本设计中,取n 1=4个； H —池内最高液位Hm,一般H=H 1+H 2+H 3=3—5m,本设计取H=4.0m ；则 21940.443100m A =⨯=3池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,H 1m ；式中：n 2—一日内循环周期数,本设计取池内周期4h ； 则 m H 15.219464100001=⨯⨯=4滗水结束时泥面高度,H 2m ；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中：Nw —池内混液污泥浓度g/L,本设计取Nw =3.5g/LSVI —污泥体积指数,SVI=75 则 H 2 = ××75×10-3 = 1.05m; 5撇水水位和泥面之间的安全距离,H 3m ； H 3=H-H l +H 2则：H 3=H-H l +H 2=+=0.8m校核：满足H 2≥H-H l +H 2,符合条件; 3.3.1.3 CASS 池外形尺寸11n VH B L =⨯⨯ 式中：B —池宽,m,B:H=1—2,取B=6m,6/4=,满足要求；L —池长,m,L:B=4—6,A/B=194/6=,6=,满足要求； 2CASS 池总高H 0m ； H 0=H ＋＝4.5m3微生物选择区L 1,mCASS 池中间设1道隔墙,将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分;靠进水端为生物选择区,其容积为CASS 池总容积的10%左右,另一部分为主反应区;选择器的类别不同,对选择器的容积要求也不同;L 1＝10﹪L=10%⨯=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积A 1m 2；式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,2.15 m ； v —孔口流速20-50m/h,取v=40m/hn 3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔;连通预反应区与主反应区水流,因单格宽6m,本设计取连通孔个数n 3=2个 L 1—选择区的长度,m ； 则：4孔口尺寸设计孔口沿墙均布,孔口宽度取0.8m,孔高为=1.24m;为：0.8m×1.24m3.3.1.5 需氧量O2=a′QS a-S e+b′VX v其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率,即活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要的氧量,kg；生活污水中一般取—,取a′=kgBOD5；b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量,即1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,kg；生活污水中一般取—,取b′=kg污泥;O2—混合液需氧量,kgO2/d;X v=fN w==1.875kg/m3；由式有: O2=a′QS a-S e+b′VX v=10000+4000=d=h⑨供气量Q t=211-E A/79+211-E A式中：Q t—气泡离开地面时,氧的百分比,%E A—空气扩散装置的氧转移效率,取水下射流式扩散器,其的转移效率是25%Q t=211-E A/79+211-E A=211-25%/79+211-25%=%C sb=C s P b/105+Q t/42式中：C sb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l；C s—在大气压力条件下氧的饱和度,C s=l；水温20℃P b—空气扩散装置出口处的绝对压力,P b=P+103H；H—扩散装置的安装深度,H=3.5m；P—大气压力,P=105Pa；C sb=C s P b/105+Q t/42=101300+9800/206600+42=lp=P a/105式中：P a—当地大气压,P a=105Pa;P=P a/105=1R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}式中：R0—水温20℃时,气压105Pa时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；C s20—水温20℃时,大气压力条件下氧的饱和度,mg/l；a—污水中杂质影响修正系数,取a=；b—污水含盐量影响修正系数,取b=1；p—气压修正系数；C—混合液溶解氧浓度,取C=2mg/l;R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}={11 20-20}=83.16kg/h空气扩散装置的供气量为：G=R0/E A=25%=1108.8m3/h=18.48m3/min3.1.6 CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h,其中曝气120min,沉淀40-60min,滗水40min,闲置20min,正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始;池内最大水深4.0m,换水水深0.8m,存泥水深2.1m,保护水深1.1m,进水开始与结束由水位控制,曝气开始由水位和时间控制,排水结束由水位控制;主反应区即好氧区,是去除营养物质的主要场所,通常控制ORP在100-150mV,溶解氧L;运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态,完成降解有机物的过程,而活性污泥内部则基本处于缺氧状态,溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制,从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用;⑩主要设备⑴水下射流曝气机在次设计中,选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备;根据水深4.5m,池面积是31.78m7m4,预反应区长2.54m,及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数,可选用型曝气机,4个预反应区每区一台,主反应区没池3台,共16台;分布见CASS池平面图;型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率,供氧量5kgO2/h,适宜水深2.625m,重量90kg;⑵滗水器根据该设计要求：分4池,滗水深度是 1.875m,池面面积是㎡,滗水时间为1h,滗水量为：V4==416.70m3/h,及滗水器主要技术参数,可选XBS-5000型旋转式滗水器,每池一台,共4台;XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm,功率;滗水深度1.875m;3.1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要,将排水口设在最低水位以下0.6m,最高水位以下1.4m处,设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m,最低水位相对地面标高为2.2m;单池每周期排水量为：6×27×=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷40÷60=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降,使排出的上清液始终是上层清液;为防止水面浮渣进入滗水器被排走,滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度;中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量,以便后续三级深度处理能顺利进行; CASS池每个周期为4小时,每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h,设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518－150×40÷60=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池,一期一座,二期增建一座;采用圆形地下水池,池内并设置喷泉,以形成水景;有效水深为3.2m,则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m,池总深度3.5m;3.1.5接触消毒池与加氯间1.设计说明设计流量Q=50000m3/d=2083.3 m3/h；水力停留时间T=；设计投氯量为C=~L2.设计计算a 设置消毒池一座池体容积VV=QT=×=1041.65 m3消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m,长宽比L/b=6接触消毒池总宽B=nb=3×=15.0m接触消毒池有效水深设计为H1=4m实际消毒池容积V`为V`=BLH1=300××4=600m3满足要求有效停留时间的要求;b加氯量计算设计最大投氯量为L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h;选用贮氯量500kg的液氯钢瓶,每日加氯量为瓶,共贮用10瓶;每日加氯机两台,一用一备；单台投氯量为10~20kg/h;配置注水泵两台,一用一备,要求注水量Q3~6m3/h,扬程不小于20m H2O;C 混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台;混合搅拌机功率No为No= μQTG2/100式中Q T——混合池容,m3；μ——水力黏度,20℃时μ=×-4kgm2；G——搅拌速度梯度,对于机械混合G500s-1;No=×10-4××30×500×500/3×5×100=实际选用JBK—2200框式调速搅拌机,搅拌器直径∮2200mm,高度H2000mm,电动机功率;液氯消毒设计说明设计说明设计流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h ；水力停留时间T=; 仓库储量按15d计算, 设计投氯量为7mg/L设计计算1)加氯量GG=×7×=2)储氯量WW=15×24×G=15×24×=3)加氯机和氯瓶采用投加量为0～20kg/h加氯机3台,两用一备,并轮换使用;液氯的储存选用容量为400kg的纲瓶,共用6只;4)加氯间和氯库加氯间与氯库合建;加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备,两台水加压泵;氯库中6只氯瓶两排布置,设3台称量氯瓶质量的液压磅秤;为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个,轨道在氯瓶上方,并通到氯库大门外;氯库外设事故池,池中长期贮水,水深1.5米;加氯系统的电控柜,自动控制系统均安装在值班室内;为方便观察巡视,值班与加氯间设大型观察窗机连通的门;5)加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计,加氯间总容积V1＝××=m3,氯库容积V2＝×9×=m3.为保证安全每小时换气8～12次;加氯间每小时换气量G1＝×12=m3氯库每小时换气量G2＝×12＝m3故加氯间选用一台T30－3通风轴流风机,配电功率,并个安装一台漏氯探测器,位置在室内地面以上20cm;2.污泥浓缩池因本设计采用CASS工艺,污泥产量很少,采用间歇式污泥浓缩池；半地下式,竖流式浓缩池；周边进水,中心排泥的运行方式,每8h排泥一次,每天排泥三次;为方便检修,设池数为两座;其设计计算如下：①污泥量的计算剩余活性污泥量以挥发性固体V SS计：由BOD-污泥负荷率COD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：△X=YS a-S e Q-K d VX v△X—每日增长排放的挥发性污泥量V SS,kg/d；Y—产率系数,即微生物每代谢1kgBOD所合成的MLVSSkg数；生活污水取值为—,取kgMLVSS；K d—活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数,1/d；生活污水取值—,取d；Q—每日处理污水量,m3/d；S a—经预处理后,进入曝气池污水含BOD的浓度,kg/m3；S e—经生化处理后,处理水中残留的BOD的浓度,kg/m3；V—CASS池的有效容积,m3；X v—混合液中挥发性悬浮固体量MLVSS,kg/m3;由可得：△X=YS a-S e Q-K d VX v=4000=140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体SS计：P ss=△X/ff—V SS/SS值,取f=P ss=△X/f=140/=200 kgSS/d②污泥浓缩池的计算对于活性污泥,污泥固体负荷取25kg/㎡d,污泥浓缩后含水率为97%,污泥的固体浓度是5kg/m3含水率%;浓缩池总面积为：A=5200/25=40㎡取圆形池,其直径为：D=2A/2 =5.05m;取有效水深3m,核算停留时间：40324/200=符合设计规定因污泥浓缩池面积较小,不用污泥浓缩机,池底做成斗状,其与水平倾角为55°,斗口径取3.0m,则斗高为：h=/2tan55°=1.463m取污泥浓缩池超高为0.3m,则总高为：H=++=4.763m;有效容积为：20㎡2③浓缩后污泥产量的计算浓缩后污泥含水率为97%,浓缩前污泥含水率为%,浓缩前的污泥量为200 kgSS/d,以体积计算为：V ss=200P ss/100-P1000V ss—污泥量,m3/d；P—污泥含水率,%；1000—污泥浓度,kg/m3;由有: V ss=200P ss/100-P1000=200100/1000=40 m3/d浓缩后污泥量为：V ss′/V ss=100-P/100-P′P′—浓缩后污泥含水率,%;由有：V ss′=V ss100-P/100-P′=40/100-97=6.67 m3/d每次排泥量为：3=2.22 m3/次;3.脱水机房①根据各构筑物的合理布置,确定其尺寸为：9m9m5m②主要设备⑴带式压滤机的选型：因污泥的产量为6.67m3/d,根据DY型带式压滤机的性能参数,选用DY500的DY带式压滤机可满足要求,每天工作3次,每次40min;其性能参数为：带宽700mm,处理量 6.67 m3/h,功率,冲洗水量为≤5 m3/d,冲洗水压≥,泥饼含水率75%;配套设备：冲洗水泵：4,Q=6.5 m3/h,h=60m,p=3Kw；污泥螺杆泵调速：G=35-1,Q=-4.31 m3h,P=,p=；移动式空压机：TA-65,Q=-0.19 m3/min,P=,p=；加药装置配计量泵：GTF1000,Q=-1000L/h,p=；自动冲洗过滤器：DPG50-I；管道混合器：GJH100；皮带输送机：PDS500,B=500mm,V=0.8m/s;LS螺旋输送机：WLS-260,输送量m3/h：30°；15°；30°,输送长度：≤10m,安装角度：≤20°;;⑵PAM加药装置的选型污泥浓缩池的容积为20m32,对以生化处理的废水,PAM的投加量取30-50ppm,在本设计中取40ppm,则每天须投加PAM为4040ppm=1.6L;根据其性能参数,选用JBY型加药装置公称容积为1m3的加药装置;。
污水厂里的计算第一篇----常用单位的换算
污水厂里的计算第一篇----常用单位的换算展开全文作为一个污水厂的运营管理人员来说，大部分时间都在和污水处理设施设备打交道，作为污水处理的核心的活性污泥，由于活性污泥中的微生物种类繁多，污水处理的环境条件又及其复杂，现阶段还无法用一个准确的公式计算活性污泥的运行状况，所以在污水处理的管理人员中，大部分还是凭以往的运行经验和感觉在管控污水厂的运行，这种方式的实效一般总是时好时坏，不可控的因素更多一些。
随着外界环境对污水处理厂的监管要求越来越高，污水厂的运行越来越需要更精准的管理，不论从对污水处理的稳定达标，活性污泥的良好的运行状态，加药运行成本的管控上，都需要更准确的数据和计算来支持运营管理人员的管理思路，公众号从这一篇开始，会用几篇内容对污水处理中的一些计算进行介绍，从数字的计算的角度来描述污水厂的运行。
污水厂的计算包含很多种类，但是大部分计算都是在设计中使用的，对于生物池的容积大小，污水的停留时间，回流比的确定，水泵扬程的确定，曝气量的确定，构筑物高差的设定等等都是在设计的时候需要进行计算和校核的数据，在运营管理中这些计算反而比较少。
运营管理中更多的计算来自药剂的投加量的计算，碳源的补充量的计算，曝气风量的计算，电单耗、药单耗的计算，运行成本的计算等等。
这些计算更多的服务于污水处理厂的日常管理和成本运行，公众号的这一个系列，也主要是介绍这些计算，对于污水处理设计中的计算做一些简单的介绍，但不会深入展开讨论，以后会根据整个公众号文章的深入程度，酌情开展这部分内容的讨论的。
在污水处理中的一些计算其实并不是很复杂，都比较简单，但是最让人头疼的是单位的换算和进制的变化。
在介绍水处理的计算之前我们先来对污水处理中的单位进行一个全面的介绍，在今后的计算中，需要大量的使用单位的换算，所以彻底了解清楚水处理中的单位是非常必要的。
首先看体积单位。
污水厂内需要大量的体积单位进行统计和计算，生产中的大部分计算的难点都来自于体积之间的换算，经常出错也来自于体积之间的变化。
污水处理计算公式
污水处理计算公式一、引言污水处理是指对废水进行处理，以去除其中的污染物质，使其达到环境排放标准或者可再利用的水质要求。
在污水处理过程中，需要进行各种物质的计算，以确保处理效果达到预期。
本文将介绍污水处理中常用的计算公式。
二、污水流量计算公式1. 瞬时污水流量计算公式：瞬时污水流量（Q）是指在某一时刻单位时间内通过污水处理系统的污水流量。
常用的计算公式如下：Q = A * V其中，Q表示瞬时污水流量，A表示截面面积，V表示瞬时流速。
2. 平均污水流量计算公式：平均污水流量（Qavg）是指在一定时间段内通过污水处理系统的平均污水流量。
常用的计算公式如下：Qavg = V * t其中，Qavg表示平均污水流量，V表示平均流速，t表示时间。
三、污水处理效率计算公式污水处理效率是指污水处理系统对污染物质的去除能力。
常用的计算公式如下：Efficiency = (Cin - Cout) / Cin * 100%其中，Efficiency表示污水处理效率，Cin表示进水中污染物浓度，Cout表示出水中污染物浓度。
四、污水处理设备容积计算公式污水处理设备的容积是指设备内部所占用的有效空间。
常用的计算公式如下：V = Q * t其中，V表示设备容积，Q表示平均污水流量，t表示停留时间。
五、污泥产量计算公式污泥产量是指在污水处理过程中产生的污泥量。
常用的计算公式如下：Sludge Yield = Q * Y其中，Sludge Yield表示污泥产量，Q表示污水流量，Y表示污泥产率。
六、能耗计算公式能耗是指在污水处理过程中所消耗的能量。
常用的计算公式如下：Energy Consumption = P * t其中，Energy Consumption表示能耗，P表示设备的功率，t表示运行时间。
七、总结污水处理计算公式是污水处理工程中的重要工具，通过合理的计算可以匡助工程师们更好地设计和运行污水处理系统。
本文介绍了污水流量、污水处理效率、污水处理设备容积、污泥产量和能耗的计算公式，希翼对您有所匡助。
污水处理站计算书
1。
设计污水流量1.1城市每天的平均污水量—-——城市每天的平均污水量(m³/d）---—各区的平均生活污水量定额[m³/（人·d）]----各区人口数（人）--—-工厂平均废水量(m³/d)=3125×0.08=250m³/d=2。
89L/s1.2设计秒流量---—设计秒流量（L/s)-———工业废水设计秒流量（L/s)——--各区的平均生活污水量（m³/s）---—总变化系数总变化系数根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）=2。
32。
污水的一级处理2。
1格栅计算设计中选择二组格栅,N=2，每组格栅单独设置，每组格栅的设计流量为0。
0033m³/s2。
2.1栅条的间隙数过栅流量Q=0.0033 m³/s栅条间隙数--考虑格栅倾角的经验系数2.2。
2栅槽宽度B=S—-——栅条宽度设计中取S=0。
01m2.2。
3进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽B1=0。
08m ，其渐宽部分展开角度=30o————进水渠道渐宽部分的长度（m)--——进水明渠宽度（取1.0m)----渐宽处的角度（°)，一般采用10°～30°2。
2。
4栅槽与进水渠道连接处渐窄部分长度-——-出水渠道渐窄部分的长度（m）-—--渐窄处角度，取30°。
=0.5=0.015m2.2.5通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面=2。
42——-—水头损失（m）—-——格栅条的阻力系数,矩形断面为2。
42。
—--—格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用32。
2。
6栅后槽总高度设栅前渠道超高h2=0.1mH=h+h1+h2=0.05+0。
1+0.1=0。
25（m)2。
2。
7栅槽总长度L-———格栅的总长度(m）H1——格栅明渠的深度（m)2.2.8每日栅渣量应采用机械除渣及皮带输送机或无油输送机输送栅渣，采用机械栅渣机打包机将栅渣打包,汽车送走。
污水厂水量计算
第七章 污水处理厂水量水质的确定一、水量的确定街区生活区总面积为267.44ha ，近期人口密度660人/104m 2，远期人口密度为862人/104m 2，污水量标准为140L/人•d 。
○1近期设计最大流量的计算 街区生活污水量Q 1 =267.44×660×140=24711.46m 3/d=286.02L/sK Z=11.07.2Q =1.449 工厂生活、淋浴用水量Q 2=2.69×2+3.84+3.59+4×4.37=30.29L/s=2617m 3/d工厂生产用水量3Q =2×1050×1.35+1250×1.45+1100×1.45+4×2550×1.45=21032.5m 3/d所以，污水总量∑Q 近期=24711.46×1.449+2617.06+21032.5=59456.46m 3/d,本设计中近期规模取60000m 3/d 。
○2远期设计最大流量的计算 Q 1'=267.44×862×140=32274.66m 3/d=373.55L/S,K Z =11.07.2Q =1.407 工厂生活、淋浴用水量Q 2'=2×3.19+5.39+4.81+5.25×4=37.58L/S=3246.9m 3/d工厂生产用水量Q 3'=1400×2×1.35+1650×1.45+1400×1.45+4×3050×1.45=25892.5m 3/d所以，污水总量∑Q 远期=32274.66×1.407+3246.9+25892.5=74549.85 m 3/d 。
本设计中远期规模取75000 m 3/d 。
因为水厂近远期流量相差不大，本设计采用远期流量直接设计，即Q=7500075000 m 3/d.二、水质的确定由于本设计以BOD 5和SS 为主要设计依据，因此在水质的确定就以BOD 5和SS 为主要设计参数。
化工污水处理常用计算公式汇总
化工污水处理常用计算公式汇总一、污水脱氮反硝化碳源计算我们说的C，其实大多数时候指的是COD（化学需氧量），即所谓C/N 实际为COD/N，COD是用需氧量来衡量有机物含量的一种方法，如甲醇氧化的过程可用（1）式所示，二者并不相同，但二者按照比例增加，有机物越多，需氧量也越多。
因此，我们可以用COD来表征有机物的变化。
CH3OH+1.5O2→CO2+2H2O（1）1. 反硝化的时候，如果不包含微生物自身生长，方程式非常简单，通常以甲醇为碳源来表示。
6NO3-+5CH3OH→3N2+5CO2+7H2O+6OH-（2）由（1）式可以得到甲醇与氧气（即COD）的对应关系：1mol甲醇对应1.5mol氧气，由（2）式可以得到甲醇与NO3-的对应关系，1mol甲醇对应1.2molNO3-，两者比较可以得到，1molNO3--N对应1.25molO2，即14gN 对应40gO2，因此C/N=40/14=2.86。
2. 反硝化的时候，如果包含微生物自身生长，如（3）式所示。
同样的道理，我们可以计算出C/N=3.70。
NO3-+1.08CH3OH→0.065C5H7NO2+0.47N2+1.68CO2+HCO3-（3）3. 如果我们把（1）、（2）两式整理，则有N2+2.5O2+2OH-→2NO3-+H2O有负离子不方便，我们在两边减去2OH-，则N2+2.5O2→N2O5。
其中，N源于NO3-，O可以代表有机物，因此，对应不含微生物生长的反硝化的理论碳源的需求量，实际就是相当于把N2氧化成N2O5的需氧量，进一步说就是N2O5分子中O/N的质量比。
这样就更简单了，C/N=16×5/(14×2)=20/7=2.86。
依次可以类推出NO2--N的纯反硝化的理论C/N比是N2O3分子中O/N 的质量比=16×3/(14×2)=12/7=1.71二、稳定塘设计参数以及计算公式稳定塘一般是利用天然湖塘洼地加以整修，用塘内生长的微生物处理城市污水和工业废水的构筑物。
污水厂计算说明范文
污水厂计算说明范文污水处理厂是为了减少和清除进入环境的污水而设立的设施。
它的主要任务是将废水通过一系列的物理、化学和生物处理过程转化为可以安全排放或者回收利用的水。
为了有效地运行和管理污水处理厂，需要进行一系列的计算，以确保其性能和效率。
下面将详细介绍污水厂计算的内容。
1.水质计算:污水处理厂首先需要对进入的废水进行水质分析和计算，以确定废水的性质和污染物的浓度。
这些计算包括化学需氧量（COD）、生化需氧量（BOD）、氨氮、总氮、总磷、悬浮物等的测定。
这些数据将用于设计和选择适当的处理工艺和控制参数。
2.流量计算:污水处理厂需要计算进入和离开处理厂的流量，以便设计和运行处理工艺。
流量计算可以分为小时、日、月度和年度的计算，进而确定一天中不同时间段的最大、最小和平均流量。
这些数据将用于选择合适的处理设备和地下管道。
3.淤泥产量计算:处理污水时，产生的淤泥是处理厂的副产品。
污泥的产量需要计算，以便确定淤泥处理的设备容量和运作方式。
淤泥产量的计算涉及颗粒污染物的去除效率、水质变化和处理工艺的类型等。
4.电力消耗计算:污水处理厂为了运行各种处理设备，需要大量的电力。
电力消耗需要计算，以便确定评估运行成本并优化能耗。
电力消耗的计算包括处理设备的功率、工艺控制设备的耗电量、通风系统、加热系统、泵站等的能耗。
5.消毒剂计算:对于常规处理工艺无法彻底去除细菌和病毒的废水，污水处理厂需要添加消毒剂进行后处理。
消毒剂的计算涉及到目标水质、水体中微生物的初始浓度、消毒剂的抗菌效率等。
通过计算，可以确定消毒剂的添加量和处理时间。
6.处理效率计算:在运行期间，污水处理厂需要对处理效果进行评估和检验。
处理效率的计算包括比较进入和离开处理厂的水质参数，可以使用百分比、去除率或效率参数进行。
这些计算将为管理员提供及时了解处理系统的运行情况，并采取必要的措施进行调整和改进。
7.能源平衡计算:污水处理厂还需要进行能源平衡计算，以评估净能耗和能源利用效率。
污水厂污泥量计算方法
污水厂污泥量计算方法水量2000t/d，进水COD1200mg/L，SS350mg/L一、污泥计算：1、初沉污泥，主要来自于SS、沉淀的部分胶体和所投加药剂，FeSO4投加量80mg/L。
胶体沉淀部分忽略不计。
SS去除量：0.35kg/m3×2000m3/d=700kg/dFeSO4投加量：0.08 kg/m3×2000m3/d=160kg/d初沉污泥：0.86t/d脱水污泥含水率80%计，脱水污泥为0.86/(1-80%)=4.3(t/d)排放污泥含水率99%计，每天排放：0.86/（1-99%）= 86（m3/d）浓缩污泥含水率98%计，浓缩污泥：0.86/（1-98%）= 43（m3/d）脱水机每天工作4次，每次产生脱水污泥4.3/4=1.075（m3/次）滤饼厚度30mm，脱水机面积：1.075/0.03=36（m2）2、生化污泥，主要来自于好氧池产生的剩余污泥，初沉COD去除率以20%计，酸化水解COD去除率以25%计，则好氧池进水COD：1200×80%×75%=720（mg/L），好氧出水COD80mg/L计，好氧去除COD：（720-80）/1000×2000=1280(kg/d)，好氧产泥率0.7kg污泥/kgCOD计每天产生剩余污泥：1280×0.7=896（kg/d），约0.9t/d脱水污泥含水率85%计，脱水污泥为0.896/(1-83%)=5.3(t/d)排放污泥含水率99.3%计，每天排放：0.896/（1-99.2%）=110（m3/d）浓缩污泥含水率98%计，浓缩污泥：0.896/（1-98%）= 45（m3/d）脱水机每天工作4次，每次产生脱水污泥5.3/4=1.325（m3/次）滤饼厚度30mm，脱水机面积：1.325/0.03=45（m2）结论：每天产生绝干污泥：0.86+0.896=1.1756（t/d）每天产生脱水污泥：4.3+5.3=9.6（t/d）每天产生浓缩污泥：43+45=98（m3/d）脱水机所需面积：81m2脱水机每天压4框泥选型：XA YJ80/1000-UB，杭州金龙，90m2，6220×1460×1520mm，5.9t。
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一污水处理程度的确定基本资料：某城市设计人口11.5万，城市中共有５个工厂。
资料如下：名称流量(L/S) BOD5(mg/L) SS(mg/L)化工厂91 360 258印染厂87 480 300棉纺厂90 250 200食品厂129 420 160屠宰场84 680 380生活污水200 320 300要求离排放口完全混合断面自取水样，BOD5不大于4mg/L 、SS不大于5 mg/L，河水流量按枯水季节最不利情况考虑。
河水流量25m3/s、流速为3m/s。
河水本底的BOD5=2 mg/L 、SS=3 mg/L经预处理及一级处理SS去除率为50%、BOD5去除率为30%考虑。
根据以上资料设计污水厂。
(一):污水处理程度确定1生活污水量（Qmax）＝＝＝153L/S=0.153m3/s式中：ns——120(L/人·d)N——110000(人)KZ——1.552总污水量(Q)=1.55·(153+91+87+90+129+84) =1008 L/S= 1.002m3/s3混合后污水的BOD5BOD5＝＝406 mg/L4苏联统计表（岸边排水与完全混合断面距离Km）河水流量与废水流量之比（Q/q）河水流量Q(m3/s)5 5~60 50~500 >5005:1~25:1 4 5 6 825:1~125:1 10 12 15 20125:1~600:1 25 30 35 50>600:1 50 60 70 100５河水流量与污水理的比值＝＝25：16查上表完全混合时离排放口的距离L＝5(Km)7处理程度确定（１）C0/==＝4.02mg/L式中：k1=0.1 t==0.02（天）C===54.41mg/LE=×100%==86.60%８混合后SS的浓度SS＝＝262 mg/LC===54.89mg/L E=×100%=×100%=79.05%９工艺流程图(二)·格栅的设计１栅条间隙数设：栅前水深（h）为0.4m 过栅流速（v）为1.0m/s 栅条间隙（b）为0.021m 格栅倾角（α）为60°n===562栅槽宽度(B)设：s为0.01mB=s(n-1)+bn=0.01×(56-1)+0.021×56=1.726(m)3通过格栅的水头损失(h1)h0=￡sinα=0.9×=0.04mh1=k h0=3×0.04=0.12m式中：k=3 β=2.42￡=β=0.94栅后槽总高度（H）H=h+h1+h2=0.40+0.12+0.3=0.82m式中：栅前渠道超高（h2）为0.3m5进水渠道渐宽部分长度设：进水渠道宽（B1）为1.5m 渐宽部分展开角度α１为20°===0.31m==0.155m6栅槽总长度（Ｌ）Ｌ＝++1.0+0.5+=0.31+0.155+1.0+0.5+=2.37m式中：H1=h+h2=0.7m tgα=1.7327每日栅渣量W==＝4.356(m3/日)式中：Ｗ1=0.08(m3/10３m3污水) KZ=1.55(三)·平流式沉砂沉池1长度设：v= 0.25(m/s) t=40(s)L= v× t=0.25×40=10(m)2水流断面面积A===4.008(m2)3池总宽度设：n=8 每格宽b=0.6B=n×b=8×0.6=4.8(m)4有效水深h2===0.835m5沉砂斗所需容积设：T＝2(天) X=30m3/10m3污水V===3.35m36每个沉泥斗所需容积设：每一格有2个泥斗V0= =0.21m37沉砂斗各斗各部分尺寸设：泥斗底宽a1=0.5m 斗壁与水平面的倾角为斗高h3/=0.4m 沉砂斗上口宽：a=+ a1=1.0m沉砂斗容积：V0===0.23 m38沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为0.02，坡向砂斗h3=h3/+0.022=0.4+0.02×3.9=0.478式中L2=(10-2×1-0.2)/2=3.99池总高度设：超高h1=0.3mH=h1+h2+h3=0.3+0.835+0.478=1.613m (四)·一级沉淀池（平流式沉淀池）１池子总表面积设：表面负荷q/=2.0(m3/m2·h)A===1803.6(m2)2沉淀部分有效水深h2设：污水停留时间t=1.5hh2=q/×t=2×1.5=3(m)3沉淀部分有效容积V/=Qmax×t×3600=1.002×1.5×3600=5410.8(m3) 4池长设：水平流速v=5mm/sL=v×t×3.6=5×1.5×3.6=27(m)5池子总宽度B===66.8(m)6池子个数设：每个池子宽b=6(m)n===117校核长宽比＝=4.5８污泥部分需要的总容积设：T=2天V= =1463.36(m3)9每格池污泥所需容积V//===133.03(m3)10污泥斗容积h//4===4.76(m)V1==×4.76×(36+0.25+3)=62.3(m3)11污泥斗以上梯形部分污泥容积h/4=(L+0.3－b)×0.02=(27+0.3－6)×0.02=0.426(m) =L+0.3+0.5=27.8(m)=6(m)V2===43.2(m3)12污泥斗和梯形部分污泥容积V1+V2=62.3+43.2=105.5(m3)13池子总高度H=h1+h2+h3+h4=0.3+3+0.5+5.19=8.99(m)(五)·生物滤池的设计１(１) 混合污水平均日流量Ｑ＝=55853.42m３／d=646.45L/s(２) 混合污水BOD5的浓度406×(1-30%)=284(mg/L)(３) 因为＞200 mg/L必须使用回流水稀释，回流稀释后混合污水BOD5浓度取回流比r=2 =54.41( mg/L)===130.94 (mg/L)(４) 回流稀释倍数nn===2(５) 滤池总面积A设NA=2000Gbod5/m2dA===10970.27(m2)(６) 滤池滤料总体积V取滤料层高为H=2mV=H×A=2×10970.27=21940.54(m3)(７) 每个滤池面积，采用8个滤池A1===1371.28 (m2)(８) 滤池的直径D=m(９) 校核水力负荷Nq=m3/m2d2旋转布水器的计算(１) 最大设计流量QmaxQmax=1.002×24×3600=86572.8m3/d(２) 每个滤池的最大设计流量Q/==125.25L/s(３) 布水横管直径D1与布水小孔直径d取D1＝200mm d=15mm 每台布水器设有4个布水横管(４) 布水器直径D2D2=D-200=41800-200=41600mm(５) 每根布水横管上的布水小孔数目m=（个）(６) 布水小孔与布水器中心距离a·第一个布水小孔距离：r1=b. 第174布水小孔距离r174=Rc第348布水小孔距离r348= R(７) 布水器水头损失H=3.98m(８) 布水器转速n=(转／min)（六）·辐流式二沉池的设计1沉淀部分水面面积设：池数n=2 表面负荷q=2(m3/m2·h) Qmax=1.002×3600=3607.2m3/hr F==(m2)２池子直径D==m３沉淀部分有效水深设：沉淀时间t=1.5(h)h2=q/×t=2×1.5=3(m)４沉淀部分有效容积m3５污泥部分所需的容积设：设计人口数N=110000 两次清除污泥相隔时间T=2天V==731.68(m3)６污泥斗容积设：污泥斗高度h5=1.73(m) 污泥斗上部半径r1=2(m) 污泥斗下部半径r2=1(m)=12.7m3７污泥斗以上圆锥体部分污泥容积设：坡度为0.05圆锥体高度h4=(R-r1)×0.05=0.75(m)×=256.7(m3)８沉淀池总高度设：超高h1=0.3(m) 缓冲层高度h3=0.5(m)H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3+0.5+0.75+1.73=6.28(m)９沉淀池池边高度H/= h1+ h2+h3=0.3+3+0.5=3.8(m)１０径深比（符合要求）(七)·接触消毒池1接触容积(m3)２表面积取有效水深4(m)(m2)3 接触池长取池宽B=5m 则廊道长L=(m)(m)4长宽比>8（符合要求）5池总高取超高h1=0.3m 池底坡度0.05h3=0.05×15.03=0.75(m)H=h1+h2+h3=0.3+4+0.75=5.05(m)(八)·污泥浓缩池１剩余污泥量△X=a×Qmax×()-b×Xv×V=0.6×86572.8×(0.2842-0.05441)-0.08×4×0.75×731.68 ＝11760.54(kg/d)式中：Qmax=0.99561×3600×24=86572.8(m3/d)(mg/L)=0.2842(kg/ m3)(mg/L)=0.05441(kg/ m3)Qs==1306.73( m3/d)2浓缩池有效水深浓缩前污泥含水率99%，(由于初沉污泥含水率较低96%,因此仅对二沉池污泥进行浓缩)浓缩部分上升流速v=0.1(mm/s),浓缩时间T=14hr,采用4个竖流式重力浓缩池h2=0.1×10-3×14×3600=5.04(m)3中心管面积设：中心管流速v0=0.03(m/s)(m2)4中心管直径(m)5喇叭口直径，高度取(m)高度(m)６浓缩池有效面积(m2)７浓缩池直径(m)８浓缩后剩余泥量( m3/d)９浓缩池污泥斗容积设：＝50°泥斗D1=0.6(m)(m)(m3)10污泥的停留时间（hr）在10~16之间，符合要求１１池子高度设：缓冲层高h4=0.3(m) 超高h1=0.3(m)中心管与反射板缝隙高度h3=0.3(m)Ｈ＝h1+h2+h3+h4+h5=0.3+5.04+0.3+0.3+3.81=9.75(m)。