整体式单向板肋梁楼盖设计
单向板肋梁楼盖设计(1)
MD 14.28kN m P MD 14.28kN
l/4
编辑ppt
94kN.m
7塑9kN性.m材料构成的超静定结构， 达到结构承载能力极限状态的 标志不是一个截面屈服，而是 连续梁的结最构大形承成载能了力破为坏：机构。
PuPeP
11.1214.2812.368kN
若保持最大承载力Pu=126.38kN不变，按照弹性方案计算， MD＝0.156Pl＝79kN·m，MB＝编辑－ppt0.188Pl＝－95kN·m
弹性理论计算内力 Pe＝112.1kN，而MD＝69.95kN·m
故△MD＝84.23－69.95＝14.28kN·m
❖说明结构仍能继续承载。随着P的增加，B点因形成塑性铰 出现转动，并保持截面弯矩MBu不变。此时结构由连续梁转 变为简支梁工作，只要B点塑性铰有足够的转动能力，荷载 就能继续增加。
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板 次梁 主梁
折算荷载
q g
恒载 g
g' g q
板
θ≈0 2
q q 次梁为板的铰链支座，但只有 g' 时θ＝0
2
恒载 g
活载 q
θ´<θ
g' g q
θ´
次梁
θ´ 4
q 3 q 梁板现浇，次梁对板转角'有约束，θ´＜θ
4
q′=q / 2
g′= g + q / 2
θ≠ 0
θ´
当作用有活载 q 时，则θ≠0
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(3) 计算荷载（从属面积）
（1）板
主梁
次梁
柱
1m
板荷编辑载p从pt 属面积图
（2）次梁
主梁
次梁
柱
l1 l2 2
整体式单向板肋形楼盖设计
整体式单向板肋形楼盖设计一.设计资料1.楼层平面如图1所示，墙体厚度240mm,结构横向长L1=26.4m，结构纵向长L2=27m,楼梯位于该层平面的外部，不予考虑。
楼盖采用整体式单向板肋形结构。
2.该建筑位于非地震区。
3.建筑物安全级别为二级。
4.结构环境类别一类。
5.建筑材料等级:梁，板C25混凝土。
钢筋：板中钢筋，梁中钢筋，构造钢筋二级，梁中受力钢筋二级，箍筋一级。
6.荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN/m3,楼面面层为水磨石20mm，自重为0.65kN/m2,梁板天花为混合砂浆抹灰15mm，重力密度为20kN/m3,楼面活荷载标准值2.5kN/m2。
7.结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm,梁的支承长度为240mm，主梁的支承长度为240mm。
板厚：h=100mm次梁：高h=450mm，宽b=220mm，间距l1=3.0m。
主梁：高h=750mm，宽b=250mm，间距l2=6.6m。
柱：b*h=400mm*400mm，柱网尺寸为6.6m*9.0m。
8.使用要求：梁板的变形和裂缝宽度在本设计中均不考虑。
9.采用的规范：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-96)建筑结构荷载规范（GBJ9-87)二.楼盖结构平面布置主梁跨度为9m,截面尺寸b*h=250mm*750mm次梁跨度为6m,截面尺寸b*h=220mm*450mm 板跨度2m, 厚h=80m三.板的设计(按塑性内力重分布计算内力)1.荷载恒载设计值:水磨石面层 1.05*0.65=0.683 kN/m2板自重 1.05*25*0.1=2.625 kN/m2板底抹灰 1.05*20*0.015=0.315 kN/m2合计g=3.623 kN/m2活载设计值: q=1.2*2.5=3.0 kN/m2P=g+q=3.623+3.0=6.623 kN/m22.计算简图3.内力计算板厚h=100mm, 次梁b*h=220 mm *450mm计算跨度: 边跨L01=L n+h/2=3000-120-220/2+100/2=2820mmL01= L n+a/2=3000-220/2-120+120/2=2830mm选其中较小者L01=2820mm中跨L02=L n=3000-220=2780mm跨度差(L01-L02)/L02=(2820-2780)/2780=1.4%<10%故按等跨连续板计算.板的弯矩计算表:4.配筋计算取a=25 , b=1000mm , h=100mm , h0=h-a=100-25=75mmf c=12.5N/mm2 , f y=210N/mm2b表中所选最小配筋面积A s=217mm2;验算最小配筋率ρ=A s/(bh0)=217/（1000*75）=0.29%>ρmin=0.15%满足要求.四．次梁的设计（按塑性内力重分布计算方法）1．荷载计算恒载板传递荷载 3.623*3=10.869 kN/m侧面抹灰 1.05*(450-100)*3*20*10-3*0.015=0.331 kN/m次梁自重 1.05*(450-100)*10-3*25*0.22=2.201 kN/m合计g=13.221kN/m活荷载q=3*3=9 kN/m总荷载p=g+q=13.221+9=22.221 kN/m2.计算简图计算跨度：边跨L n=6600-240/2-250/2=6355 mmL01=（6600-240/2-250/2）*1.025=6475 mmL01=L n+a/2=6355+240/2=6514 mm故取较小者L01=6475 mm中跨L02=6600-250=6350 mm3.内力计算跨度差（L01-L02）/L02*100%=（6475-6350）/6350*100%=1.97%<10% 按等跨连续梁计算。
单向板肋梁楼盖设计计算书(参考例题)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为 6.6m ,次梁的跨度为 5.0m ,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨 度为 2.2m 。楼盖结构布置图如下：
２、按高跨比条件，当 h 1 l 55mm 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工 40
8 14 h (1 ～ 1)h (200 ～ 300)mm ，取 b 250mm 。
23 二、板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值：
取 1m 宽板带计算：
-1-
钢筋混凝土结构楼盖课程设计
水磨石面层 80mm 钢筋混凝土板 15mm 板底混合砂浆
0.65 1 0.65kN / m 0.08 25 2.0kN / m 0.015 17 0.255kN / m
h02
1 1 2s ( b 0.350)
s 1 0.5
1.011.916673602 2570.914 106
0.030
0.030
0.985
As M / s f y h0
720.2
-76.61
1.011.92003402 275.128 106
0.930
0.930 0.953 0.962 0.946 0.957
As M / s f y h0 （mm2）
480.7
480.7 322.3 255.8 317.7 293.6
选钢筋
①～②轴线 ⑤～⑥轴线
②～⑤轴线
实际配筋
①～②轴线 ⑤～⑥轴线 ②～⑤轴线
8/10@1 30 8/10@1 30 495mm2 495mm2
板 主梁
建筑整体式单向板肋形楼盖设计
第二节单向板肋形结构设计例题一：基本情况某现浇钢筋砼钢筋肋形楼盖（2级建筑物），其结构平面布置图如图所示，楼面面层用20mm 厚水泥砼砂浆抹面，梁，板的底面用15mm厚混合砂浆粉刷，试设计该楼盖。
二：设计资料（1）楼面构造做法：20mm厚水泥砂浆（重度为20KN/m3）面层，钢筋混凝土现浇板（重度为25KN/m3）,20mm厚混合砂浆顶棚抹灰（重度为17KN/m3）。
（2）四周为普通的浆砌墙，墙厚为240mm，直接承载主梁位置设有扶壁，尺寸如图所示。
钢筋混凝土400mmx400mm。
（3）（4）楼面荷载：均布可变荷载标准值为7.0KN/m2。
（5）材料选用：1）混凝土：强度等级为C252）钢筋：梁内受力钢筋采用HRB335级，其余钢筋采用HPB235三：设计过程（一）楼盖的架构平面布置采用横墙承重方案，即主梁横向布置，次梁纵向布置。
主梁跨度为6.6m ，次梁6.0m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m 。
此时，板的长短夸之比为6.0/2.2=2.7>2.0.按单向板设计，长边方向布置足够的构造钢筋，短边布置受力钢筋，板的厚度h 不小于跨度的1/40;h ≥L/40=2200/40=80mm （二）板粱的截面尺寸拟定考虑刚度要求，连续板的板厚不小于跨度的l /40，h ≥l /40=2200/40=55mm 次，取80mm 。
梁的截面高度根据一般要求： h=L 0/25=6000/25=240mm ，取400mmb=（21~31）h=200mm主梁的截面高度根据一般要求 h=L 0/25=6600/25=440mm ，取600mmb=（21~31）h=300mm（三）板的设计 1荷载计算在垂直于次梁的方向取1m 宽的板作为板的计算单元 板的永久荷载标准值：80mm 厚钢筋砼板 0.8x1.0x25=2KN/m 20mm 厚水泥砂浆抹面0.2x1.0x20=0.4KN/m15mm 厚混合砂浆粉刷 0.015x1.0x17=0.26KN/m 小计 2.7KN/m 可变荷载标准值： 7.0KN/m 折算荷载：g 'k =g k +q k /2=2.7+7.0/2=6.2KN/m q 'k =q k /2=7.0/2=3.5KN/m2. 计算简图3. 次梁的截面为200mmx400mm ，取板在墙上的支承长度为120mm ，板的尺寸及其支承情况如图所示。
现浇单向板肋梁楼盖设计实例
250
6600
边跨按以下二项较小值确定： ①
250 6350 6600
②
250 6350 6600
③
a
240
l01 ln1 2 6355 2 6475mm
l01 1.025ln1 1.025 6355 6514mm
图1-36（a）次梁的实际结构图
g q 24.74kN / m
-9.69×2.122/11 =-3.96
2 中间跨跨中
C 中间支座
1/16
-1/14
l02=2.10
9.69×2.102/16 =2.67
l02=2.10
-9.69×2.102/14 =-3.05
10 1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3. 板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
1 梁板结构
1.1 概 述 1.2 现浇单向板肋梁楼盖 1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计实例 1.4 现浇双向板肋梁楼盖 1.5 现浇双向板肋梁楼盖设计实例 1.6 装配式混凝土楼盖 1.7 无梁楼盖 1.8 无粘结预应力混凝土楼盖 1.9 楼梯和雨蓬
1
1 梁板结构
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计实例
荷载总设计值： g q 3.19 6.5 9.69kN / m2
g 3.19
则1m板宽为计算单元时，板上荷载q+g=9.69kN/m。
9
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3. 板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（3）板的内力——弯矩设计值计算 因边跨与中跨的计算跨度相差 2120 2100 0.95% 10% 2100
整体式单向板肋梁楼盖结构设计 2
整体式单向板肋梁楼盖结构设计一、设计资料1.结构形式采用砖混结构，内框架支撑体系，外墙厚度370㎜，混凝土柱的截面尺寸为400mm×400mm.2.建筑平面尺寸长宽尺寸采用27000㎜×18000㎜。
3.荷载永久荷载：包括梁、楼板及构造自重。
钢筋混凝土容重为25KN/m ³，水泥砂浆容重为20KN/m³，石灰砂浆容重为17KN/m³，水磨石垫层0.65 KN/m³。
(板底粉刷按0.25KN/m2计算）可变荷载：楼面均布活荷载标准值为9.1KN/㎡，分项系数为1.3。
4.材料选用钢材：主梁、次梁、受力主筋采用HRB335级，板及梁内其他钢筋采用HPB235级。
二.设计计算书一.柱网的设计及主、次梁的截面尺寸设计1.27m×18m，柱网布置为矩形，柱截面尺寸400mm×400mm，主梁跨度6m，次梁跨度5.4m，板跨2.0m。
2.板的厚度：h≥2000/40=50mm，取h=80mm。
3.次梁的截面尺寸：h=(11~)×5100=(285—425)mm，取h=500mm，b=（1123~）×500=（250—167）mm，取b=250mm.4.主梁尺寸:h=（81121~）×6000=(430—750)mm，取h=700mm.b=（1123~）×700=（233—480）mm,取b=350mm.三、板的设计板的跨度简图1.取1m宽的板带作为单元体边跨：01n1a80L=L+ =(2000-120-125)+=1795mm22中跨：02n2L=L=2000-250=1750mm跨差=179517501750=2.6%＜10% 故可按照等跨为无跨处理，画出计算见图如下：2.荷载计算：取1m宽板带为计算单元a.恒荷载：水磨石：0.65KN/㎡钢筋：25×0.08=2.0KN/㎡底面粉刷：0.25KN/㎡∴k g =0.65+2.0+0.25=2.9 KN/㎡ 又分项系数 1.2=g γ∴21.2 2.9 3.48kN/m g k g g γ=⨯=⨯=b.活荷载：可变荷载qk=9.1KN/㎡ 分项系数 1.3=q γ∴2/83.111.93.1m kN q q kg =⨯=⨯=γ板上总荷载：g+q=3.48+11.83=15.31 KN/㎡3.板的计算计算简图和荷载分布4.内力计算M1=111()l q g 201+=111×15.31×1.795²=4.484 KN/m MB=-111()l q g 202+=111×15.31×1.795²=-4.484 KN/mM2=161()l q g 202+=161×15.31×1.75²=2.930KN/mMC=-141()l q g 202+=-141×15.31×1.75²=-3.349 KN/m5.配筋计算板厚=80mm 保护层厚度=20mm h o=h-20=80-20=60mm取混凝土标号为C25 fc=11.9N/mm2取HPB235级钢筋fy=210 N/mm2轴线②—⑤,A1—C2之间的板带，其四周均和梁整体浇注，故这些板中间跨度及中间的弯矩可以折减20%,但边跨及第一跨内力支座处的弯矩不可折减。
整体式单向板肋梁楼盖计算说明书
整体式单向板肋梁楼盖计算说明书一设计基础资料我的课程序号是01.我的设计任务是对三类金工车间进行结构设计。
3级水工建筑物的安全级别是II级，安全系数K=1.2。
板内力计算时，板面作用的可变荷载标准值为10KN/；次梁内力计算时，板面作用的可变荷载标准值是8 KN/；主梁内力计算时，板面作用的可变荷载标准值是7KN/。
三类金工车间的横向柱距Lx=6900mm,纵向柱距Ly=6000mm。
可变荷载的荷载分项系数为1.2，永久荷载的荷载分项系数为1.05。
建筑物四周为承重砖墙（370mm），平面定位轴线外侧为250mm,内侧为120mm，中间有钢筋砼柱，截面尺寸350X350。
根据任务书要求，板和次梁的内力按塑性内力重分布方法计算，主梁内力按弹性理论计算，车间内无侵蚀介质，环境类别为二类，板的保护层厚度为25mm，主梁次梁的保护层厚度为35mm。
结构层钢筋砼重度25KN/，水泥砂浆面层重度205KN/，混合砂浆天花抹面层重度175KN/柱、主梁、次梁、受力钢筋采用HRB400钢筋，==360N/，混凝土采用C30，=14.3 N/；板的受力筋采用HRB335，==300 N/，混凝土采用C25，=11.9N/；其他（板的分布筋、梁、柱的箍筋及构造钢筋等）均采用HPB300钢筋，=270N/。
二结构的梁格布置和截面尺寸主梁沿横向布置，跨度为6.9m ；次梁沿横向布置，跨度为6.0m，在每跨主梁内布置两根次梁，板的长跨与短跨之比为2.6 <2.6<3 。
按单向板设计，沿长跨方向应配置足够数量的构造钢筋。
依据《教材》P232次梁的高度与跨度之比为1/18-1/12，次梁截面尺寸初步确定为200mm ×500mm；主梁的高度与跨度的比值为1/15-1/10，主梁截面尺寸初步确定为250mm×600mm；工业厂房楼板的厚度不小于80mm，本文初步确定板厚为90mm。
三板的内力计算及截面设计板按塑性内力重分布的方法计算内力，只需进行正截面承载力的计算。
p钢筋混凝土结构设计原理课程设计-整体式单向板肋梁楼盖设计
p钢筋混凝⼟结构设计原理课程设计-整体式单向板肋梁楼盖设计钢筋混凝⼟结构课程设计单向板肋梁楼盖院系：专业年级：学⽣姓名：学号：⽬录⼀、平⾯结构布置-----------------------------------------------（1）⼆、板的设计----------------------------------------------------（5）三、次梁的设计-------------------------------------------------（9）四、主梁的设计-------------------------------------------------（18）五、关于计算书及图纸的⼏点说明----------------------------（24）六、设计总结-------------------------------------------------（27）施⼯图平⾯结构布置图---------------------------------------------图纸1板的配筋图--------------------------------------------------图纸1主梁配筋图---------------------------------------------------图纸1次梁的配筋图------------------------------------------------图纸2主梁内⼒包络图---------------------------------------------附图⼀4０3计算书现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计计算书⼀、平⾯结构布置：１、确定主梁的跨度为m .96,次梁的跨度为m 4.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 3.2。
楼盖结构布置图如下：4２、荷载计算：取1m 宽板带计算、板厚为100㎜：地板砖地⾯（3/5.60m kN ） m kN /4.015.60=? 100mm 厚钢筋混凝⼟现浇板(3/25m kN =γ) m kN /5.22511.0=?? 板底抹灰（2/255.0m kN ） m kN /255.01255.0=?恒载： m kN g k /405.3=活载： q=3.5 KN/m恒荷载分项系数取1.2；活荷载分项系数取1.3。
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1、设计资料 （一）平面图本设计为某多层厂房的楼盖，采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖，层高3.9m ,平面布置见图1。
图中 L1=6600 L2=6300（二）楼面活载、材料及构造等设计资料 （1）材料混凝土强度等级：C35；钢筋：钢筋砼主梁或次梁的纵向受力钢筋，采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335级钢筋；板中受力钢筋采用HRB335级钢筋；其余均采用HPB300级钢筋； （2）楼面构造做法钢筋混凝土现浇板；楼面面层为mm 30厚瓷砖地面（2/8.0m kN ），板底及梁用mm 20厚的混合砂浆粉底（3/17m kN ）；楼面活荷载标准值6.5 kN/㎡；（3）板的支承长度为120mm ，次梁的支承长度为240mm ；主梁的支承长度为370mm ；柱的截面尺寸为350×350，墙体的厚度为370mm 。
图1 楼盖平面图2、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3m、次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1m，则板区格长边为l01=6.6m，短边为l02=2.1m，l01/l02=3.14，按规范要求可以按单向板设计。
按高跨比条件，要求板厚h≥l02/30=70mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=70mm；次梁截面高度应满足h=L1/18～L1/12=6600/18～6600/12=367～550mm，考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
宽度b=（1/3～1/2）h，取b=250mm；主梁截面高度应满足h=L2/14～L2/8=6300/14～6300/8=450～788mm，取h=700mm。
宽度b=（1/3～1/2）h，取b=300mm；3、板的设计（按考虑塑性内力重分布的方法设计）（1）荷载计算30mm厚瓷砖地面：0.8kN/m270mm厚现浇钢筋混凝土板：0.07×25=1.75kN/m220mm厚混合砂浆粉底：0.02×17=0.34kN/m2恒载标准值：g k=0.8+1.75+0.34=2.89kN/m2活载标准值：p k=6.5kN/m2荷载设计值应比较以下两种组合，并取较大值：a.由可变荷载效应控制的组合q=1.2×2.89+1.3×6.5=11.918kN/m2b.由永久荷载效应控制的组合q=1.35×2.89+0.7×1.3×6.5=9.8165kN/m2＜11.918kN/m2因此取q=11.918kN/m2。
（2）计算简图图取1m宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨：l0=l n=6300/3—250=1850mm边跨：l0=l n+h/2=2100—125—120+70/2=1890mm＜l n+a/2=1915mm 取l0=1890mm（3）内力计算因跨度差（1890—1850）/1850=2%＜10%，故可按等跨连续板计算内力。
（4）截面强度计算已知f y=300N/mm2，f c=16.7N/mm2，α1=1.0，h0=70—20=50mm。
经验算，配筋率A s/bh=251/（1000×70）=0.36%＞ρmin=0.45×（1.57/300）=0.23%，也大于0.2%，满足要求。
根据计算结果及板的构造要求，画出配筋图。
4、次梁的设计（按考虑塑性内力重分布的方法设计）（1）荷载计算板传来的恒载：2.89×2.1=6.069kN/m次梁自重：25×0.25×（0.5—0.07）=2.688kN/m次梁粉刷抹灰：17×0.02×（0.5—0.07）×2=0.292kN/m恒载标准值：g k=6.069+2.688+0.292=9.049kN/m活载标准值：p k=6.5×2.1=13.65kN/m按由可变荷载效应控制的组合：q=1.2×9.049+1.0×1.3×13.65=28.61kN/m按由永久荷载效应控制的组合：q=1.35×9.049+0.7×1.3×13.65=24.64kN/m因此，荷载设计值取为28.61kN/m。
（2）计算简图各跨的计算跨度为：中间跨：l0=l n=6600—300=6300mm边跨：l0=l n+a/2=6600—150—250+240/2=6320mm 又1.025l n=6355mm，取小值6320mm 跨度差：（6320—6300）/6300=0.32%＜10%可按等跨连续梁计算。
次梁的计算简图如下图。
图（3）内力计算次梁的弯矩计算如下表所示，次梁的剪力计算如下下表所示。
（4）正截面强度计算a．次梁跨中截面按T型截面计算对边跨：b’f=l0/3=6320/3=2.11mb’f=b+S n=0.25+1.89=2.14m取b’f=2.14m对中间跨：b’f=l0/3=6300/3=2.10mb’f=b+S n=0.25+1.85=2.10m取b’f=2.10m。
支座截面按矩形截面计算。
b．判断界面类型已知h0=500—8—25—d/2=460mm（假设纵筋直径为14mm），f y=360N/mm2，则：α1f c b’f h’f(h0—h’f/2)=1.0×16.7×2140×70×（460—70/2）=1063.2kN·m＞103.89kN·m(70.97kN·m)因此，边跨中和中间跨中截面均属于第一类T形截面。
次梁正截面强度计算如下表。
A s/bh=480.5/（500×250）=0.384%＞ρmin=0.45×1.57=0.196%，也大于0.2%，符合要求。
（5）斜截面强度计算—h’（6）根据计算结果及次梁的构造要求，绘制次梁配筋图，如下图所示。
图5、主梁的设计（按弹性理论计算）（1）荷载计算次梁传来的恒载：9.049×6.6=59.72kN主梁自重：25×0.3×（0.7—0.07）×2.1=9.92kN梁侧抹灰：17×0.02×（0.7—0.07）×2×2.1=0.900kN恒载标准值：g k=59.72+9.92+0.900=70.54kN活载标准值：p k=13.65×6.6=90.09kN恒载设计值：G=1.2g k=1.2×70.54=84.65kN活载设计值：P=1.3p k=1.3×90.09=117.12kN（2）计算简图各跨的计算跨度为：中间跨：l0=l c=6300边跨：l0=min[1.025l n+b/2，l n+（a+b）/2]=min[1.025×（6300—250—350/2）+350/2，（6300—250—350/2）+（370+350）/2]=min[6197，6235]=6197mm跨度差：（6300—6197）/6197=1.66%＜10%可按等跨连续梁计算。
主梁的计算简图如下图所示。
图（3）内力计算a.弯矩计算：M=k1Gl+k2Pl边跨：Gl=84.65×6.197=524.58kN；Pl=117.12×6.197=725.79kN中跨：Gl=84.65×6.3=533.30kN；Pl=117.12×6.3=737.86kNb.剪力计算：V=k3G+k4P主梁弯矩及剪力包络图如下图所示。
图（4）正截面强度计算a.确定翼缘宽度主梁跨中按T形截面计算对边跨：b’f=l0/3=6197/3=2.07mb’f=b+S n=0.3+6.3=6.6m取b’f=2.07m对中间跨：b’f=l0/3=6300/3=2.10mb’f=b+S n=0.3+6.3=6.6m取b’f=2.10m。
支座截面按矩形截面计算。
b.判断截面类型取h0=640mm（跨中），h0=610mm（支座），则：α1f c b’f h’f(h0—h’f/2)=1.0×16.7×2100×70×（640—70/2）=1485.2kN·m＞337.8kN·m 属于第一类T形截面。
c.截面强度计算主梁正截面强度计算如下表所示，表中按简支梁计算的支座剪力设计值V0=G+P=84.65+117.12=201.77kN取中间跨中截面验算其承担负弯矩时的最小配筋率：A s/bh=431/（300×700）=0.205%＞ρmin=0.45×（1.57/360）=0.196%同时也大于0.2%，符合要求。
（5）斜截面强度计算（6）主梁吊筋计算由次梁传给主梁的集中荷载为：F=1.2×59.72+1.3×90.09=188.78kN则A sv≥F/（2f y sin45°）=（188.78×1000）/（2×360×0.707）=370.9mm2选用2Φ16（A s=402mm2），满足配筋要求。
（7）根据计算结果及主梁的构造要求，绘主梁配筋图如下图。
钢筋切断和延伸长度在实际施工中可精确至厘米。