感应电动机转子断条故障诊断系统的研究
交流电机转子断条故障程度诊断方法的研究

() 2 求小 波包 系数 能量 分布 , 找到 特征变量 系数 。 ( )对重构 后的特征 能量 系数做快 速傅里 叶变换 3 求 它的 幅 频 特性 ,代 人 公 式计 算 可 得 到 转 子 断条 数
… … … … …
( )任何 情况下 : 1
.
2c 6 7 P 尺
交流 电机 转 子 断条 故 障程度 诊 断方 法 的研 究
周 丽芳 高 曼 , ,周 丽 兰
( . 中南 大 学 信 息科 学 与工 程 学 院 , 湖 南 长 沙 1
乡 40 0 ) 1 6 0
4 0 8 ;2 湖 南 省 电力公 司 长 沙 宁 乡电 力局 ,湖 南 宁 10 3 .
・1 7・ 1
构节 点系数 ,可得 出断条 时刻 。 通 过 MA TI AB仿 真 实 验证 明式 ( ) 出 的断 条 3得
时采集 正常 情况 和转子 断 1根导 条时 的定子 电 流仿 真 信 号 ,分 别经 C i 小 波包 做 4层 分 解 ,分 解 尺 度为 of 5
数 目比式 ( ) 式 ( ) 1和 2 更靠 近真 实值 。
2 仿 真 实 验
3 ,转 子断 1根 导条 时进行 连续 小波 变换 的小波 系数 2 如 图 2 示 。仿真 信号 小波包 重构 波 形如 图 3所示 。 所
( )转速 波动情况 下 : 3
一 ± : ∽R b
J 一 R
。
●●●●●●●●●●● I l …………………………… f、 ●●●●●●●●●●● ●●●●●●●●●●●
…
扰 和转子 断条故 障 ,因此 被广 泛应用 于交流 电机 的故 障检测领 域口 。 ] 对 故障时 的定 子 电流进行 小波包 分解 ,只能得到
无速度传感器感应电机转子断条的故障诊断

无速度传感器感应电机转子断条的故障诊断阳同光;蒋新华;付强【摘要】During the fault diagnosis of asynchronous motor based on stator current signals, the fault feature frequency component of broken bar always hides behind the fundamental component in the spectrum of the stator current. In order to solve this problem, a novel fault diagnosis method for the broken bar of speed sensorless induction motor is proposed based on the vector control. In this method, the reactive power is constructed by using the cross production of the rotor back electromotive force and the current vector, and then the corresponding reactive power spectrum is analyzed, with the characteristic frequency2s/as the fault diagnosis criterion for the broken bar. Meanwhile, the reactive power is used to identify the speed and correct the magnetic field orientation, thus eliminating the impacts of the stator resistance and integral term of the traditional model reference adaptive system speed identification equation of stator flux. Experimental results demonstrate that the proposed method is effective in the fault diagnosis of broken bars, and that it can improve the speed identification accuracy as well as the vector control performance.%在基于定子电流信号进行异步电机故障诊断时,转子断条故障特征频率分量常常被电流的基频分量淹没.针对这种情况,文中提出一种新型无速度传感器感应电机矢量控制转子断条故障方法.该方法通过转子反电动势与电流矢量的叉乘构建无功功率,然后对无功功率进行频谱分析,其中特征频率2sf 被用作转子断条的故障诊断判据.同时利用该无功功率进行速度辨识和磁场定向校正,消除传统MRAS速度辨识定子磁链方程中定子电阻和积分项的影响.实验结果表明,该方法能有效进行转子断条故障诊断,并提高速度辨识精度,改善矢量控制性能.【期刊名称】《华南理工大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2011(039)010【总页数】5页(P152-156)【关键词】无速度传感器;转子断条;故障诊断;矢量控制;无功功率【作者】阳同光;蒋新华;付强【作者单位】中南大学信息科学与工程学院,湖南长沙410083;中南大学信息科学与工程学院,湖南长沙410083;中南大学信息科学与工程学院,湖南长沙410083【正文语种】中文【中图分类】TM85转子断条是感应电机的常见故障之一,占电机故障的10%左右[1].如果不能对这种故障状态及时诊断,将会导致事故的发生并对生产造成影响.很多文献提出通过监测电机信号来进行故障诊断,如气隙磁通[1]、电机振动[2]、转矩[3-4]、中心电压[5]及电流信号[6-8].非侵入式电机的电流信号分析方法(MCSA)是目前使用最多的故障诊断方法,当电机出现转子断条故障时,将在定子电流中产生频率为(1±2s)f(s为转差率,f为电流频率)的故障特征成分,通过对定子电流进行频谱分析可确定转子断条的故障状态.但感应电机正常运行中,转差率s 很小,在轻载或空载情况下更小,因此,故障特征成分很容易被基波频率淹没,而且负载转矩波动也能在电流频谱中产生相同的边频带,给故障诊断带来困难.很多文献提出了解决上述问题的故障诊断方法,如 Park 矢量法[7]、基于模型方法[8-9]、Vienna 检测方法[10].Park矢量法通过电流矢量模的圆形形状来判别转子故障诊断,但电源电压谐波会造成Park矢量模的形状变化,从而导致判据失效.后两种方法对转子断条故障诊断具有较好的特性,但对电机参数较为敏感.通过电压、电流信号作适当的变换来突出故障特征也是一种较好的办法.扩展的Park’s矢量法[7]通过分析电流矢量模的频谱,其基波转化成直流分量,故障特征频率转化成2sf、4sf分量,但需要同时采集三相电流,增加了硬件开销,而且带来了交叉项,使频谱较为复杂;Hilber转换法[6]通过构建Hirbert模量也能达到同样的效果.瞬时功率[11-13]、无功功率甚至功率因数[14]等物理量的频谱分析也被用于转子故障诊断,但这些物理量没有明确的物理意义,而且都没有推广到电机的矢量控制中.文中提出一种新型的感应电机矢量控制转子断条故障诊断方法.该方法通过转子反电动势与定子电流的叉乘构建无功功率,然后对无功功率进行频谱分析,利用2sf 特征成分构成有效判据.同时,在矢量控制系统中,利用该无功功率进行矢量控制的磁场定向校正和速度辨识,以提高系统控制精度和速度辨识精度.1 无速度传感器矢量控制1.1 磁场定向在感应电机转子磁场定向矢量控制系统中,通过转子磁场的准确定向实现定子电流is的励磁分量isd和转矩分量isq的完全解耦.当磁场定向不准时,实际励磁电流isd不等于给定值.当isd小于给定值时,电机工作在欠励条件下,将导致定子电压偏低,进一步影响到输出转矩和功率.当isd大于给定值时,电机工作在过励状态,将导致电机机端电压、电流增加,电机发热严重.定义无功功率表达式为式中,θ为转子电势Er与is之间的夹角.从图1可以看出,当励磁电流isd比观测值要小时,转子磁通将减小,从而转子电势Er也偏小,且落后于q轴,夹角θ将发生变化,导致实际无功功率与理论值不匹配.显然通过调整无功功率的大小可动态地调整转子磁链ψr的位置,使转子磁场定向更为准确.当磁场定向不准时,计算的无功功率值与给定值之间存在差值,可通过PI调节器来校正转子磁场的位置,使磁场定向准确,从而使观测磁链与实际磁链趋于一致,改善系统性能.图1 磁场定向不准时的磁场位置Fig.1 Station of flux for unnormal flux orientation1.2 速度辨识在无速度传感器矢量控制系统中,模型参考自适应(MRAS)是最为常见的速度辨识方法之一.在静止参考坐标系下,根据转子侧推导转子磁链方程为式中:^表示待辨识量;Tr为转子时间常数,Tr=Lr/Rr,Lr为转子电感,Rr分别为转子电阻;ψrα、ψrβ分别为转子磁链在α、β 方向上的分量;isα、isβ分别为定子电流分量;Lm为互感;p为微分算子;ω为转速.根据定子侧推导出转子磁链方程为式中,usα、usβ分别为输入电压 us在α、β 方向上的分量,Rs、Ls分别为定子电阻、电感,σ为漏感系数.将式(2)-(4)分别作为参考模型和可调模型,则根据Popov超稳定定理[15]可得速度辨识的自适应律.但由于MRAS采用的电机电压模型包含积分环节和定子电阻,影响了 MRAS低速下的辨识效果.根据文献[15]得到无功功率的两个表达式:式(5)为参考模型,含有转速的式(6)为可调模型,从而构建基于无功功率的MRAS 速度辨识.由此可知,该速度辨识方法不包含纯积分环节和定子电阻,消除了二者的影响,从而具有较好的速度辨识精度.2 基于无功功率的故障诊断矢量控制系统中,逆变器输出电压udqs含有基波和谐波成分,即式中:U为各次谐波有效值;φ(n)为谐波角度偏差;n=1 ±2K,K=0,1,2,….为分析问题方便,忽略高次谐波部分,则可设当感应电机发生转子断条故障时,定子电流中含有故障特征频率成分(1±2s)f,定子电流可表示为[11]式中:I、Ibp、Ibn分别为基波、断条特征成分中(1 -2s)f和(1+2s)f的谐波幅值,φ、φbp、φbn分别为电流分量的初相位.根据感应电机等效电路可知:式中:σ=1-/(LsLr).将式(8)-(11)代入式(1),得从式(13)可知:定子电流中的基波电流成分与电压相乘,构成主磁通的励磁无功功率,产生了频率为2 f的分量和一个恒定分量;频率为(1-2s)f、(1+2s)f的断条特征分量与基波电压相乘分别产生2sf和(2-2s)f、(2+2s)f分量.基波电流与谐波电流相乘,构成漏磁通的无功功率,也产生了2s f、4sf分量和一个恒定分量.从无功功率的频谱分析中可以得知,2sf的成分可以构成转子断条的有效判据.3 矢量控制转子断条故障诊断系统根据上述分析,结合转子断条故障诊断系统、磁场定向校正系统和速度辨识环节的无速度传感器矢量控制转子故障诊断系统如图2所示.图中为检测电流分量,usq、usd分别为输入电压在d、q轴方向上的分量.图2 矢量控制转子断条故障诊断系统Fig.2 Broken bar fault diagnosis system based on vector control系统由磁场定向校正单元、矢量控制主体单元、速度辨识单元和故障诊断系统组成.文中定义的无功功率物理量既可用于故障诊断系统,又可用于速度辨识和磁场定向校正,能确保系统具有在线故障诊断能力的同时,通过不断修正磁场定向来提高系统性能.4 实验结果及分析为验证文中方法对感应电机矢量控制转子断条故障诊断的有效性,采用嵌入式数据采集装置.该装置采用主流的嵌入式实时操作系统,采集部分为TI公司的32位定点高速DSP芯片和16位同步采样ADC,单通道采样频率为10 kHz.故障诊断过程中,系统通过在VC++6.0环境下调用Matlab引擎的方法来进行感应电机定子电流信号的处理和分析,实现转子断条故障诊断功能,为操作人员提供必要的信号分析波形、信号的频谱图绘制.选用Y2-80M1-4型感应电机为实验电机,其铭牌数据如表1所示.表1 实验电机主要技术参数Table 1 Main technical parameters of the experiment motor额定功率/W额定电压/V额定电流/A额定转速/(rad·min-1)接线法550 380 1.6 1390 Y感应电机转子故障诊断系统如图3所示.图3 感应电机转子故障诊断系统Fig.3 Fault diagnosis system of inductionmotor rotor bar分别在正常状态、转子一根断条以及转子两根断条情况下,采集定子电流信号和电压信号.图4(a)为电机正常状态下的定子电流频谱,图中基波成分十分明显.图4(b)为转子断条情况下的定子电流频谱图,从图中可以看出,特征频率(1-2s)f、(1+2s)f部分靠近基波频率,且幅值相差较大,基本被基波频率淹没,故障特征不明显,难以达到故障诊断效果.图5(a)为转子一根断条情况下电机瞬时无功功率频谱曲线,从图5(a)中可以看出,2sf、4sf的故障特征成分十分明显,可以作为转子断条故障诊断的有效判据.图5(b)为转子两根断条情况下电机无功瞬时功率的频谱曲线,从图中可以明显看出2sf、4sf的特征成分,和图5(a)相比,特征频率的幅值明显增加,说明故障程度较为严重.图4 电机定子电流频谱曲线图Fig.4 Spectra of motor phase current图5 电机瞬时无功功率频谱曲线Fig.5 Spectrum of motor instantaneous reactive power5 结论文中提出了基于无功功率的感应电机矢量控制转子断条故障诊断方法.该方法利用转子磁场定向校正系统中的无功功率进行频谱分析,发现其中含有2sf、4sf故障特征成分,从而克服了传统MCSA方法中故障特征成分容易被淹没的问题.另外,将该无功功率用于速度辨识,消除了模型参考自适应速度辨识中的纯积分和定子电阻的影响.实验结果表明:该方法不仅具有较好的转子断条故障诊断能力,而且利用无功功率进行磁场定向校正和速度辨识,提高了矢量控制性能.参考文献:[1]Elkasabgy N M,Eastham A R,Dawson G E.Detection of broken bars in the cage rotor on an induction machine[J].IEEE Trans on Power Systems,1992,28(1):165-171.[2]Sadoughi M,Ebrahimi M,Moalem.Intelligent diagnosis of broken bars in induction motors based on new features in vibration spectrum [J].Journal of power electronics,2008,8(3):228-238.[3]Bellini A,Filippetti F,Franceschini G,et al.Quantitative evaluationof induction motor broken bars by means of electrical signature analysis [J].IEEE Transactions on Industrial Applition,2001,37(5):1248-1255. [4]牛发亮,黄进,杨家强,等.基于感应电机启动电磁转矩Hilbert-Huang变换的转子断条故障诊断[J].中国电机工程学报,2005,25(11):107-112.Niu Fa-liang,Huang Jin,Yang Jia-qiang,et al.Rotor broken-bar fault diagnosisof induction motor based on Hilbert-Huang transformation of the starup electrmagnetic torque[J].Proceedings of the Chinese Society for Electrical Engineering,2005,25(11):107-112.[5]Oumaamar M E K,Khezzar A,Boucherma M,et al.Neutral voltage analysis for broken rotor bars detection in asynchronous motors using Hilbert transform phase[C]∥Proceedings of the 42nd IEEE IAS Annual Meeting.New Orleans:[s.n.],2007.[6]刘振兴,尹项根,张哲,等.基于Hilbert模量频谱分析的异步电动机转子故障在线监测与诊断方法[J].中国电机工程学报,2003,23(7):158-161.LiuZhen-xing,Yin Xiang-gen,Zhang Zhe,et al.On-line monitoring and diagnosis way based on spectrum analsis of hilbert modulus in induction motors[J].Proceedings of the Chinese Society for Electrical Engineering,2003,23(7):158-161.[7]侯新国,吴正国,夏立,等.基于Park矢量模平方函数的异步电动机转子故障检测方法研究[J].中国电机工程学报,2003,23(9):137-140.Hou Xin-guo,Wu Zheng-guo,Xia Li,et al.Bearing fault diagnosis method of induction motor via wavelet decomposition of Park's vector modulus signal[J].Proceedings of the Chinese Society for Electrical Engineering,2003,23(9):137-140.[8]Schoen R R,Habetler T G.Evaluation and implementation of a system to eliminate arbitrary load effects in currentbased monitoring of induction machines[J].IEEE Trans Ind Appl,1997,33(6):1571-1577.[9]Eltabach M,Charara A,Zein I.A comparison of external and internal methods of signal spectral analysis for broken rotor bars detection in induction motors[J].IEEE Trans Ind Electron,2004,51(1):107-121. [10]Kral C,Pirker F,Pascoli G.The impact of inertia on rotor fault effects—Theoretical aspects of the Vienna monitoring method[J].IEEE Trans Power Electron,2008,23(4):2136-2142.[11]Trzynadlowski A M,Ritchie parative investigation of diagnostic media for induction motors:a case of rotor cage faults[J].IEEE Transactions on Industrial Electronics,2000,47(5):1092-1099.[12]刘振兴,尹项根,张哲,等.基于瞬时功率信号频谱分析的鼠笼式异步电动机转子故障在线诊断方法[J].中国电机工程学报,2003,23(10):148-152.Liu Zhen-xing,Yin Xiang-gen,Zhang Zhe,et al.On-line rotor fault diagnosis way based on spectrum analysis of instantaneous power in squirrel cage induction motors[J].Proceedings of the Chinese Society for Electrical Engineering,2003,23(10):148-152.[13]侯新国,吴正国,夏立,等.瞬时功率分解算法在感应电机定子故障诊断中的应用[J].中国电机工程学报,2005,25(3):110-115.Hou Xin-guo,WuZheng-guo,Xia Li,et al.Application of instantaneous power decomposition technique in induction motors fault diagnosis[J].Proceedings of the Chinese Society for Electrical Engineering,2005,25(3):110-115.[14]Drif M’hamed,Cardoso A J Marques.The use of the instantaneous-reactive-power signature analysis for rotorcage-fault diagnostics in three phase induction motors[J].IEEE Transactions on Industrial Electronics,2009,56(11):4606-4614.[15]喻寿益,张艳存,高金生,等.基于无功功率模型的异步电机矢量控制系统转子时间常数辨识[J].中南大学学报:自然科学版,2008,40(5):1318-1322.Yu Shou-yi,Zhang Yan-cun,Gao Jin-sheng,et al.Induction motor vector control system based on reactive power model[J].Journal of Central South University:Science and Technology,2008,40(5):1318-1322.。
一种基于坐标变换的感应电机转子断条故障诊断新方案

一种基于坐标变换的感应电机转子断条故障诊断新方案辛峰;尚兆霞【摘要】转子断条是感应电机最主要的故障之一。
提出了一种通过采集感应电机三相定子电流并对三相定子电流进行坐标变换得出不同坐标系下的电流矢量,由此诊断感应电机转子断条故障的新方案。
定子电流矢量图具有物理意义清晰、直观等特点,借助于定子电流矢量图可以计算感应电机故障严重因子,可以推断出转子断条故障的严重程度。
通过样机试验,验证了该方法的正确性和有效性。
%Broken rotor bars is one of the main faults in induction machine. This paper proposed a new scheme by means of which the broken rotor fault can be detected through sampling three-phase stator currents and then transforming them into current vector. Stator current vector graph has the characteristics by its physical meaning of clarity. We can deduce the severeness of rotor broken bars using fault severity factor which is obtained from stator current vector graph. The validity and correctness were verified by prototype.【期刊名称】《电机与控制应用》【年(卷),期】2014(000)012【总页数】5页(P48-52)【关键词】感应电机;坐标变换;转子断条;故障诊断【作者】辛峰;尚兆霞【作者单位】山东省产品质量检验研究院,山东济南 250100;山东省产品质量检验研究院,山东济南 250100【正文语种】中文【中图分类】TM3070 引言三相感应电动机因其结构简单、使用方便、成本较低、维护工作量小等优点在工业生产中得到广泛的应用。
感应电机转子断条故障诊断方法研究进展

中 国 舰 船
研 究
Vo . . 15 No 5
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di 1 36 / . s 17 o : 0. 9 9 j i n. 6 3—3 8 01 . . 6 s 1 5. 0 05 01 2
h r wa ea d e s o s mp e t e sg as Th sp p rs r e sp e iu r n r t rb o e - a a l i a d r n a y t a l h i n l. i a e u v y rv o swokso oo r k n b rfu td —
次、 7次等 高 次谐 波 .当 转 子 回路 出 现 断 条 故 障 时 , 子 的对 称 性被 破 坏 , 生 频 率为 一 的负 序 转 产 s
旋转 磁场 ,在定 子 电 流 中感 应 出频 率 为 (— s 12) 的故 障特 征频 率分 量 .这 一 故 障特征 频 率分 量 与
Re e r h Pr g e so ul Di g o i eho s s a c o r s fFa t a n ssM t d f r Ro o r o nd c i n M o o o t r Ba fI u to tr
Fa g n F n ag
流 信 号分 析 的转 子 故 障诊 断方 法 , 对 进 一 步 的 研 究 进 行 了展 望 。 并 关 键 词 :感 应 电 机 :转 子断 条 :故 障诊 断 中 图分 类号 : M3 3 T 4 文 献 标 志 码 : A 文 章 编 号 : 6 3—3 8 17 1 5(2 1 0 0 0) 5—7 7一O 5
Ab t a t s r c :W h n te b ro oo sb o e e h a fr tri r k n,s m e fa u e fe u n y c mp ne t l e r e i h u — o e tr q e c o o n swil me g n te c r r r n . e fu tda n ss s se b s d o n lzn h u r n i n li fi tr s n ti r a Th sd — e t Th a l i g o i y tm a e n a ay i g t e c re tsg a so n ee ti h s a e . i i a n ss s se ma e d sg e s a n n n a i n tp n o t e i d cin ma h n g o i y tm y b e in d a o —iv so y e i t h n u to c i e,whih i i l n c s smp e i
转子断条故障检测新方法研究

解为所有子空间 f. z 的正交和的, (E ) 『 其中 ,
,
为小波函数 f的小波子空间。进一步对小波空 f J
轻微断条时 , ± s 频率分量 的幅值相对于厂频 ( 2) 1 f
率分量的幅值非常小 ( 二者之约为 O 2 O 5 , . 一 . )同 O O [ 基金项 目]黑龙江省青年基金资助( 9 —6 . Q 82 )
可用 的分解统一为 :
+=U + f j l U z E
L) 1
提取能够体现故障特征的结点 (4的小波 4) , 定义子空间 是函 ‰c 数 f J 的闭包空间, 妒 层分解 , 而
是函数 。 的闭包空间 , f c J 并令 f满足下面的双尺 c
度方程 [: ]
1 前 言
转子断条是笼型异步电动机常见故障之一。 传
时异步电机运行时转差率 s 很小, ± sf 厂 ( 2) 与. 1 这两 个频率非常接近( 相差约为 l 5 z , H )因此在直接作
统 的转子断条故 障检测方法是 以傅立 叶变 换作 为
傅立叶频谱分析时 , 由于栅栏效应 , 频率分量的泄 . 厂
均存在严重缺陷 , 无法识别早期微弱故障信号 。而
电动机转子断条将导致电机运行性能恶化 , 并且转
子断条故障的发生概率高达 1%c, 0  ̄ 因此必须对其
进行检测 , 特别是进行早期检测 。这样如何精确检 测 出电机转子断条故障信号就成为一个重要 的问 题。近年来 , 从傅立叶变换发展起来 的小波与小波
=
∑ f— j 』f “2 J c
() 3
图 1 转子断条时定子电流仿真信号 FT F’ I
由式( ) 3可知 , 小波包分解即是 +c 解为 f与 , f c J (。 t ) 小 波 包 分 解 算 法 由 { } { Ⅳ 和 ^ 求 ) {t, d ̄ J 1 4 ] :
一种感应电机转子断条早期故障诊断方法

一种感应电机转子断条早期故障诊断方法吴立泉; 刘永强; 梁兆文【期刊名称】《《电机与控制应用》》【年(卷),期】2019(046)009【总页数】10页(P101-110)【关键词】感应电机; 故障诊断; 转子断条; 参数辨识; 滑窗【作者】吴立泉; 刘永强; 梁兆文【作者单位】华南理工大学电力学院广东广州 510000【正文语种】中文【中图分类】TM3460 引言感应电机具有结构简单、价格低廉等优点,广泛应用于工业领域。
对于连续工艺流程部门,一旦感应电机发生故障,造成的经济损失往往会超出驱动电机本身的价值。
统计表明,在感应电机的四大类故障中,转子故障占10%,因此感应电机转子故障诊断是不可忽略的一部分。
国内外对感应电机转子故障已经进行了大量研究。
在国内,转子故障诊断方法分为3类:(1)基于信息处理的方法;(2)基于知识的方法;(3)基于解析模型的方法。
文献[1-3]用瞬时功率频谱分析对电机转子故障进行诊断。
文献[4-5]用Park矢量法来检测电机转子故障,但在故障早期存在椭圆率度量难等问题。
文献[6]利用定子电流作Park变换后的频谱特征来诊断转子故障。
文献[7]在去除定子电流信号基波信息的基础上,提出了基于互相关函数(CCF)的CCF-HTLS算法,旨在抑制定子电流中可能出现的高斯噪声产生的影响。
针对传统快速傅里叶变换(FFT)只考虑频谱低频段的特征,文献[8]对定子电流进行倍频小波分析,同时考虑频谱的低频段和高频段特征。
文献[9-12]利用数据融合方法诊断感应电机故障,以期解决依靠单一信息进行电机诊断结果的不足。
文献[13]基于电机振动故障信号,利用遗传小波神经网络进行电机故障诊断。
文献[14-15]引入鼠笼断条的空间位置角和断条率来建立dq0坐标系下的故障模型,通过参数估计的方法来对电机定转子故障进行诊断,但存在故障早期特征不明显的问题。
上述方法对感应电机转子断条早期故障的识别准确率不高,就常用的定子电流特征分析法而言,发生转子断条时,定子电流中会出现基频周围的边频带,特征频率是fb,fb=(1±2ks)f1,s为转差率,f1为电网频率。
电动机转子笼条断裂的原因分析及预防措施

电动机转子笼条断裂的原因分析及预防措施Analyse and Prevent about B reakdow n of E lectric Mober R otor C age廖松涛L IAO Song2tao(江西新余发电有限责任公司,江西 新余 338002) 摘要:分析了新电公司200MW汽轮发电机组多年来高压异步电动机转子鼠笼断条原因,提出了一些预防措施。
关键词:电动机;转子;断条;预防措施中图分类号:TM343.307.1 文献标识码:B 文章编号:1671-8380(2004)04-0022-021 引言厂用电动机是火力发电厂重要的厂用电气设备之一。
江西新余发电有限责任公司(以下简称新电公司)两台200MW火力发电机组自1995年、1996年相继投产以来,其厂用高、低压电动机先后发生各种故障100多台次,造成了较大的经济损失,其中一个主要的故障原因就是电动机鼠笼转子断条。
本文主要分析高压异步感应电动机转子鼠笼断条故障发生的原因,进而提出了一些相应的预防措施。
2 鼠笼断条的基本特征①鼠笼型电机断条多发生在具有频繁,重载启动的鼠笼型电机单、双鼠笼型电机。
双鼠笼电机外笼条断条最多,约占断条电机的95%以上,内笼和端环断裂的不到5%。
②圆形笼条断条的几率大大高于矩形笼条断条的几率,约占断条总数的80%。
③外笼条断裂时有明显的位移现象。
这说明笼条在槽内松动。
断条上有明显被槽壁突出的硅钢片磨损的沟槽,在伸出铁芯端笼条有明显的向上变形现象,短路环也有扭曲变形现象。
④笼条断口多发生在与端环的焊口里侧部位,槽内断条的很少,笼条开焊多发生在笼条与端环的焊接部位。
开焊后笼条在离心力作用下向外侧甩出刮伤定子造成定子线圈短路。
笼条槽内断口处有明显电弧烧伤痕迹,断口两断面吻合严密,呈脆性疲劳断列性质。
⑤断条槽的铁芯多有局部过热变色烧损现象,开焊处的端环孔周围也有过热变色及电弧烧伤痕迹。
3 转子断条原因分析电动机转子频繁发生断条,均是转子受各种应力作用的结果,而且应力超过了笼条所能承受的极限,或是交变应力的长期作用使笼条产生疲劳。
采用p-q变换的感应电动机转子断条故障诊断

采用p-q变换的感应电动机转子断条故障诊断徐懂理;程桂林;侯新贵;李朝生【摘要】转子断条故障是感应电动机的常发故障,故障时定子电流谱中的(1±2s)f 故障特征分量远小于基频分量,易被基频的泄漏所淹没,因此无法准确判别故障的存在,尤其是轻载情况下.针对这一问题,文章提出采用p-q变换进行电动机转子断条故障诊断,分离影响特征量提取的基频信号,使故障特征在频谱中得以凸显,实现感应电动机断条故障的准确检测与诊断.通过理论分析和实验验证表明,该方法能够正确检测出转子断条故障的存在,即使在电机轻载运行时亦具有良好的检测效果.【期刊名称】《电工电能新技术》【年(卷),期】2015(034)009【总页数】5页(P17-21)【关键词】感应电动机;转子断条;p-q变换;故障诊断;MCSA【作者】徐懂理;程桂林;侯新贵;李朝生【作者单位】南京工程学院电力工学院,江苏南京211100;南京工程学院电力工学院,江苏南京211100;南京工程学院电力工学院,江苏南京211100;南京工程学院电力工学院,江苏南京211100【正文语种】中文【中图分类】TM307+.1转子断条故障是电动机最常见的故障类别,约占其故障总量的10% ~15%左右,有着广泛性、突发性、渐进性、高危害性等特点[1,2]。
英国学者 C Hargis等人证实了转子断条故障的产生对供电电流具有调制影响,得出断条故障发生后定子电流中将出现频率为(1±2s)f的额外频率分量的结论(s为转差率)。
基于此特征量提取的分析方法称为定子电流分析法(Motor Current Signal Analysis,MCSA)[1]。
MCSA对稳态定子电流信号进行频谱分析,查找频谱中(1±2s)f频率分量来判断转子有无断条[3]。
但转子轻微断条时,(1±2s)f分量幅值相对于电网频率分量幅值非常小,约为电网频率分量的1%~3%,加之电机稳态运行转差率s很小,使故障特征频率与电网频率非常接近,相差仅约0.5~5Hz,故障特征受主频谱线的影响,FFT分析时存在谱线泄漏和栅栏效应[4,5],特征会被淹没而难识别,这是目前电动机转子断条故障诊断需解决的一大难题。
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号进行采样,把采集到的信号通过并行口输入到计 算机中,再通过调用 MATLAB 引擎对采集到的信 号进行频谱分析,同时根据故障诊断原理进行频谱 寻峰,并提取出特征频率成份,从而实现对电机故障 的自动诊断。
目前常用的转子断条在线监测分析方法是采用 快速傅里叶变换对采集到的定子电流信号进行频谱 分析,但是在C + + Buil der 环境下要实现快速傅里 叶变换及 绘 图 功 能,需 要 编 写 大 量 的 代 码,费 时 费 力。然而 MATLAB 具有强大的科学计算功能和面 向不 同 领 域 的 工 具 箱。 因 此,本 文 采 用 C + + Buil der 与 MATLAB 混合编程的方法,大大减少了 源代码的编写[1 ]。
在实际 运 行 中,转 子 故 障 以 断 条 和 偏 心 居 多。 因此,本文采用定子电流检测法,对感应电动机转子 断条故障进行了重点分析和研究。本系统利用虚拟 数字示波器 DSO - 2100 对感应电动机定子电流信
收稿日期:2005 -09 -13 基金项目:黑龙江省青年基金项目(@98 -26 ) 作者简介:张春喜(1964 - ),男,河北唐山人,教授,研究方向为 电力电子与电力传动;刘海丽(1979 - ),女,陕西渭南人,硕士研究 生,研究方向为感应电机的故障检测;吕志香(1979 - ),女,江苏扬州 人,助教,硕士;刘蕾蕾(1982 - ),女,黑龙江拜泉人,硕士研究生。
syste m realized t he aut o matic di agnosis f uncti on about t he f ault of t he broken bars . Key words :i nducti on mot or ;f ault detecti on and di agnosis ;broken bars ;Fourier transf or ms
24
黑龙江水专学报
第32 卷
表达式为
m l = Kl N li lsi n(!t - l")
(l )
式中 Kl 为与极对数、绕组系数有关的常数;N l 为
定子绕组每相匝数;i l 为定子电流;! 为电网角频
率;" 为以机械角度表示的初相角。
转子绕组相位角
#= "- !rt
(2 )
式中!r 为转子旋转角速度。
相上,将电机稳态运行时的电流信号转换成电压信
号,再利用 DSO- 2lUU 控制软件对信号采集和存储。
图l 故障诊断试验系统框图
DSO- 2lUU 双 通 道 数 字存储示波器是通过并行 口与计算机相连。它的每 个通道具有lUU MHZ"s 的 采样速率和32 k 的采样深 度,它还有5U MHZ 的频谱 分析 仪 功 能 和 存 储 功 能, 并且可以通过并行口将数 据送入计算机。本系统采 用l UUU HZ 的采样频率, 32 k 的 采 样 深 度,频 率 分 图2 数据采集流程图
(~arbi n Uni versit y of Science and Technology ,~arbi n 150040 ,Chi na )
Abstract :This paper anal yzed t he di agnosis pri nci ple about t he i nducti on motor ,developed a f ault di agnosis sys-
1 转子断条诊断原理
理想的感应电动机定子电流的频率是单一的, 即电源频率。但是当转子回路出现故障时,定子电 流频谱图上就会在与电源频率相差2 倍转差频率(2 sf )的位置上各出现一个边频带,这一现象已经由英 国 ~argis 等学者的理论所证实,且特征频率(1 2!)" 和电源频率" 非常接近,两者 相 差 约 0. 5 ! 5 ~z 。一台极对数为 # 的感应电动机,当电网供电 频率为f 时,电机定子绕组上将产生磁动势,其基波
文章编号:1000 -9833(2005 )04 -0023 -03
感应电动机转子断条故障诊断系统的研究
张春喜,刘海丽,吕志香,刘蕾蕾
(哈尔滨理工大学 电气与电子工程学院,哈尔滨 150040 )
摘 要:对感应电动机转子断条故障诊断原理进行了详细分析,开发出了一套基于 DSO-2100 虚拟数字示波器的故障诊断系统。 本系统采用 C + + Buil der 与 MATLAB 混合编程的方法完成了对采集信号的频谱分析和对特征频谱提取,并完成了数据 采集模块的设计,实现了对电机转子断条故障的自动诊断功能。
当转子绕组存在故障时,例如,有一根断条时, 转子电流的磁动势被si n 2# 所调制,这时转子绕组 磁动势将变为以下表达式
m 2 = K2 N 2i 2si n((!- !r )t -#)si n 2# (5 )
因此
m2
=
K2 N 2i 2
2 {cos[(!- !r
)t - 3#]-cos
[(!- !r )t -#]}
第4 期
张春喜,等. 感应电动机转子断条故障诊断系统的研究
25
辨率可以达到0. 030 5 。 图2 是系统数据采集流程图。在电机定子电流信
号的采集过程中,系统会对外部触发信号进行检测,当
监测到有信号触发时,软件会自动进行数据的采集更
换,否则系统就会一直处于等待触发信状态。
3 数据处理及试验结果分析
te m based on t he DSO- 2100 hypot hesized di gital oscilloscope . This syste m used C + + Buil der and t he MAT-
LAB mi x- progra mmi ng met hod t o co mplete t he si gnal t he spectral anal ysis and Wit hdre W t he peak val ue of t he characteristic f reCuency spectru m,and also co mpleted t he data acCuisiti on module . Accordi ng to t he result ,t his
关键词:感应电机;故障检测与诊断;转子断条;傅里叶变换
中图分类号:TM307 + .1
文献标识码:A
The research of t he f ault diagnosis syste mi n i nducti on motor Wit h broken bars
ZHANG chun- xi ,LI U Hai-li ,LU Zhi- xi ang ,LI U Lei-lei
图4 、图5 和图6 是在同一负载下采样得到的。 从图中可以很清楚地观察到边频带是随着断条数目 的增多而增大。从系统分析结果看,图4 显示 N= 0. 002 3 ,图 5 显 示 N = 0. 975 35 ,图 6 显 示 N = 3. 071 15 ,分析结果与在转子导条上穿孔的根数相 符,说明本系统所使用的方法对判断转子断条故障 是完全正确的。
(9 )
ml
=
K2 N 2i 2
2 {cos[(3 -2s
)!t -3"]-cos
[(l -2s )!t -"]}
(lU )
由式(lU )可见,磁动势表达式中第一项磁动势
分量含有3!t 和3",将在三相定子绕组中产生一个
零序电动势,此电动势对电源电流并无影响。第二
项磁动势分量中含有一个比电源角频率低2s ! 的 分量,这个分量将使异步电机定子绕组中出现一个
本试验总共采集了3 组数据,每组有50 多条,分 别是电机正常,有1 根断条和3 根断条时的数据。并 且每次采集得到的分析结果和实际情况完全相符。
4 结语
图6 有3 根断条时的频谱图
本文是基于 DSO- 2100 虚拟数字存储示波器而 设计的一个故障诊断系统,通过其并口将数据存入
2 虚拟数字示波器 DSO- 2lUU 的检测系统
试验系统采用如图l 所示的故障诊断方案。在 系统选用ll k W 的感应电动机作为样机。电动机 的型号是 Y- l8U M- 4 ,极对数 P = 4 ,转子铁心槽数 R = 44 。图中的直流发电机和变阻箱作为电动机的 负载。手钳式电流互感器钳在电动机定子线圈的一
本系 统 在 C + + Buil der 环 境 下 通 过 调 用 MATLAB 引 擎 对 采 样 信 号 进 行 频 谱 分 析,生 成 MATLAB 频谱图,同时返回信号的频谱数组。在 C + + Buil der 环境下,根据特征频率值在频谱数组中 进行频谱寻峰。首先在50 ~z 附近读出最大值即为 基频分量I1 ,因为特征频率(1 -2s)f 和电源频率f 相差约为0. 5 !5 ~z ,因此可以在45 !49. 5 ~z 之间 进行寻峰,这个峰值就是特征频率(1 -2s)f 的幅值 I2 。用户只要在应用程序中输入电机的极对数和转 子铁心槽数,系统就会根据式(11 )计算出故障电机 的断条根数并自动地显示给用户。图3 是本系统的 自动诊断流程图。
0 引言
随着现代工业及科学技术的迅速发展,电机已 成为现代工业发展必不可少的条件。但是电机一旦 发生故障,必将给企业生产造成损失。人们为提高 生产和工作的可靠性,对电机进行定期地维修,这样 必定要花费大量的人力、物力和财力,甚至会造成拆 卸过程中的损坏。为此,在近10 a 的发展中,逐渐 形成了一种电机故障预测维修技术。其关键是检测 电机的运行状态,将不正常的运行数据(如振动、电 流)采集下来,通过各种分析手段,判明故障原因和 故障严重程度,以便对故障电机进行重点维修。
比电源电流角频率低2s ! 的三相电流分量,它与电