满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
本工程共地上三层。考虑到装饰装修需要，我单位拟在外墙装饰装修期间搭设落地式、全高半封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。
脚手架的结构楼板，基础上、底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳，不得悬空。
脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间设置1~2根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm，且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置。
剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。
脚手板采用松木、厚6㎝、宽20～35㎝的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，以防倾
翻。
脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15㎝。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网的规格为1.5×6m，用网绳帮扎在大横杆外立杆里侧。并在作业层下一步架处设一道水平兜网。在架内高度3.2m处设首层平网，往上每隔五步架设置隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底步内侧设18cm高的挡脚板。
该出入口设在楼梯口，本安全通道路面为水泥路面，立柱下方垫通长木板，木板厚度0.05m，然后再进行步架、立杆、水平杆、横杆、剪刀撑等的搭设。上铺5㎝厚的双层脚手板。安全通道的搭设宽度为3m，净高2m，采用φ48*3.5mm钢管搭设,间距0.8m。安全通道结构，本安全通道采用纵向承重结构体系，立柱间距2.0m立柱：第一道水平杆（扫地杆）距地面0.2m，以上间距1.4m，立柱之间并设有剪刀撑，剪刀撑间距5m，顶部双层棚顶间距0.5mm。上部维护栏杆高0.5m。
搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。
开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆除。
脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。
6.3.脚手架的拆除
拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。
拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入。
拆架时，不得中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可离开。
每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。
所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人。
拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊，
严禁从高空抛掷。
八.满堂脚手架承载力计算
1、计算依据
1.1 截面特征：（钢号Q235，b类）
1.2脚手架特性参数：
1.3相关计算参数：
2、承载力验算
2.1 荷载计算
1）恒载的标准值G K
G K=H i·（g k1＋g k3）＋n1·l a·g k2
取H i=21.9m
装修作业时：
G K=H i·（g k1＋g k3）＋n1·l a·g k2=21.9×（0.1129＋0.0614）＋2×1.5×0.3476=4.86KN
2）活载的标准值Q K
Q K= n1·l a·q k
q k=1.8KN/M（结构作业）
q k=1.2KN/M（装修作业）
则有：
用于结构作业时Q K=1.2×1.8=2.16KN
用于装修作业时Q K=2×1.2×1.2=2.88KN
3）风荷载的标准值W K
q Wk= l a·ψ·W k
W k=0.7·u s·u Z·W0
ψ=A N/A W=1
W k=0.7×1.0×1.78×0.60=0.75KN/M2
q k=1.2×1.0×0.75=0.9KN/M2
2.2 脚手架整体稳定验算：
1）确定材料强度附加分项系数
结构作业时：N GK=4.23KN N QK=2.16KN
装修作业时：N GK=4.86KN N QK=2.88KN
N WK=M WK·A/W=0.09626·M WK=19.49KN
结构：η=S QK/S GKλ= S WK/S GK
η=2.16/4.23=0.51 λ=19.49/4.23=4.60
装修：η=S QK/S GKλ= S WK/S GK
η=2.88/4.86=0.59 λ=19.49/4.86=4.01
r/m=1.59｛1+0.9（η＋λ）｝/（1＋η＋λ）
结构：将η、λ代入公式得r/m=1.46
装修：将η、λ代入公式得r/m=1.46
2）计算轴心力设计值
结构：N/=1.2×（N GK＋N QK）=1.2×（4.23＋2.16）
=7.67KN
装修：N/=1.2×（N GK＋N QK）=1.2×（4.86＋2.88）
=9.28KN
3）计算风荷载弯矩M W：
M W=1.2×M WK=1.2×0.1×q WK×h2=0.12×q WK×h2
M W=0.12×1.13×1.52=305KN·㎜
4)确定稳定系数ψ：ψ=0.329
5)验算稳定：N//（ψ·A）＋M W/W≤f c/（0.9·r/m）
结构：7.67×103/（0.329×489）＋243×103/5080
=36.75N/㎜2
f c/（0.9·r/m）=205/（0.9×1.467）=154.95N/㎜2
装修：9.28×103/（0.329×489）＋243×103/5080
=44.46N/㎜2
f c/（0.9·r/m）=205/（0.9×1.468）=154.95N/㎜
2 纵横向水平杆承载力验算：
1）横向水平杆验算：
荷载统计
q=0.5×1.2×（1.2×0.35＋1.4×3）=2.77KN/m
抗弯强度验算
M MAX=ql2/8=2.77×1.12/8=0.419KN·m
σ=M/W=0.419×106/(5.08×103)=82.47N/㎜2
挠度验算ω：ω=5ql4/（384EI） =5×2.77×1.14×103×109/（384×2.06×105 ×12.19×104）=2.10mm 2）纵向杆验算 P=2.77×1.2/2=2.08KN ＝0.175×P×L=0.175×2.08×1.2=0.55KN·M Ｍ ＭＡＸ σ=M/W=0.55×106/(5.08×103)=108.27N/㎜2 ω=0.469Pl3/（100EI） =0.469×2.08×103×1.23×109/(100×2.06×105 ×12.19×104)=1.31㎜ 2.4 连墙件和扣件顶板和基础验算： 1）连墙件稳定验算 风荷载产生轴向力设计值 N eＷ=1.4×ＷＫ×ＡＷ=1.4×0.75×3.0×3.6=11.34KN 脚手架平面外变形产生的轴向力N0=3KN N l=11.34＋3=14.34KN 连墙件的计算长度 1.2＋0.2＋0.25＋0.15=1.85m 长细比λ= l0/I=1850/15.8=117.09 轴心受压构件稳定系数ψ=0.47 稳定验算： N l/(Ψ·A)=14.34×103/（0.47×2×489） =31.20N/mm2<205/1.467=139.74N/mm2（满足）扣件抗滑验算： N C≤R C（R C=8KN/个） 14.34〈4×8.0=32KN 2）楼板承载力验算： 立杆底座承载力验算：N=12.67KN 立杆底座承载力设计值R b=40KN 12.67KN〈40KN A d=1.5×0.4=0.6m2（满足要求） f k=98KN/m2 N/ A d≤K·f k N/ A d=12.67/0.6=21.12<39.2KN （满足要求）