提升设备选型计算
提升设备选型计算
第一节 提升设备
一、主提升设备： 1．原始参数及物料特性
本输送机为原煤运输带式输送机，输送机机长L=1450m ，为水平运输；输送能力Q=300t/h ，原煤松散密度ρ=1000kg/m 3，粒度a=360mm ，输送物料单位长度的质量q=41.67kg/m 。
2．初步设定参数
输送机带宽B=1000mm ，带速V=2.0m/s ，输送带选用PVG1000S 阻燃防静电带，额定拉断力S n =1.0×106N ，每米胶带自重: q o =25.0kg/m 。
托辊槽角λ=45°，承载托辊直径φ=133mm ，L=380mm ，轴承为6305/C4。回程托辊直径φ=133mm ，L=1150mm ，轴承为6305/C4。
承载分支托辊质量G tz =18.9kg ，承载分支托辊间距l tz =1.5m ；回程分支托辊单位长度的质量 G tk =16.09kg/m 。回程分支托辊间距 l tk =3.0m ；则承载、回程托辊转动部分单位长度的质量96.173
09
.165.19.18=+=+=
tk tk tz tz t l G l G q (kg/m) 3．输送机输送能力计算 Q n =3.6Svk ρ
=3.6×0.1396×2.0×1×1000=1005.1t/h ＞300.0t/h 满足 式中：S —物料在输送带上的最大横截面积 查表取0.1396ω/m 2
V —带速 2.0m/s k —折减系数 查表取 1 ρ—原煤松散密度 1000kg/m 3 4．输送带宽度确定
B ≥2α+200=920mm ≤1000mm （最大粒度α=360mm ）满足 5．圆周力及轴功率计算 输送机布置示意图下图所示：
(1)圆周力计算
F=C N fLg ［q t +(2q o +q)cos β］+gqH 式中：C N —附加阻力系数 查表取1.07
f —运行阻力系数 查表取0.03 L —输送机铺设长度 1450m
g —重力加速度 9.8
q t —承载、回程托辊转动部分单位长度的质量 17.96kg/m q o —每米长度输送带质量 25.0kg/m q —每米输送物料质量 41.67kg/m β—输送机倾角 水平运输 H —输送高度 水平运输 代入式中得： F=50006.7(N) (2) 轴功率计算
P=10-3 FV =10-3×50006.7×2=100(kW) 6．电动功率确定
驱动系统采用双滚筒双电机传动方式，每套驱动装置由电动机、限矩型液力偶合器、减速器、逆止器等组成。
5.15995
.09.088.0100
2.1=???=
=
d
d d P
K P ηξξ(kW)
式中：K d —功率备用系数 （通常取1.0～1.2）
ξ—电压降系数 (通常取0.9-0.95）
ξd —多机功率不平衡系数 (一般取0.9-0.95) η—驱动装置的传动效率 （一般取0.85-0.9）
根据本驱动系统的特性，取K d =1.2，ξ=0.9，ξd =0.95，η=0.88。 选择双滚筒传动的功率配比为1：1，所以决定选用2台Y315S-4型电动机，每台额定功率为110kW 。
7．输送带张力计算： ⑴确定最小张力： ①按传动条件
传动滚筒均采用包胶滚筒，并使)(4.250032
F N F
F ⅡⅠ=== 查表得：μ=0.25；取K a =1.5 按式S lmin ≥CF max ，则： a 对传动滚筒Ⅱ：
取θⅡ=180°，查表得：C Ⅱ=0.838
S 3min ≥C ⅡF Ⅱmax =0.838×（1.5×25003.4）=31429.2(N) b 对传动滚筒Ⅰ：
取θⅠ=170°，查表得：C Ⅰ=0.909
S 2min ≥C ⅠF Ⅰmax =0.909×（1.5×25003.4）=34092.1(N) 亦即：
S 3min ≥S 2min －F Ⅱ=34092.1－25003.4=9088.7(N) 所以，按传动条件应满足S 3min ≥31429.2(N) ②按垂度条件 a 对承载分支
()βcos 850
min 5tz o gl q q S +≥
=()????+?0cos 5.18.92567.41850
=6125(N) b 对回程分支
βcos 850
min 4tk o gl q S ≥
=?????0cos 0.38.925850
=4593.8(N)
所以，按垂度条件应满足S 4min =S 5min ≥6125(N)
回程分支区段上各项阻力总和F 3=F H3+F st3+F N3+F s3（F N3F s3，可忽略不计） 则：F 3=F H3+F st3 F H3=flg(q t3+q o cos β)
=0.03×1450×9.8×(5.36+25×cos0°) =12943.9(N) F st3=gq o H 3
=9.8×25×(-1450×sin0°) =0(N)
所以，F 3=12943.9(N)
S 3min ≥S 4min －F 3≥6125-12943.9=-6818.9(N)
比较上述计算结果：最小张力应由传动条件确定，故取S 3=31429.2(N) (2)输送带张力计算 根据逐点计算法：
S 4=S 3+F 3=31429.2+12943.9=44373.1(N) S max =S 1=S 3+F=31429.2+50006.7=81436.0(N) (3)输送带强度校核
[]5.985
.08
.15.10.3=??
==o
w
a o C K m m η 式中：m o —基本安全系数 取3.0
C w —附加变曲伸长折算系数 取1.8 ηo —输送带接头效率 取0.85
3.120.81436100.16
max =?==S S m n ＞[m]=9.5
式中：S n —输送带额定拉力
因此，选用PVG1000S 阻燃防静电输送带满足强度要求。 ⑷输送带打滑条件校核
08.12
.314291.3409232
===
S S e μα
校验围包角α：?=?
?=
24818008.1π
μα
实际设备的围包角为350°故α值符合要求。 8.拉紧力和拉紧行程确定 (1)拉紧力
T=2S 4=2×44373.1=88746.2(N) (2)拉紧行程 l ≥L （ε+εt ）+l n
=1450×（0.0025+0.001）+(1+1.0) =7.08(m)
式中：ε—输送带弹性伸长率和永久伸长率 取0.0025 εt —托辊组间的输送带垂度率 取0.001 l n —输送带接头所需长度 取（1+1.0）m 其中，一个接头长度取l m ，选用l=8m 。 9.滚筒直径确定 (1)传动滚筒直径
计算：D ≥C O δ=150×0.005=0.75(m)
式中：C O —确定最小滚筒直径的计算系数 取150 δ—带芯厚度
按滚筒直径系列选用传动滚筒直径D=800mm (2)改向滚筒直径
查表，选用改向滚筒直径如下表所示：
10．计算选型结果如下
(1) 输送机：DTⅡ-1000型带式输送机，B=1000mm，V=2.0m/s，N=2×110kW，L=1450m，水平运输，Q=300t/h。头部Φ800mm胶面滚筒驱动，尾部载重小车拉紧；
=1.0×106N；
(2) 输送带：选用PVG1000S阻燃防静电带，额定拉断力S
n
根据所选带式输送机，配套选用Q518-4驱动装置：
(3) 减速器：DCY400-31.5；
(4) 耦合器 YOXⅡ560；
-400/80；
(5) 制动器 YWZ
5
(6) 逆止器 NYD250；
(7) 电动机 Y315S-4，N=2×110kW。
11．保护类型:
带式输送机设有堆煤、超温、撕裂、跑偏、打滑、洒水、烟雾、沿线急停等各种保护装置，各种保护依据故障性质和程度，分别动作于事故报警或紧急停机。12．保护装置选择:
设计选用KHP146型矿用带式输送机保护装置，在带式输送机机头安装有KHPl46-T矿用本安型带式输送机集中控制台：KXJ-0.5/660型矿用隔爆兼本安PLC控制箱；KHJ0.5/24双向急停闭锁开关；CEJ35矿用本安型跑偏传感器；GSGlO 型矿用本安速度传感器：KQG型矿用本质安全型烟雾传感器；KGY5型矿用本质安全型温度传感器；GVY-2K矿用本安型带式输送机纵向撕裂传感器：BMQ1型矿用本质安全型煤位开关。
信号装置的工作原理是控制箱根据集中控制台所发送的按钮信号、传感器所采集到的故障信号，通过其内部PLC逻辑运算，可以反映到控制台，实现控制台显示、报警、切断带式输送机电源。从而反映出装置的工作情况，控制箱内的PLC将接收到的指令通过内部程序运算，其输出点带动相应的继电器动作，继电器再接通相应的控制回路，如电磁阀、接触器线圈等，实现对整个带式输送机运行过程的保护。
13．带式输送机电控装置选择
根据所选带式输送机，配套选用DMD型电控装置。
14．主平硐提升能力计算
（1）主平硐带式输送机能力：
A=330QT/K=330×300×16/1.15=1377 kt/a
式中：Q —带式输送机设计输送能力，300t/h （由于给煤机限制，实际输送量为260 t/h ）
（2）井底煤仓给煤机的给料能力： A=330QT/K=330×260×16/1.15=1194 kt/a
式中：Q —井底煤仓给煤机的给料量，260t/h （GMW-3给煤机） 根据以上计算，确定主平硐提升能力为119.4万t/a ，满足能力要求。 经过计算，所选DT Ⅱ-1000型带式输送机满足矿井兼并重组后能力需求。 二、主平硐运输人员设备：
主平硐运输人员采用ZK3-6/250型架线电机车牵引人车进行人员运输。基本参数如下：
粘重：3t 轨距：600mm 直流电压：250V 小时牵引力：4.704kN 小时牵引速度：9.1km/h
电机功率：ZQ 型电机，功率12.2kW 司控设备：QKT8-2 启动电阻器：QZX1-3 自动开关：QDS1-15 照明灯：JN-150 运输时间计算：
S v
L
K
T +==1.15×(1450/2.5)+720=1387(s) 式中：K —车辆运行不平衡系数，取1.1-1.2；
L —运输区间单程长度，1450m ； S —上下人员时间，720s ； v —车辆平均运行速度，2.5m/s ；
按每次牵引两辆人车，运输人员24人，时间1387s 计算，矿井每天最大
班下井人数45人，所需时间为0.77h ，满足矿井生产要求。
三、副斜井提升设备： ㈠设计依据：
1.年生产能力A n =900kt/a ；
2.副斜井斜长497m ，提升斜长L j =30+497+30=557m ，倾角α=20°；
3.提升方式：单钩串车提升，井上、井下均为平车场；
4. 最大班提升量：
矸石 50t/班； 材料 10次/班； 设备 2次/班； 保健 2次/班； 炸药、雷管 2次/班； 其它作业 5次/班； ㈡提升容器：
提矸时选用MF1.1-6型1.0m 3翻斗式矿车，矿车最大载重1800kg ，自重600kg ，每钩提3辆。
提料时选用1t 材料车，自重515kg ，最大载重量为2000kg ，每钩提2辆。 提最大件时选用MPC18-6型平板车，名义载重18t ，最大载重20t ，本次设计最大件为液压支架，为16t ，平板车自重1050kg 。每钩提1辆平板车。
㈢提升选型计算 ⑴钢丝绳绳端荷重：
提矸时： Q d =3×(1800+600)（sin20°+0.01cos20°）=2530.2kg 下料时： Q d =2×(2000+515)（sin20°-0.01cos20°）=1720.4kg 提最大件时：Q d =(16000+1050)（sin20°+0.01cos20°）=5831.4kg ⑵钢丝绳单位长度重量：(按提最大件计算)
()cos ααsin 112f L m
Q P c B
d
b +-=
δ=2.31 kg
式中：δB ─钢丝的抗拉强度，δ B =1666MPa ；
m ─安全系数，提物时m=6.5；
L c ─提升距离，L c =557m ；
f 1─矿车与轨道的摩擦系数，f 1=0.01；
f 2─钢丝绳与地辊及部分地板的摩擦系数，f 2=0.2。
选用6×19-166型钢丝绳，其绳径d=31.0mm ，每米重量P k =3.383kg/m ，全部钢丝的破断力总和Q p =596.33kN 。
⑶安全系数验算：
()ααcos sin 2f L P Q Q m c k d p
++=
提矸时： m =18.8＞6.5 下料时： m =25.2＞6.5 提最大件时：m =9.2＞6.5
符合《煤矿安全规程》400条有关钢丝绳安全系数最低值的规定。 ⑷提升机选择： a.滚筒直径计算： D=60d=80×31.0=2480mm
选用JK-2.5×2/30型单滚筒提升绞车，技术参数如下：D=2.5m ，B=2.0m ，减速比i=30，Fz=90kN ，Vmax=3.2m/s ，
b.滚筒宽度验算：
()επ+???
? ??++=d D K L L B g c m t 3'
=1269.8mm ＜2000mm 式中：ε----绳圈间隙，ε=2.0mm ；
K c ----缠绕层数，K c ＝2。
钢丝绳在滚筒上缠2层B ′=1269.8mm ，符合《煤矿安全规程》要求。 c.强度验算：(提最大件时)
F j = Q d +L t P k (sin α+f 2cos α)=6969.4kg=68.3kN ＜90kN 所选提升机满足要求。 d ．天轮的选择
选用1套TSG-2500/17型井上固定天轮，其直径D T =2500mm ，绳槽半径
r=17mm ，适用绳径范围29～31mm 。变位重量550kg 。副斜井单钩串车提升系统示意图见下图。
说明：
提矸时每钩3辆1.0t 翻斗矿车
⑸电动机计算： 电动机功率计算：kW V KF N m j d 84.28285
.010002
.38.968301.11000=????=
=
η
配套选用一台YR450-1-8型电动机，功率315kW ，电压10kV 。 实际最大提升速度V s Vmax=
30
60730
5.214.360???=
i
Dgn d
π=3.2(m/s)
㈣提升系统运动学 采用七阶段速度图:
初加速度和末减速度取0.3m/s 2;正常加速度及正常减速度取0.5m/s 2;在车场内低速等速运行的速度取1.5m/s 。
初加速阶段:
时间:)(53
.05.1000s a V t ===
:
距离: )(75.355.12
1
21000m t V L =??=?=
在车场内等速运行距离：L 01= L h - L 0=30-3.75=26.25(m) 在车场内等速运行时间：)(5.175
.125
.2601001S V L t === 重矿车在井筒中加速阶段: 时间)(4.35
.05.12.3max 101s a V V t =-=-=
距离：)(99.74.32
5
.12.32max 101m t V V L =?+=?+=
重矿车在进入地面前的减速阶段:
时间：t 3= t 1=3.4（s ） 距离：L 3= L 1= 7.99（m ） 末减速阶段: 时间: t 5= t 0= 5(s)
距离：L 5= L 0=3.75(m)
在地面低速等速运行距离: L 4= L b - L 5=30-3.75=26.25(m) 在地面低速等速运行时间:)(5.175
.125.26044S V L t ===
重矿车在井筒中等速运行阶段：
距离：L 2=L t -L 1-L 3 =497-7.99-7.99=481.02（m ） 时间：)(3.1502
.302
.481max 22s V L t ===
一次提升循环时间：
T q =2×（t 0+t 01+ t 1+ t 2+t 3+t 4+t 5+θ）
=2×(5+17.5+3.4+150.3+5.0+17.5+3.4+25)=454.2（s ） 式中：θ——休止时间θ=25s 。
最大班净作业时间平衡表
由最大班净作业时间平衡表可以看出：最大班净作业时间为204.1min ，折合3.4h ，小于6h ，符合《煤炭工业矿井设计规范》的有关规定，该提升设备能满足要求。
㈤动力计算
提升系统变位质量(按提最大件计算) 变位重量：∑G=26172kg 变位质量：∑M=2670.6（kg ·s 2/ m ）
㈥校验电机功率 等效时间
T d =0.5(5+17.5+3.4+3.4+17.5+5)+150.3+25/3=184.5s
kg dt F T
41030555350
2=? kg T dt F F D
T d 8.47155
.1844103055535
2
==
=
?
等效功率kW K v F N d d 9.1761.192
.01022
.38.4715102max =???==
η＜315kW 电机额定出力：Fe=315×102×0.92/3.2=9237kg 电机过载能力校验：
λ′=Fmax/λ×Fe=8338.8/(2.0×9237)=0.45≤0.8（满足电机过载能力） 所选电机满足要求。 ㈦提升能力计算
根据以上条件确定副井提升系统能力计算公式如下：
副井提升系统能力核定为114.5万t/a 。 满足矿井生产能力900kt/a 的要求。 ㈧制动及保护
⑴制动系统：绞车采用块式制动，配有工作制动和安全制动两套系统，制动灵活可靠，深度指示器和液压推动器与绞车电控系统联锁，绞车的过卷，失压等保护均可通过它来实现。
⑵电控系统选用TKDG-PLC-1256型电控系统,由电控屏、操纵台、电阻器等组成。
⑶后备保护：采用KHT-B 型煤矿提升机综合后备保护装置：适用于绞车的超速，限速，深度指示过卷，松绳保护，闸瓦间隙保护等绞车的全部保护。
⑷一坡三挡：在倾斜井巷内安设能够将运行中断绳、脱钩的车辆阻止住的跑车防护装置；井口平车场及井底顺向平车场安设有能够防止带绳车辆误入非运行车场或区段的阻车器；井口平车场设有能够控制车辆进入摘挂钩地点的阻车器，斜井上部接近变坡点处安装能够阻止未连接车辆滑入斜井井筒的阻车器；在斜井上部变坡点下方略大于一列车长度的地点，设置能够防止未连挂的车辆继续往下跑车的挡车栏。
提升信号选用KXT25型斜井绞车提升信号装置，可对提人、提物、慢提、慢放加以区别，信号发送方式为转发式。
设备设计计算与选型
第三部分 设备设计计算与选型 3.1苯∕甲苯精馏塔的设计计算 通过计算D=1.435kmol/h ， η=F D F D x x ，设%98=η可知原料液的处理量为F=7.325kmol/h ，由于每小时处理量很小，所以先储存在储罐里，等20小时后再精馏。故D=28.7h koml ,F=146.5kmol/h ,组分为18.0x =F ,要求塔顶馏出液的组成为90.0x D =,塔底釜液的组成为01.0x W =。 设计条件如下： 操作压力:4kPa （塔顶表压）； 进料热状况:自选； 回流比:自选； 单板压降:≤0.7kPa ； 全塔压降:%52=T E 。 3.1.1精馏塔的物料衡算 (1) 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 11.78M A =kg/kmol 甲苯的摩尔质量 13.92M B =kg/kmol 18.0x =F 90.0x D = 01.0x W = (2) 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 =F M 0.18×78.11+(1-0.18)×92.13=89.606kg/kmol =D M 0.9×78.11+(1-0.9)×92.13=79.512kg/kmol =W M 0.01×78.11+(1-0.01)×92.13=91.9898kg/kmol (3) 物料衡算 原料处理量 F=146.5kmol/h 总物料衡算 146.5=D+W 苯物料衡算 146.5×0.18=0.9×D+0.01×W 联立解得 D=27.89kmol/h W=118.52kmol/h
3.1.2 塔板数的确定 (1)理论板层数T N 的求取 苯—甲苯属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由物性手册查得苯—甲苯物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，见下图3.1 图3.1图解法求理论板层数 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e （0.45，0.45）作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 667.0y q = 450.0x q = 故最小回流比为 1.1217 .0233 .045.0667.0667.09.0x y y x q q q min ==--= --= D R 取操作回流比为 R=22.21.12min =?=R ③求精馏塔的气、液相负荷 L=RD=2.2×27.89=61.358kmol/h
设备选型-精馏塔设计说明书
第三章设备选型-精馏塔设计说明书3.1 概述 本章是对各种塔设备的设计说明与选型。 3.2设计依据 气液传质分离用的最多的为塔式设备。它分为板式塔和填料塔两大类。板式塔和填料塔均可用作蒸馏、吸收等气液传质过程，但两者各有优缺点，根据具体情况进行选择。设计所依据的规范如下： 《F1型浮阀》JBT1118 《钢制压力容器》GB 150-1998 《钢制塔式容器》JB4710-92 《碳素钢、低合金钢人孔与手孔类型与技术条件》HG21514-95 《钢制压力容器用封头标准》JB/T 4746-2002 《中国地震动参数区划图》GB 18306-2001 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.3 塔简述 3.3.1填料塔简述 (1)填料塔
填料塔是以塔内的填料作为气液两相间接触构件的传质设备，由外壳、填料、填料支承、液体分布器、中间支承和再分布器、气体和液体进出口接管等部件组成。 填料是填料塔的核心，它提供了塔内气液两相的接触面，填料与塔的结构决定了塔的性能。填料必须具备较大的比表面，有较高的空隙率、良好的润湿性、耐腐蚀、一定的机械强度、密度小、价格低廉等。常用的填料有拉西环、鲍尔环、弧鞍形和矩鞍形填料，20世纪80年代后开发的新型填料如QH—1型扁环填料、八四内弧环、刺猬形填料、金属板状填料、规整板波纹填料、格栅填料等，为先进的填料塔设计提供了基础。 填料塔适用于快速和瞬间反应的吸收过程，多用于气体的净化。该塔结构简单，易于用耐腐蚀材料制作，气液接触面积大，接触时间长，气量变化时塔的适应性强，塔阻力小，压力损失为300～700Pa，与板式塔相比处理风量小，空塔气速通常为0.5-1.2 m/s，气速过大会形成液泛，喷淋密度6-8 m3/(m2.h)以保证填料润湿，液气比控制在2-10L/m3。填料塔不宜处理含尘量较大的烟气，设计时应克服塔内气液分布不均的问题。 (2)规整填料 塔填料分为散装填料、规整填料(含格栅填料) 和散装填料规整排列3种，前2种填料应用广泛。 在规整填料中，单向斜波填料如JKB，SM，SP等国产波纹填料已达到国外MELLAPAK、FLEXIPAC等同类填料水平；双向斜波填料如ZUPAK、DAPAK 等填料与国外的RASCHIG SUPER-PAK、INTALOX STRUCTURED PACKING 同处国际先进水平；双向曲波填料如CHAOPAK等乃最新自主创新技术，与相应型号的单向斜波填料相比，在分离效率相同的情况下，通量可提高25％ -35％，比国外的单向曲波填料MELLAPAK PLUS通量至少提高5％。上述规整填料已成功应用于φ6400，φ8200，φ8400，φ8600，φ8800，φ10200mm等多座大塔中。 (3)板波纹填料 板波纹填料由开孔板组成，材料薄，空隙率大，加之排列规整，因而气体通过能力大，压降小。其比表面积大，能从选材上确保液体在板面上形成稳定薄液
学生专用计算器使用说明书
目录 取下和装上计算器保护壳 (1) 安全注意事项 (2) 使用注意事项 (3) 双行显示屏 (7) 使用前的准备 (7) k模式 (7) k输入限度 (8) k输入时的错误订正 (9) k重现功能 (9) k错误指示器 (9) k多语句 (10) k指数显示格式 (10) k小数点及分隔符 (11) k计算器的初始化 (11) 基本计算 (12) k算术运算 (12) k分数计算 (12) k百分比计算 (14) k度分秒计算 (15) kMODEIX, SCI, RND (15) 记忆器计算 (16) k答案记忆器 (16) k连续计算 (17) k独立记忆器 (17) k变量 (18) 科学函数计算 (18) k三角函数／反三角函数 (18) Ch。6 k双曲线函数／反双曲线函数 (19) k常用及自然对数／反对数 (19) k平方根﹑立方根﹑根﹑平方﹑立方﹑倒数﹑阶乘﹑ 随机数﹑圆周率（π）及排列／组合 (20) k角度单位转换 (21) k坐标变换（Pol（x, y）﹐Rec（r, θ）） (21) k工程符号计算 (22) 方程式计算 (22) k二次及三次方程式 (22) k联立方程式 (25) 统计计算 (27) 标准偏差 (27) 回归计算 (29) 技术数据 (33) k当遇到问题时 (33)
k错误讯息 (33) k运算的顺序 (35) k堆栈 (36) k输入范围 (37) 电源（仅限MODEx。95MS） (39) 规格（仅限MODEx。95MS） (40) 双行显示屏 双行显示屏可同时显示计算公式及其计算结果。 ?上行显示计算公式。 ?下行显示计算结果。 当尾数的整数部分多于三数字时﹐每隔三位便会有一个分隔符。使用前的准备 模式 在开始计算之前﹐您必须先进入下表所列的适当的模式。 ?下表所示的模式及所需的操作仅适用于MODEx。95MS。其他型号的用户请参阅“用户说明书2（追加功能）”之手册来 寻找有关其模式及模式选择方法的说明。 MODEx。95MS 型号的模式 按键两次以上将调出追加设置画面。有关设置画面的 说明将在其实际需要使用以改变计算器设置的章节里进行 阐述。 ?在本说明书中﹐有关为进行计算而需要进入的各模式的说
矿井提升选型设计样本
第三部分矿井提升设备选型设计设计原始数据 主井提升：1、矿井年产量A=90万吨； 2、工作制度：年工作300天，日工作18小时； 3、矿井为单水平开采，井深 4、提升方式为立井单绳缠绕提升； 5、散煤容重r=0.9t/m3。 设计要求： 1、矿井深度数H S=270米； 2、装载高度H2=18M； 3、卸载高度H X=18M； 一、提升容器的选择 在矿井年产量，工作制度一定的情况下，我们可以选择大容量容器低速提升，也可选择小容量容器以较高速度提升，这两种提升方式，前者因容量大，所需提升钢丝绳直径粗，提升机直径大，电动机功率大。 一般认为经济的提升速度为 V j＝（0.3～0.5）√H ＝米/秒 式中 H——提升高度（米） 一般情况下取中间值进行计算，即V j＝0.4√306＝7米/秒,对于箕升H=H S+H X+H Z＝270＋18＋18＝306（米） 式中H S——矿井深度=270米；
H X——卸载水平与井口高差（卸载高度），箕斗提升H X=18m. H Z——装卸高度，箕斗提升H Z=18m。 根据经济速度，可以估算经济提升时间 T j=V j/a＋H/V j＋u＋θ＝7/0.8＋306/7＋10＋10＝72.5（秒） 式中α——提升加速度，对于箕斗，可取0.8米/秒2。。 u——容器爬行阶段附加时间，可暂取10秒（对于箕斗）。 θ——每次提升终了后的休止时间，可暂取10秒。 从而可求出一次经济提升量 Ｑj ＝C·a f·A a·T j/3600bt ＝1.15×1.2×900000×72.5/(3600×300×18) ＝4.63吨/次 式中A n——矿井年产量90（吨/年） a f——提升富裕系数，对第一水平要求≥1.2 C——提升不均匀数有井底煤仓c=1.15 t——日工作小时数（一般取18小时） b——年工作日（一般取300天） 根据计算所得Ｑj从箕斗规格表中选取JL-6型立井单绳箕斗。主要参数如下： 型号：JL-6 名义装载质量6t 有效容积：6.6m3提升钢丝绳直径：43mm 钢丝绳罐道直为32～50mm；数量为4个 刚性罐道：2个380N/m钢轨箕斗质量：5t
设备选型和设计
User’s Request Specification 用户需求 提取前处理设备 二〇一三年六月
审批页： 修订历史纪录
目录 一、目的 二、范围 三、缩写与定义 四、依据的法律、法规及标准 五、工艺描述及原材料特性 六、主要指标 （一）生产能力： （二）设备技术描述： （三）设备材质： （四）设备焊接及处理 （五）工作环境及公用系统 （六）工艺指标 （七）功能描述 （八）主要配置 （九）安全控制 七、用户项目实施要求 （一）项目进度 （二）包装及运输 （三）设备吊装 （四）工厂验收测试FAT （五）现场最终验收测试SAT （六）培训 （七）维护要求 （八）提供文件 八、商务 （一）质保要求： （二）付款及发货条件 （三）其它
一、目的 用户需求文件（URS）是设备选型和设计的基本依据。此文件主要描述了该生产线的基本需求，包括：生产能力、生产工艺、操作需求、清洁需求、可靠性需求、防污染需求、防差错需求、法规要求等。 本文件的执行将记录和证明四川升和药业股份有限公司对供方提出的设备用户需求的具体内容.供方应以此为依据进行设备设计和制作。同时，这份用户要求文件也是开展后续相关验证工作的基础，并以此作为设备采购、招标及验收的依据。供应商应提供迄今为止被证实的标准技术，尤其是被证实符合本标准，同时供应商须指出其标准与本URS不符之处，并提供相应的解决方案及措施。 该标准由使用方提出，一旦与供应商商讨确认后，本（URS）文件将作为商务合同附件，具有其同等法律效应。 二、范围 （一）此文件所定义的URS是适用于本公司所需的生产设备及设施。 （二）文件中“必需”条款，需供应商制造时必须达到，制造商不可用其它技术代替。“期望”条款，需供应商制造时可选用不同的技术，但最终需符合使用方的需求。 （三）在本URS中用户仅提出基本的技术要求和设备的基本要求，并未涵盖和限制卖方设备具有更高的设计与制造标准和更加完善的功能、更完善的配置和性能、更优异的部件和更高水平的控制系统。投标方应在满足本URS的前提下，提供卖方能够达到的更高标准和功能的高质量设备及其相关服务。卖方的设备应满足中国GMP(2010年版）要求和有关设计、制造、安全、环保等规程、规范和强制性标准要求。如遇与卖方所执行的标准发生矛盾时，应按最高标准执行（强制性标准除外）。 （四）供货范围 设备组成如下：
计算器按键的使用说明
计算器按键的使用说明. 1、电源开关键：ON、OFF 2、输入键：0—9、. +/—：正负转换键 3、运算功能键：+ - * / (注意:加、减、乘、除键在计算时都可能代替等号键) √：开平方键，用来进行开平方运算。先输入数字，再按下此键，不必按等号键 即可得出结果。 4、等号键：＝ 5、清除键： ①C：清除键。在数字输入期间,第一次按下此键将清除除存储器内容外的所 有数值.如果是太阳能计算器，在计算器关闭状态下，按此键则开启电源，显示 屏显示出“0”。 ②AC或CA键：全部清除键，也叫总清除键，作用是将显示屏所显示的数字 全部清除。 ③→：右移键。其功能是荧屏值向右位移，删除最右边的尾数。 ④CE：部分清除键，也叫更正键。其功能是清除当前输入的数字，而不是清 除以前输入的数。如刚输入的数字有误，立即按此键可清除，待输入正确的数字后，原运算继续进行。如5+13，这时发现“13”输入错了，则按“CE”键就可 以清除刚才的“13”，但还保留“5”这个数。值得注意的是，在输入数字后，按“+”、“-”、“/”、“*”键的，再按“CE”键，数字不能清除。 ⑤MC：累计清除键，也叫记忆式清除键。其功能是清除储存数据，清除存储 器内容，只清除存储器中的数字，内存数据清除，而不是清除显示器上的数字。6、累计显示键： （1）M+：记忆加法键，也叫累加键。是计算结果并加上已经储存的数；用 作记忆功能，它可以连续追加，把目前显示的值放在存储器中（也就是将显示的 数字与内存中已有的任何数字相加，结果存入存储器，但不显示这些数字的和）。 如先输入“5×1.6”→按“M+”键（把“5×1.6”的结果计算出来并储存起来）→然后输入“10×0.8”→按“M+”键（把“10×0.8”的结果计算出来并和 前面储存的数相加）→接着输入“15×0.4”→按“M+”键（把“15×0.4”的结 果计算出来并和前面储存的数相加）→最后按“MR”键（把储存的数全部取出来）→则出结果“22” （2）M-：记忆减法键，也叫累减键。是计算结果并用已储存的数字减去目 前的结果；从存储器内容中减去当前显示值（也就是将显示的数字与内存中已有 的任何数字相减，结果存入存储器，但不显示这些数字的差）. 计算“50-（23+4）”时→先输入“50”→按“M+”（把“50”储存起来）→ 再输入“23+4”→按“M-”键（计算结果是“27”）→再按“MR”（用储存的“50”减去目前的结果“27”）→则出结果“23” 7、存储读出键：MR MRC GT ①MR：存储读出键。表示用存储器中数值取 代显示值。按下此键后，可使存储在“M+”或“M－”中的数字显示出来或同时 参加运算，数字仍保存在存储器中，在未按“MC”键以前有效。MR调用存储器 内容，读取储存的数据。如有三组数字不连续在一起相加的时候，则用这个“MR”键。举例：如输入“3+2”时，按“M+”键，再输入“6+7”时，按“M+”键，再 输入“8+9”时按“M+”键，然后再按“MR”，则三组数字的总和“35”就出来了。 ②MRC：MR和MC功能的组合，即存储读出和清除键。按一次为MR功能，即 显示存储数，按第二次为MC功能，即清除存储数。
第五章设备选型及计算.
第五章设备平衡计算 设备选型的主要依据是物料平衡，根据由浆水平衡计算出来的生产1t风干浆所需要的物料的两来计算通过每一设备的物料量（通过量），然后用通过量来校核或计算每一设备所应具有的生产能力，最终确定同种设备的台数。 5.1设备平衡的原则 1.主要设备的确定：确定主要设备的生产能力时，要符合设备本身的要求， 既不能过大的超出设计能力的要求,又要适当的留有 余地。 2.设备数量的确定：对于需要确定台数的设备，其数量要考虑该设备发生 事故或检修时仍有其他设备做备用维持生产。 3.备品的确定 4.公式计算法的选择 5.避免大幅度波动 5.2设备台数的确定方法： 设备台数的确定，是通过理论或经验公式计算设备生产能力。根据我国现有纸厂的实践经验和理论建设，确定设备的生产能力或按设备产品目录查取其生产能力后，则可以用下列的公式计算出所需的台数。
式中 N——选用台数 Q——生产中需该种设备处理的物料量（t/d） G——该设备的生产能力（t/d） K——设备利用系数，其大小随不同设备，以及设备所处的生产位置不同 而不同，打浆，漂白筛选设备的取0.7，蒸煮设备的 K值取0.8等 5.3设备台数的确定方法 5.3.1备料工段 由备料段物料平衡计算可知，每天处理玉米秆料量 2551.3817×10-3×50=127.5691 t/d 则每小时处理苇料的数量=5.3154 t/h 1. 带式运输机：（1台） 已知：设定皮带运输机运输玉米秆的速度为1.4m/s。 带式运输机的生产能力可由公式： G=3600F·v·r ○1采用平行带运输，则物料层的截面积按三角形面积求得： F=b·h/2 ○2 式中： F——带上物料层的截面积，m2； r——物料表观重度，t/m3取值0.13 t/m3； v——运输机的速度； b——物料层宽度，m 取值0.8B( B为带宽)； h——物料层的高度， h=b·tgα/2 α=30°(物料堆积角)
矿井提升机的选型原则
矿井提升机的选型原则 对于年产量大于600kt的大、中型矿井，由于提升煤炭及辅助工作最均较大，一般均设主、副井2套提升设备。主井采用箕斗提升煤炭，副井采用罐笼完成辅助提升任务，如提升矸石、升降入员和下放材料、设备等。矿山机械设备对于年产量小于300kt 的小型矿井，如果仅用1套罐笼提升设备就可以完成全部主、副井的提升仟务时，则采用丨套提升设备是经济的。对于年产量大于1800kt的大型矿井，主井往往需要2套箕斗提升设备，副井除配备1套罐笼提升设备外，多数尚需要设置1套单容器平衡锤系统专门提升矸石。(2) 一般情况下，主井均采用箕斗提升方式。但在特殊条件下，例如矿井生产的煤质品种多，且需分别运送，或是保证煤炭有足够的块度，只好采用罐笼作为主井的提升设备。(3) 为了提高生产率，中型以上的矿井原则上都要采用双钩提升。矿山机械设备如果矿井同时开采水平数过多，采用平衡锤单容器提升方式也是比较方便的。(4) 根据我国H前的实际情况，对于小型矿并，以采用单绳缠绕式提升系统为宜。对于年产量9001ct以上的大甩矿井，以采用多绳摩擦提升系统为宜。矿山机械设备对于中型矿并，如井较浅，可采用单绳缠绕系统；井较深时，也可采用多绳摩擦提升系统，或主井采用单绳箕斗，副井采用多绳摩擦罐笼提升。(5)
矿井若有2个水平，且分前、后期开采时，提升机、井架或井塔等大型固定设备要按最终水平选择。提升容器、钢丝绳和提升电动机根据实际情况也可按第一水平选择，待井筒延伸到第二水平时，另行更换，但电动机以换装一次为宜。(6) 对于斜井，目前应采用单绳缠绕式提升机。(7) 地面生产系统靠近井口时，采用箕斗提升可以简化煤的生产流程；若远离井口，地面尚需一段窄轨铁路运输，应采用罐笼提升。以上所述，仅提出了决定提升方式的一般原则。矿山机械设备在具体的设计工作中，要根据矿井的具体条件，提出若干可行的方案，然后对基建投资、运转费用、技术的先进性诸方面进行技术经济比较，同时还要考虑到我国提升设备的生产和供应情况，才能决定合理的方案。矿山机械设备特别是计算机技术在煤矿的日益广泛应用，为矿井设计和优化设计提供了更为有利的条件。
(完整word版)设备设计与选型
设备设计与选型 7.1全厂设备概况及主要特点 全厂主要设备包括反应器6台，塔设备3台，储罐设备8台，泵设备36台，热交换器19台，压缩机2台，闪蒸器2台，倾析器1台，结晶器2台，离心机1台，共计80个设备。 本厂重型机器多，如反应器、脱甲苯塔、脱重烃塔，设备安装时多采用现场组焊的方式。 在此，对反应器、脱甲苯塔等进行详细的计算，编制了计算说明书。对全厂其它所有设备进行了选型，编制了各类设备一览表（见附录）。 7.2反应器设计 7.2.1概述 反应是化工生产流程中的中心环节，反应器的设计在化工设计中占有重要的地位。 7.2.2反应器选型 反应器的形式是由反应过程的基本特征决定的，本反应的的原料以气象进入反应器，在高温低压下进行反应，故属于气固相反应过程。气固相反应过程使用的反应器，根据催化剂床层的形式分为固定床反应器、流化床反应器和移动床反应器。 1、固定床反应器 固定床反应器又称填充床反应器，催化剂颗粒填装在反应器中，呈静止状态，是化工生产中最重要的气固反应器之一。
固定床反应器的优点有： ①反混小 ②催化剂机械损耗小 ③便于控制 固定床反应器的缺点如下： ①传热差，容易飞温 ②催化剂更换困难 2、流化床反应器 流化床反应器，又称沸腾床反应器。反应器中气相原料以一定的速度通过催化剂颗粒层，使颗粒处于悬浮状态，并进行气固相反应。流态化技术在工业上最早应用于化学反应过程。 流化床反应的优点有： ①传热效果好 ②可实现固体物料的连续进出 ③压降低 流化床反应器的缺点入下： ①返混严重 ②对催化剂颗粒要求严格 ③易造成催化剂损失 3、移动床反应器 移动床反应器是一种新型的固定床反应器，其中催化剂从反应器顶部连续加入，并在反应过程中缓慢下降，最后从反应器底部卸出。反应原料气则从反应器底部进入，反应产物由反应器顶部输出，在移动床反应器中，催化剂颗粒之间没有相对移动，但是整体缓慢下降，是一种移动着的固定床，固得名。 本项目反应属于低放热反应，而且催化剂在小试的时候曾连续运行1000
设备选型
5.设备计算及选型 5.1设备选型的目的、依据及基准 1.设备选型的目的 化工生产是原料通过一系列的化学、物理变化的过程，其变化的条件是化工设备提供的。因此，选择适当型号的设备、设计符合要求的设备，是完成生产任务、获得良好效益的重要前提。 2.设备选型的依据 设备的选择是根据物料衡算、热量衡算的结果进行的，根据物料衡算的数据可以从《化工工艺设计手册》上查取并选择所需的设备型号，在根据其所对应的参数结合热量衡算的数据对所选设备进行校核，使其经济上合理，技术上先进，投资少，加工方便，采购容易，水电汽消耗少，操作清洗方便，耐用易维修。 3.设备选型的基准 根据各单元操作反应的周期，计算出生产批次，在由总体积计算出单批生产体积，以此数据查找《化工工艺设计手册》，对设备进行选择。 5.2不同设备的选型计算 1.储罐的选型 储罐用以存放酸碱、醇、气体、液态等提炼的化学物质。其种类有很多，大体上有：滚塑储罐，玻璃钢储罐，陶瓷储罐、橡胶储罐、焊接塑料储罐等。就储罐的性价比来讲，现在以玻璃钢储罐最为优越，其具有优异的耐腐蚀性能，强度高，寿命长等，外观可以制造成立式，
卧式，运输，搅拌等多个品种。本次工程中需要用到的储罐有3-N-吗啡啉丙磺酸缓冲溶液储罐，四氢呋喃储罐，甲醇储罐，以及树脂预处理所用到的重生树脂所要用的溶剂乙醇的储罐。 （1）3-N-吗啡啉丙磺酸缓冲溶液储罐 缓冲溶液的体积：V= ρ 水 m = 1 1899 .1061=1061.1899L 圆整容积2500L ，选用V111钢衬塑储罐Φ1200*2240*4,材料纯聚乙烯，不锈钢304,容积2500L 面积1.1304m 2。 （2）四氢呋喃储罐 四氢呋喃的体积：V= 四氢呋喃 四氢呋喃 m ρ= 89 .0 1011.6276=1136.66L 选用V112玻璃钢卧式罐Φ1200*1400*5，材料不锈钢304，容积1583L ，面积1.1304m 2。 （3）甲醇储罐 甲醇的体积：V= 甲醇 甲醇 m ρ= 79 .0 149.9410=189.80L 选用V113 立式储罐Φ500*1000，材料不锈钢304，容积196.25L ，面积0.19625m 2 。 (4)浓缩储罐 浓缩储罐里面的物料是四氢呋喃和甲醇 甲醇的体积： V 甲醇= 甲醇 甲醇 m ρ= 79 .02706 .85=107.94L 四氢呋喃的体积：V 四氢呋喃= 四氢呋喃 四氢呋喃 m ρ= 89 .0 644.9393=724.65L 总的体积： V 总=107.94+724.65=832.59L
科学计算器的使用方法
一、计算器使用的状态 对于两类计算器来说，使用的是数值计算，所采用的状态是十进制状态： 1、学生计算器（KDT科灵通科学计算器）：按模式键 第一次屏幕显示 第二次屏幕显示 按2次，再按1，则进入十进制计算状态，这时在屏幕上会出现D的标志。 2、普通计算器（价格10元以内）：按键 直接按键，依次在屏幕上会分别显示：DEG、RAD、GRAD，表示十进制、弧度、百分率。要选择DEG，即在屏幕上看到DEG的标志。 二、角度的输入与计算 两种计算器都可以进行角度的运算以及转换： 1、学生计算器（KDT （1 例如输入129°59′26″，操作如下： 输入1295926
这时屏幕的第二行显示：129°59°26°，说明已经将角度输入 （2）角度经过三角函数的计算之后，显示的角度是十进制，即129°59′26″屏幕上显示129.353336，这时需要将十进制的角度转换回六十进制。 按129.353336→129°59°26°。 2 （1）角度的输入：输入角度要以六十进制输入，度和分秒以小数点隔开， 可将六十进制的角度值转换成十进制，用于角度计算或三角函数计算。 具体操作如下：输入129.5926 这时屏幕上显示结果129.9905556，可以进行角度的加减或三角函数计算。 （2）计算结果显示：当角度计算完毕后，需要显示角度的结果，即六十进制的角度结果， 按 具体操作如下：129.9905556→按 这时屏幕上显示计算结果129.592600，可以将成果记录下来。 三、测量误差的精度评定（统计计算） 两种计算器都可以进行标准偏差统计计算： 1、学生计算器（KDT科灵通科学计算器）：在标准偏差统计模式下 （1）进入标准偏差统计计算模式：按 显示 ） 其中n x x2m，即中误差。
机房主要设备选型计算过程
计算机机房冷负荷计算过程及结论 （一）外墙和屋面瞬变传热的冷负荷 在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热的空调冷负荷，可按下式计算： CL＝FxK（t l-t n) 式中 CL＿外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，W； F＿外墙和屋面的面积，屋面127 m2+墙体143m2=270 m2 K＿外墙和层面的传热系数，2.05W/m2.oC； 根据外墙和屋面的不同构造和厚度分别在表3－1中给出； t n＿室内设计温度，23oC； t l＿外墙和屋面的冷负荷计算温度的逐时值，按平均温度30oC计算。 CL = FxK（t l -t n ) =270*2.05*（30-23） =3874.5W 外墙结构类型表3－1
（二）室内得热冷负荷计算 （a）电子设备的冷负荷 电子设备发热量按下式计算： Q=1000n1n2n3N W 式中Q——电子设备散热量，W； N——电子设备的安装功率，按设备总功率120kW计算； n1——安装系数。电子设备设计轴功率与安装功率之比，一般可取0.7~0.9，本工程计算值为0.8； n2——负荷功率。电子设备小时的平均实耗功率与设计轴功率之比，根据设备运转的实际情况而定，一般可取0.2~0.8，本工程按0. 8计算。 n3——同时使用系数。房间内电子设备同时使用的安装功率与总功率之比。 根据工艺过程的设备使用情况，选最大值1。 Q =1000 n1n2n3N W =1000*120*0.8*0.8*1 =76800W （b）照明设备 照明设备散热量属于稳定得热，一般得热量是不随时间变化的。 根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其得热量为： 白炽灯Q=1000N W 荧光灯Q=1000 n1n2N W 式中N——照明灯具所需功率，kW； n1——镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n1=1.2；当暗装荧光灯镇流器设在顶棚内时，可取n1=1.0； n2——灯罩隔热系数，当荧光灯罩上部有小孔（下部为玻璃板），可利用 自然通风散热与荧光灯顶棚内时，取n2=0.5~0.6；而荧光灯罩无通风孔 者，则视顶棚内通风情况，n2=0.6~0.8。 Q =1000 n1n2N W =1000*1.2*0.6*2.5
工艺设计及设备选型方案(DOCX 63页)
工艺设计及设备选型方案(DOCX 63 页) 部门： xxx 时间： xxx 制作人：xxx 整理范文，仅供参考，勿作商业用途
工艺设计及设备选型方案
一、基本设计条件 1、原有污水处理工艺流程 山西襄矿集团沁县华安焦化有限公司污水处理满足国家及相关行业标准。要求流量为130m3/h（其中年产130万吨的焦化装置焦化废水处理流量为：100m3/h，焦炉煤气综合利用制液化天然气（LNG）项目建成投产后将产生流量为30m3/h生产废水也将一并引至该污水处理厂集中处理）。 包括本工程及相关配套设施的设计、采购、施工、安装调试、负荷试车、试运行、完成功能考核、人员培训、技术服务直至竣工验收合格，以及缺陷修复、在质量保证期内的工程质量保证/保修义务全过程的交钥匙工程。 原来焦化废水处理系统设计文件包括：事故池及预处理、生化处理单元、高级氧化单元、膜法深度处理单元及配套所有辅助设施。但高级氧化单元、膜法深度处理单元没有施工。实际上，已建设施工的内容主要包括： 1）事故池1座（平面尺寸20*18） 2）调节池1座（平面尺寸12*18） 3）除油池1座（平面尺寸：12*7.85，分2格） 4）浮选系统1套
5）厌氧池2座（总体尺寸：26*9） 6）缺氧池2座（总体平面尺寸：26*13） 7）好氧池2座（总体尺寸：35*26*5.9） 8）二次沉淀池1座（Φ14m） 9）混凝沉淀池1座（Φ12m） 10）污泥浓缩池1座（Φ6m） 11）鼓风机3台，D60-1.7，N=185KW 12）综合厂房1座（平面尺寸：6*44.5） 13）1#集水池1座（平面尺寸：4*10） 14）2#集水池1座（平面尺寸：4*6） 15）3#集水池1座（平面尺寸：4*5） 16）清水池1座（平面尺寸：4*7） 17）污泥脱水机1套。 （2）、现有工艺流程： 蒸氨废水→除油池→气浮池→调节池→厌氧池→缺氧池→好氧池→二次沉淀池→混凝沉淀池→清水池（达标后送熄焦沉淀池）。现有工艺出水水质：
机电设备选型
《机电设备选型》学习领域课程标准 学习领域名称：机电设备选型 代码：Z020401027 学时：60 学分：4 适用专业：矿山机电 一、学习领域课程描述 （一）课程定位 《机电设备选型》课程是矿山机电专业进行岗位能力培养的一门核心课程，它集理论与实践与一体，是学生将来直接用于生产实践的实用技术，本课程构建于《运输与提升设备安装维修》、《井下电气设备安装维修》《煤矿生产与安全法律法规案例分析》等课程的基础上，围绕机电设备选型内容，本着企业需求组织教学内容，为进行煤矿生产一线工程技术人员提供技能训练，为岗位需求提供职业能力，为培养高端技能型专门人才提供保障。 （二）课程设计思路 《机电设备选型》课程采用以行动为向导、基于工作过程的课程开发方法进行设计，整个学习领域，由2个学习模块，即采区运输系统设备选型学习模块和采区供电系统设备选型学习模块，其中采区运输系统设备选型学习模块由6个情境组成，采区供电系统设备选型学习模块由7个情境组成。学习情境的设计要主要考虑以下因素： 1.学习情境的设计要符合基于工作过程的教学设计思想的要求。学习情境是在职业学校实训场地对真实工作的教学化加工，以完成具体的工作任务为目标。 2.学习情境的前后排序要符合学生认知规律，可以考虑从简单到复杂、从单一到综合的排序方法。 （三）课程特色 本课程采用以行动为向导、基于工作过程的课程开发方法进行设计，按照机电技术组的工作任务作为整个学习领域，由采区运输系统设备选型、采区供电系统设备选型2个模块组成；模块之间即相互独立，又为同一个采区而相互联系。每个模块先以系统拟定为学习情境，之后以系统中各设备的选型为学习情境。 二、学习领域目标 通过本课程的学习，培养学生的系统拟定、方案比较、选型计算等专业能力，以及学习和应用机电、采煤、通风等专业知识解决机电设备选型中实际问题的能力、自学和探索采区机电新设备和新技术的能力、收集查找资料和编写设计说明书的能力、创新能力等职业发展能力。 （一）专业知识目标 （1）明白机电设备选型设计所需收集的原始资料，熟悉采掘工程图及工作面作业规程相关知识； （2）熟悉采区运输系统、采区供电系统的拟定原则、拟定步骤；掌握系统方案技术比较方法； （3）熟悉采区运输及采区供电设备的选择原则、选择方法及步骤； （4）熟悉采区运输系统图、采区供电系统图、采区变电所硐室布置图、采区电缆敷设图的绘制方法及要求；
校园网设备选型与设计说明书
校园网设备选型与设计说明书 第一章校园网概述 校园网是在学校范围内，在一定的教育思想和理论指导下，为学校教学、科研和管理等教育提供资源共享、信息交流和协同工作的计算机网络。校园网除了需要有必备的硬件设备和操作系统平台外，利用全面的校园网络管理软件、网络教学软件，实现学校多媒体教学资源、教师备课系统、电子图书阅览检索、多媒体教学软件开发平台、校园网站和教学资源网站建设等功能。为学校提供教学、管理和决策三个不同层次所需要的数据、信息和知识的一个覆盖全校管理机构和教学机构的基于Internet/Intranet技术的大型网络系统。校园网应该具有较先进的水平，体现现代教育思想，要把建设校园网的规划与学校的长远发展规划统一起来，同时把服务教学作为网络建设的着眼点和落脚点。校园网还应具有教务、行政、总务管理功能，可以进行课程管理、学生成绩与学籍管理、图书资料管理等教学教务管理，也可以进行档案管理（含人事、教师档案等）、处室管理等行政事务管理，总务后勤管理包括财务管理、设备、房产等。 校园网是不以盈利为目的的。校园网上提供大量的免费资源，供广大师生工作学习之用，它所涉及的范围并不局限于校园内部。有些人认为：校园网就是大学校园围墙里面的网，即围墙里面的就是校园网，围墙外面的就是公网。这种看法是错误的。校园网的界限，并不是以用户终端所处的地理位置范围来的界定的，而是以校园网提供的接入服务范围来界定的。在校园围墙内可以有公网，在校园围墙外也可以有校园网，应满足对内对外的通信功能。
第二章校园网设备选型 2.1校园网设备选型对校园网建设的重要意义 一个完整的校园网建设主要包括两个内容：技术方案设计；应用信息系统资源建设。 技术方案设计主要包括：结构化布线与设备选择、网络技术选型等。 应用信息系统资源建设主要包括：内部信息资源建设、外部信息资源建设等。 在这里我重点说一下设备选择的重要意义。设备选择这一环节做的好的话首先可以为学校节约大笔的校园网建设费用，其次为校园网网络规模的扩大和校园网服务的扩展提供了较大空间，最后可以为综合布线节约大部分时间。 2.2校园网设备的分类 校园网的网络设备分为交换机，路由器，网络服务器，专业网管软件等。 2.3校园网设备选型的原则 校园网设备我简单的把它总结为需要硬件设备和软件设备，硬件设备包括交换机，路由器，网络服务器等.软件设备包括专业网管软件. 对于中小规模的网络，设备选型时应遵循以下一些基本原则 (1) 标准化原则：所选择的设备必须基于国际标准或行业标准。因为只有基于标准的产品才有可能和其他厂商的产品互连互通（需要指出的是，并非只要基于标准的产品，彼此之间才能够互连互通）。 (2) 技术简单性原则：对网络需求必须十分明确。对于普通用户而言，在满足需求的前提下，尽可能选择简单实用的技术和设备。否则，今后的运行管理、故障诊断等，都需要请专业人员，开销巨大，运行效果不见得好。 (3) 环境适应性原则：不要轻信外国某些机构的评测报告，其中不乏商
设备选型的原则和考虑的主要问题
1.生产率 设备的生产率一般用设备在单位时间(分、时、班、年)的产品产量表示。例如：锅炉以每小时蒸发蒸汽吨数、空气压缩机以每小时输出压缩空气的体积、发动机以功率、流水线以节拍等来表示生产率。但有些设备无法直接估计产量，则可用主要参数来衡量，如车床的中心高、主轴转速、压力机的最大压力等。设备生产率要与企业的经营方针、工厂的规划、生产计划、运输能力、技术力量、劳动力、动力和原材料供应等相适应，不能盲目要求生产率越高越好，否则生产不平衡，服务供应工作跟不上，不仅不能发挥全部效率，反而造成损失。这是因为生产率高的设备，一般自动化程度高、投资多、能耗大、维护复杂，如不能达到设计产量，平均单位产品的成本就会增高。 2.工艺性 机器设备最基本的一条是符合产品工艺的技术要求，设备满足生产工艺要求的能力叫工艺性。例如：金属切削机床应能保证所加工零件的尺寸精度，几何形状与位置精度以及表面质量的要求，需要坐标锉床的场合很难用铣床代替；加热设备要满足产品工艺的最高和最低温度要求、温度均匀性和温度控制精度等。除上述基本要求外，设备操作控制的要求也很重要，一般要求设备操作轻便、控制灵活。对产量大的设备，要求其自动化程度高、对于进行有毒有害作业的设备，则要求能自动控制或远距离监督控制等。 3.可靠性 机器设备，不仅要求其有合适的生产率和满意的工艺特性，而且要求其不发生故障，这样就产生了可靠性概念。可靠性只能在工作条件和下作时间相同的情况下才能进行比较，所以其定义是：系统、设备、零件、部件在规定的时间内，在规定的条件下完成规定功能的能力。 定量测量可靠性的标准是可靠度。可靠度是指系统、设备、零件、部件在规定的条件下，在规定的时间内能毫无故障地完成规定功能的概率。它是时间的函数。用概率表示抽象的可靠度以后，设备可靠性的测量、管理、控制、保证才有计量的尺度。 要认识到设备故障可能带来的重大经济损失和人身事故，尤其在设备趋向大型化、高速化、自动化、连续化的情况下，故障造成的后果将更为严重。选择设备可靠性时，要求设备平均故障间隔期越长越好，可以具体地从设备设计选择的安全系数、储备设计(又称冗余设计，是指对完成规定功能而设计的额外附加的系统或手段，既使其中一部分出现了故障，但整台设备仍能正常工作)、耐环境(日晒、温度、砂尘、腐蚀、振动等)设计、元器件稳定性、故障保护措施、人机因素(不易造成操作差错，发生操作失误时可防止设备发生故障)等方面进行分析。 4.维修性 维修性是指通过修理和维护保养手段，来预防和排除系统、设备、零件、部件等故障的难易程度。其定义是：系统、设备、零件、部件等在进行修理时，能以最小的资源消耗(人力、设备、仪器、材料、技术资料、备件等)，在正常条件下顺利完成维修的可能性。同可靠性一样，对维修性也引入一个定量测定的标准——维修度。维修度是指能修理的系统、设备、零件、部件等按规定的条件进行维修时，在规定时间内完成维修的概率。 影响维修性的因素有易接近性、易检查性、坚固性、易装拆性、零部件标准化和互换性、零件的材料和工艺方法、维修人员的安全、特殊工具和仪器、备件供应、生产厂的服务质量等。希望设备的叮靠度能高些，但可靠度达到一定程度后，再继续提高就越来越困难了。相对微小地提高可靠度，会造成设备的成本费用按指数规律增长，所以可靠性可能达到的程度是有限的。因此，提高维修性，减少设备因故障修复到正常工作状态的时间和费用就相当重要了。于是，产生了广义可靠度的概念它包括设备不发生故障的可靠度和排除故障难易的维修度。
SHARP科学计算器操作手册
S H A R P科学计算器操作 手册 Final approval draft on November 22, 2020
SHARP科学计算器操作手册 介绍 感谢您购买SHARP型号为EL-W531/W531G/W531H/W531HA/W535的科学计算器。 关于一些计算示例(包括一些公式和表格)，可参阅手册背面。 使用时可查阅标题右侧的数字。 本手册使用后，请放置在方便的地方，以便以后参考。 注意： ·手册述及的某些型号可能未在某些国家销售。 ·本产品数字用点分节。 操作注意 ·不要在后面的衣袋里携带计算器，你坐下的时候有可能会折断它。显示屏是用易碎的玻璃制成的。 ·使计算器远离热源，诸如汽车仪表板、加热器。避免暴露在过分潮湿或尘埃的环境中。 ·本产品不防水，不要在水或其它液体可溅落到的地方使用或存放。 雨滴、喷雾、果汁、咖啡、蒸汽、汗液等，也有可能导致故障。 ·用干净柔软的织物擦拭，请勿使用湿布或溶剂。 ·勿抛掷或重压。 ·勿把电池掷于火中。 ·电池远离儿童可触及的地方。 。不要使用易碎或锋利的物品。注意，按压RESET开关后将会清除存储器中的所有数据。 ·首次使用时 ·更换电池后 ·为了清除所有存储内容时 ·当因意外情况导致所有按键不起作用时 如果计算器需要维修时，只能求助SHARP经销商、SHARP认定的维修工具或SHARP 当地售后服务点。 外盖 握住下图所示位置移除外盖。 显示 ·实际使用时，并非所有的符号都会同时显示。
·手册中的计算示例中只有指令用到的符号才会显示。 ：指示箭头所指方向还有内容没有显示出来。 ：当被按下时显示，表示橙色字体功能被激活。 ：指示被按下并且双曲线功能被激活。如果按下， “”显示，指示反双曲线功能被激活。 ：指示，或被按下，输入(调出)存储内容并且执行调出的统计表。 ：指示角度单位。 ：执行计算期间显示。 ：指标选择了WriteView编辑方式。 ：指示独立存储器中存储有一个数字值(M)。 ：通过SET UP菜单显示一个值并且可以改变，对应符号会显示出来。如设定为“NORM1”时显示屏上显示，设定为“NORM2”时显示。 计算器使用前 首次使用时，用笔尖或类似物品按压RESET开关(在背面)。 调节显示对比度 按下，然后用或调节对比度。按下退出调节。电源开关 按下电源打开。上次电源关闭时的数据会显示在显示屏上。按下关闭电源。 手册中用到的键盘符号 本手册中，键盘操作如下所述： 指定x e： 指定ln：
设备选型计算
bbQ - )( 12 KB ? 设备选型计算： 打浆设备： 1、针叶木打浆设备 已知：叩解度要求：叩前 15°SR ，叩后 35—40 °SR 叩解浓度：3.5% 计算：针叶木浆，纤维较长，需进行适当切断以改善纸页匀度，选用大锥度精 浆机与 ?450 双盘磨相结合的打浆设备，进行低浓半游离半粘状打浆，能 够满足工艺要求。 大锥度精浆机与 ?450 双盘磨的生产能力均可达到 40t/d ，故而针叶木用 量是 50%，30t/d.故采用 1 列，无需并联。 串联台数的确定：据资料及经验数据，两种设备的打浆能力为 8500— 9500 kg·O SR/h ， 取 9000 kg·°SR/h ，则该打浆线需用台数为： N = Q (b 2 - b 1 ) B ? K 式中 N —需用打浆设备的台数 Q —浆料处理量，kg （绝干）/h b 1、b 2—原浆及成浆的打浆度，O SR B —打浆设备的打浆能力，kg·O SR/h K —富余系数，一般取 0.7 N= =408.6133×30×（40-15）/(9000×22.5×0.7) =2.2 故取 1 台大锥度精浆机及 2 台 ?450 双盘磨串联即可 大锥度精浆机主要数据：型号 ZDG11 单重 0.9t 生产能力 15-30t/d [6] ? 450 双盘磨主要数据：型号 ZDP11 重量 2.775t 生产能力 10-60t/d 进浆压力 1-3kg/cm 2 电机 JO 2117-6 115kw A23-7114P 0.4kw 外形尺寸 3185×930×1016
2、阔叶木浆打浆设备 已知：同上 计算：过程同上 N=245.1680×18×（40-15）/（9000×22.5×0.7）=0.8 故可取1台ZDP11型?450双盘磨浆机 3、麦草浆打浆设备 已知：叩解度要求：叩前15O SR，叩后35O SR 计算过程同上 计算：N=163.4533×12×（35-15）/(9000×22.5×0.7)=0.3 故可取1台ZDP11型?450双盘磨浆机 辅助设备： 1、浆池 （1）麦草浆未叩浆池 已知：V’=4086.1325，停留时间T=2h，产量12t/d，工作时间22.5h/d 计算:V=V’T=4086.1325×12×2/(1000×22.5)=4.3585m3 富余系数1.1 4.3585×1.1=4.7944m3 故选25M3卧式贮浆池并配循环推进器以保证其浓度稳定。 容积25M3 池底坡度4.0% 附：循环泵推进器 型号?390 电机JO2-52-67.5kw300r/min （2）麦草浆已叩浆池 已知：V’=6144.0524，其余同上 计算：V=V’T=6.5738m3 富余系数1.16.5738×1.1=7.2312m3 故选用浆池同上