抗拔桩裂缝计算(修)
桩计算(包括承载力特征值以及承载力抗裂验算)
li（m） 1.42 0.40 1.10 11.00 1.00 0.88 0.00 15.80
抗拔系数λ i 0.60 0.70 0.60 0.70 0.75 0.70 0.70
λi*qsik*li 47.712 7.84 30.36 231 37.5 33.88 0
700 Σ qsik*li 198 Qsk=uΣ qsik*li (KN) 1272 636 570 1074 Σ λi*qsik*li Gp(KN) Tuk=uΣ λ i*qsik*li Tuk/2+Gp 388 67 732 433
61式2该表格的抗拔承载力计算只限于非整体破坏群桩且为等直径桩1272636qsikli根据土的物理性质与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值桩底85国家高程miqsiklixxx项目00085高程3100m土层桩顶85国家高程mqskuqsikliknqsikkpalimqsiklikpa抗拔系数i桩顶有效标高m层顶黄海标高
根据土的物理性质与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值 xxx项目 地下水标高 实际桩长l 有效桩长l' -4.50 16.00 15.80 qsik （kPa） 56 28 46 30 50 55 44 孔号 桩截面∮(mm) u(m) A(m2) 14 600 1.885 0.283 0.00＝85高程3.100(m) 桩顶85国家高程(m) 桩底85国家高程(m) 桩顶有效标高(m) qsik*li （kPa） 79.52 11.20 50.60 330.00 50.00 48.40 0.00 钻孔灌注桩 -8.70 -24.70 -8.90
土层 ④粉土~粉砂 ④-1 粉质粘土 ④-2粉土~粉砂 ⑤粉质粘土 ⑥粘土、粉质粘土 ⑦粉质粘土 ⑧粉质粘土 桩底有效黄海标高 ⑦为桩端持力层qpk Qpk=qpk*A(KN) Quk=Qpk+Qsk R=QUK/2.0
建筑物抗拔桩力学计算的实例分析
Ｒ ＝ ∑Ａ ｌ ＋ Ｇ ｐ
，，
（ １ ）
，
ｌ ｆ ， 苦 （ １ ． ９ ｃ ＋ ０ ． ０ ８ Ｐ ｔ ｅ ）
Ｏ ｒ ＝ Ａ
（ ３ ａ ）
（ ３ ｂ ）
式（ １ ） 实质上反映 的是地基 土体对抗 拔桩 的摩 阻力 ， 从力 学
中图分 类号 ： Ｔ Ｕ ４ ７ ２ 文献标识码 ： Ａ
公式 。
０ 引言
近年来 ， 在 高速发 展 的城 市建 设大 环境 下 ， 建筑 物 的地下 空 间开发利用也得到 了迅猛的发展 ， 地下建筑设计 过程 中结构 的抗 浮设计工作显得 比较重要 。一般情况下 ， 地下 结构在 完成抗 浮设
与此 同时 ， 应 当根据 《 混凝土结构设计规 范》 中的第 ３ ． ４ ． ４和
１ ． １ 承载 力设计 值 的确 定
３ ． ４ ． ５条规定 的构件 裂缝控制 等级及 最大裂 缝宽 度限值 ， 对抗 拔 根据 Ｄ Ｇ Ｊ ０ ８ — １ １ － ２ ０ １ ０地基 基础 设计 规范 中的 ７ ． ２ ． ９条 给 桩体混凝 土 做裂 缝 验算 。验 算按 《 混凝 土 结 构设 计 规 范》中 的 出了单桩竖向抗拔承载力设计值 的计算式 ： ７ ． １ ． ２条进行 。
如若不考虑预应力筋 时 ， 则：
Ⅳ≤ Ａ （ ２ ｂ ）
当桩 的轴 向 拉力设计值按地基土体对抗拔桩的摩阻力考虑时 ：
Ｒ ＝ Ｎ＜ ． ｆ ｙ Ａ （ ２ ｃ ）
计的时候需要考虑较多 的因素 … ， 本论 文将就地 下结构抗 浮方案
中抗拔桩 的力学计算进行实例分析工作 。
中 国建 筑 工 业 出版 社 ， ２ ０ ０ ０ ．
桩基抗拔计算书
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发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析，根据已确定的各项参数，验算抗拔承载力是否足够。
式中——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按桩基规范5.4.6确定；
——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按桩基规范表
5.4.6-1确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。
(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算:
式中: Tuk --基桩抗拔极限承载里标准值
ui -- 破坏表面周长, 取u = d;
qsik -- 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值;
i -- 抗拔系数;
风压标准值
风力对组件的作用力
桩身受力面积
单根桩需提供的抗拔力（卵石抗拔系数λ= 0.6 ）
Gp = 0.05 × 25 × 1.6 = 2.0 kN
桩基满足抗拔要求。
抗拔灌注桩验算
抗拔桩验算一、桩径D=800桩，桩编号：23读取SATWE柱底恒载值N g=3771KN；桩受荷载面积：A=8.425x6.5=55M2；本工程±0.000相当于绝对标高H=3.310根据地质勘察报告现状地面标高约-1.500，地下水位取现状地面下0.500m，即-2.000m基底标高H1=-9.200；地下水浮力F0=（9.200-2.0）x10x55=3960KN；单桩抗拔承载力Rta=3960x1.05-3771=387KN桩顶拉力N=3960x1.27-3771=1258KN；桩抗拔纵筋验算：As=1258x1000/360=3495mm2；选配16Ф18（HRB400）As=4080 mm2抗拔桩裂缝宽度验算1 裂缝宽度验算：CT-1a1.1 基本资料1.1.1 工程名称：工程一1.1.2 圆形截面轴心受拉构件，构件受力特征系数αcr＝2.7，截面尺寸D=800mm 1.1.3 纵筋根数、直径：第 1 种：16Φ18，受拉区纵向钢筋的等效直径 d eq＝∑(n i·d i2) / ∑(n i·υ·d i) ＝ 18mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11.1.4 受拉纵筋面积 A s＝ 4072mm2，钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm21.1.5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c s＝ 35mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 a s＝ 44mm，h0＝ 756mm1.1.6 混凝土轴心抗拉强度标准值 f tk＝2.2N/mm21.1.7 按荷载准永久组合计算的轴向力值 N q＝ 500kN 1.1.8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范1.2 最大裂缝宽度验算1.2.1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte＝ A s / A te（混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的轴心受拉构件：A te＝ b·h ＝ 800*800 ＝ 640000mm2ρte＝ A s / A te＝ 4072/640000 ＝ 0.00636在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜ 0.01 时，取ρte＝ 0.011.2.2 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：轴心受拉：σsq＝ N q / A s（混凝土规范式 7.1.4－1）σsq＝ 500000/4072 ＝ 123N/mm21.2.3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsq) ＝ 1.1-0.65*2.2/(0.01*123) ＝ -0.067当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.2.4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax＝αcr·ψ·σsq·(1.9c s + 0.08d eq/ ρte ) / E s＝ 2.7*0.2*123*(1.9*35+0.08*18/0.01)/200000＝ 0.070mm ≤ωlim＝ 0.2mm，满足要求。
抗拔灌注桩桩计算
单桩抗拔承载力计算取孔J15计算桩顶标高-7.59正负零标高取C9孔计算设计依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008和本工程岩土工程勘察报告本工程选用钻孔灌注桩，桩型类别为圆形T uk=∑λi q sik u i L i桩 径 D=0.8mu i(m)= 2.5133m A p(㎡)=0.5027㎡K=2基桩自重G P=0.00KN土 层该土层桩长(m)q sik(Kpa)抗拔系数λi1 2.652012-1 1.2450.72-27.5200.652-39180.652-411.8550.652-516.85800.741200.655-11500.655-21800.7桩长L=49∑λi q sik u i L i=2600.00KN单桩抗拔极限承载力标准值T uk=∑λi q sik u i L i=2600.00KN 按荷载效应标准组合计算的基桩拔力:N K≤T UK/2+G P=1300.00KN桩身强度计算：荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值 N=1.35*N K=1755.00KN 纵向受拉钢筋直径d=25mm f y=360N/mm2钢筋根数=16纵向受拉钢筋面积A S=7854mm2f y As=2827.44KN N<fyAs 桩身强度满足要求(注:试桩时，N取单桩抗拔极限承载力标准值Tuk)抗拔桩裂缝计算：混凝土强度等级C30混凝土抗拉标准值f tk＝ 2.01N/mm2f c=14.3N/mm2混凝土弹性模量E c=30000N/mm2纵向受拉钢筋表面特征系数 ν＝1.0构件受力特征系数αcr＝2.7混凝土保护层厚度C=50钢筋弹性模量E s=200000N/mm2d eq＝∑(n i * d i^2)/∑(n i*υ*d i)＝25/1=25mmρte＝A s/A p＝7854/(0.503x10^6)=0.0156取ρte=0.0156 (注:当 ρte<0.01 时取 ρte=0.01)σsk=N k／A S=1300x10^3/7854=165.52ψ=1.1-0.65f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65x2.01/(0.0156x165.52)=0.594取ψ=0.594(注：当ψ<0.2时，取ψ=0.2，当ψ>1时,取ψ=1)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08d eq/ρte)/E S=2.7x0.594x165.52x(1.9x50+0.08x25/0.0156)/200000=0.296< 0.3 裂缝满足要求。
桩基抗拔计算书
发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析,根据已确定的各项参数,验算抗拔承载力就是否足够。
/2k uk p N T G <+
式中
k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力; uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值,可按桩基规范5、4、6确定;
p G ——基桩自重,地下水位以下取浮重度,对于扩底桩应按桩基规范表5、4、6-1确定桩、土柱体周长,计算桩、土自重。
(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算: q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力(卵石抗拔系数λ= 0、6 )
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0、05 × 25 × 1、6 = 2、0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。
抗拔桩承载力计算书
一，抗拔桩单桩承载力本工程为线性工程，底层起伏较大，桩基较多，桩长有10.00m ，15.00m ，20.00m 三种类型，本计算书各取一根桩进行计算。
桩长10m 1、设计资料1．1.单桩设计参数桩位置，节点TAI-31,桩号K3+808,轴向拉力设计值：N = 316.00 KN 桩身直径d = 0.600m 桩身长度l = 10.00m《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 2、基桩抗拔力特征值 R tu =T u +G p =π*D*λi q si l i +G p= π*0.6*（25* 0.5 *3.37+80*0.7*1.5+100*0.7*2.13）+π*D ^2/4*L*(25-10)=518.5+42.39 =560.89KN桩长15m 1、设计资料1．1.单桩设计参数桩位置，节点TAI-1,桩号K0+018,轴向拉力设计值：N = 200.00 KN 桩身直径d = 0.600m 桩身长度l = 15.00m1.2.土层性能，钻孔编号CW-GL-001《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 2、基桩抗拔力特征值 R tu =T u +G p =π*D*λi q si l i +G p= π*0.6*（0* 0.5 *4.58+4*0*2.5+25*0.5*0.7+26*0.6*2.1+35*0.6*5.2）+π*D^2/4*L*(25-10)= 145.5+63.6=347.5KN桩长20m1、设计资料1．1.单桩设计参数桩位置，节点TAI-13,桩号K1+456.1,轴向拉力设计值：N= 290.00 KN 桩身直径d = 0.600m桩身长度l = 20.00m1.2.土层性能《建筑桩基技术规范》JGJ 94-20082、基桩抗拔力特征值R=T u+G p=π*D* i q si l i+G ptu= π*0.6*（26*0.6*2.7+25*0.5*1.8+8*0.5*5.3+12*0.5*0.6+25*0.6*1.6+35*0.6*0.2）+π*D^2/4*L*(25-10)=221.6+84.8=306.38KN二，桩身强度计算书1、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心抗拔桩轴向拉力最大设计值：N = 480.00 KN不考虑地震作用效应主筋：HRB400f y = 360 N/mm2E s = 2.0×105 N/mm2箍筋：HRB400钢筋类别：带肋钢筋桩身截面直径：D = 600.00 mm纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm混凝土：C35f tk = 2.20 N/mm2最大裂缝宽度限值：ωlim = 0.20 mm 2.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范（2015年修订版）》GB 50010--2010二、计算结果1.计算主筋截面面积根据《混凝土结构设计规范》式（6.2.22） N ≤ f y A s + f py A py因为不考虑预应力，所以式中f py 及A py 均为0 A s = N/ f y =480*103 /360=1333.33mm 2 2.主筋配置根据《建筑桩基技术规范》第4.1.1条第1款 最小配筋率 ρmin = 0.65%验算配筋率时，取 ρ =As/A=1333.3/282600=0.472% 根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条第1款 最大配筋率 ρmax = 5.000% 因为 ρmin ≤ ρ ≤ ρmax所以，主筋配筋率满足要求实配主筋：10D22，A s = 3801 mm 2 3.箍筋配置按构造配置箍筋 实配箍筋：150 4.计算ρteA ts = A s = 3801 mm 2A te =Πd 2/4=282743.34mm 2根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-4） ρte = A ts / A te =3801/282743.34=1.34% 5.计算σsq根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.4-1） σsq =Nq/ A ts =480*103/3801=126.28 6.计算ωmax根据《混凝土结构设计规范》第7.1.2条 αcr = 2.7ψ = 1.1 - 0.65f tkρte σsq=1.1-0.65*2.2/（1.34%*126.28）=0.25 c =as-d/2=70-22/2=59mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-3）d eq=2200.1222===∑∑v d dv n d n iii i i mm 根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-1）ωmax = αcr ψσsq E s (1.9c + 0.08d eqρte )= )%34.120*08.059*9.1(*10*0.228.126*25.0*70.25+= 0.0478 mm ≤ ωlim = 0.3000 mm最大裂缝宽度满足要求。
地下室抗浮中抗拔桩如何验算与设计
地下室抗浮中抗拔桩如何验算与设计抗浮设计中常用的抗浮措施有结构配重、抗拔桩、抗浮锚杆等。
结构配重包括地下室顶板配重和地下室底板配重，原则上于抗浮荷载不太大的情况；当浮力较大时一般采用抗拔桩和抗浮锚杆等较小构件抗浮。
不同的抗浮措施有其各自的优缺点，适合不同的水文地质、工程地质条件。
当地质条件较差较佳或基础埋深不能增加时，极大结构工程师采用的抗浮措施是抗拔桩或抗浮锚杆。
此外不同的抗浮措施上部对上部结构中也会产生一定的影响，例如对高、低层间的沉降和结构底板内力的分布等，从而影响工程造价和建筑物用到的使用功能。
抗拔桩有等截面抗拔桩，扩底抗拔桩。
（1）等截面抗拔桩破坏模式归纳起来有沿桩土界面的剪切破坏、桩侧受热的倒锥形破坏和复合破坏3种（见下图）。
桩土界面的剪切破坏是界面既定工程中最常见的破坏模式，桩侧土体的倒锥形破坏往往发生在软岩中的短粗灌注桩，复合破坏发生在硬质粘土中的灌注桩，且桩侧面较为粗糙，桩与土体界面的粘结力较大，倒锥形部分的土体自重不至于破坏桩土界面的粘结力。
对等曲面抗拔桩抗拔力计算通常采用缆线沿桩、土界面的剪切破坏模式。
（2）扩底抗浮桩扩底抗浮桩相对于等曲率抗浮桩最小值而言，其受力机理更复杂，由于目前形成的基本共识包括：①扩底抗浮桩上浮时，桩应力摩阻力与扩大头挤压上部土体消除的侧的发展并不同步，在扩大头上部侧摩阻力以后发展到极限时，扩大头端部对土体的挤压应力只发展一小部分，同时，该部分应力还将随着桩体变形的增加而不断增大。
②扩底抗浮桩极限抗浮力随深度变化有一临界值h，当桩长＞h时，桩长的增加并不能导致极限抗浮力的显著增加，当桩长＜h时，极限抗浮力随桩长的增加而快速增大。
③扩底抗浮桩破坏时，其破裂面较等截面抗浮桩复杂，其破裂面不仅与土体性质、埋深和施工方法有关，还与扩大叶紫珠形式有关，主要用途其主要破裂面类型包括圆柱形破裂面、喇叭形破裂面及圆柱形冲剪式破裂面等。
因此对扩底抗浮桩抗拔力计算方法有圆柱面剪切法、圆柱形破裂面法和裂痕喇叭形破裂面法（见下图）。
扩底抗拔桩试验分析与抗拔承载力计算方法
扩底抗拔桩试验分析与抗拔承载力
计算方法
扩底抗拔桩试验分析与抗拔承载力计算方法是一种用于测定桩基础抗拔承载力的技术，其中包括分析桩的抗拔变形特性并计算出抗拔承载力。
1. 扩底抗拔桩试验分析：扩底抗拔桩试验分析主要是通过测量桩在不同负荷水平下的抗拔变形特性，从而分析桩的抗拔承载力。
扩底抗拔桩试验分析主要分为三个步骤：
（1）确定桩头抗拔变形特性。
（2）确定桩身抗拔变形特性。
（3）确定桩根地基和桩体之间的抗拔变形特性。
2. 抗拔承载力计算方法：根据上述步骤获取的数据，可以计算出抗拔承载力。
具体的抗拔承载力计算方法如下：
（1）桩头抗拔承载力=桩头抗拔变形/桩径。
（2）桩身抗拔承载力=桩身抗拔变形/桩径。
（3）桩根抗拔承载力=桩根抗拔变形/桩径。
（4）抗拔承载力=桩头抗拔承载力+桩身抗拔承载力+桩根抗拔承载力。
浅析抗拔桩设计中的几个设计方法及注意事项
浅析抗拔桩设计中的几个设计方法及注意事项本文阐述了两种抗拔桩的设计方法，根据作者自身的专业知识和工作经验，以及结合工程案例，对抗拔桩的设计进行分析，计算和探讨。
同时，也希望能为业内人士提供借鉴、参考。
标签：建筑设计;设计方法;抗拔桩;计算;分析计算1、前言从本质上说，桩是一种人工处理的地基。
通常建筑物所采用的抗拔桩主要有两种：一种是地下水位较高的区域，为了防止建筑物上浮，而采用抗浮桩;另一种是静载试桩时采用反力架形式，这时需要用锚桩（以下将静载试桩用锚桩简称为锚桩），它的受力状态就是抗拔。
两者在使用上有差别，在设计计算过程中也就有差别，这是值得注意的。
由于规范中对抗拔桩的介绍较少，作者根据自己多年的工作经验及现行规范，着重介绍这两种抗拔桩的设计方法及注意事项。
2、抗拔桩基本要求2.1、抗拔桩材料要求抗拔桩的混凝土等级不宜过高，一般取C30、C35即可，桩身混凝土应符合《混凝土结构设计规范》（GB5010-2010）的相关规定。
桩身混凝土的材料、最小水泥用量、水灰比、抗渗等级等应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB5010-2010）、《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）及《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476）的相关规定。
受力钢筋宜采用HPB300、HRB335、HRB400级钢筋，其质量应符合相关规范的规定。
2.2、构造要求抗拔灌注桩纵筋的保护层厚度宜取50，抗拔桩配筋率应根据实际计算确定，并不应小于0.6～22%（小直径桩取高值）。
抗拔桩及因地震作用、冻胀或膨胀力作用而受拔力的桩，应等截面或变截面通长配筋，除此之外抗拔桩的构造还应满足《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）中4.1章相关要求。
3、抗拔桩设计3.1、同受压桩相同，抗拔桩承载力特征值应通过单桩竖向抗拔载荷试验确定根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）中第8.5.9条，当桩基承受拔力时，应对桩基进行抗拔验算，单桩抗拔承载力特征值应通过单桩竖向抗拔载荷试验确定，并应加载至破坏。