钢板桩围堰承台施工计算书
钢板桩筑岛围堰计算书
吴淞江大桥主墩筑岛围堰设计计算书一、计算依据㈠.承台尺寸：30.3m（横桥向）×12m（纵桥向）×3.5m（高度）；㈡.承台及河床高程：承台顶面设计高程为－0.500m，承台基坑底标高按承台底标高向下80cm计，即－4.800m，河床底高程为－2.687m，根据施工图纸，该处地质情况较差，河床以下20m左右深均为淤泥质亚粘土；㈢.水位情况：目前实测水位为h实＝1.013m（此时水深3.7m），最高通航水位hmax＝2.117m（此时水深4.804m），围堰设计时按最高通航水位考虑；㈣.水流速度：按1.5m/s计。
二、参考资料㈠.《公路施工手册－桥涵》；㈡.《桥梁施工工程师手册》。
㈢.《基础工程》。
三、计算按满足施工操作空间的需要，围堰平面尺寸采用33m（横桥向）×15m（纵桥向），按防水要求根据规范围堰顶面高程采用3.0m，围堰内设一层导梁，围堰材料采用国产包IV型钢板桩，内部填土筑岛，形成施工操作平台。
计算方法采用《公路施工手册－桥涵》中的经验算法。
根据对水文、地质条件和该围堰的受力情况分析，采用《公路施工手册－桥涵》中图5－44（板桩计算图三）中5－5曲线进行计算如下（土的内摩擦角φ＝20o）：㈠.钢板桩h＝αH=0.48×6.917＝3.32m则所需最小入土深度h min＝3.32+（－2.867）－（－4.800）＝5.25mM max＝M＝β1H3=0.28×6.9173＝92.66KN·mR max＝R＝ξH2＝4.4×6.9172＝210.52KN钢板桩是3号钢，常用容许弯曲应力[σ]＝180MPa，则所用钢板桩（每1延米）的最小断面模量为：Wmin＝M max/[σ]＝92.66×103/180×106＝0.515×10-3m3＝515cm3所选用的钢板桩完全满足要求。
㈡.支撑系统1支撑位置：S1＝0.475H+0.16h＝0.475×6.917+0.16×3.32＝3.816mS2＝0.525H－0.16h＝0.525×6.917－0.16×3.32＝3.101m 可见导梁位置位于高程为2.117－3.816＝-1.699m处，考虑承台施工时的空间问题，现将内导梁和横撑的轴线高程调整为 1.000m，以满足施工需要，其受力仍按上面得到的R max＝210.52KN计算。
某大桥项目下部结构承台钢板桩围堰计算书
***河大桥下部结构承台钢板桩围堰计算书一、计算取值因12#、13#主墩处地质情况基本相同，因此在计算时以12#墩处的地质情况为计算依据。
1、地层地质情况，根据图纸中12#主墩旁的地质钻孔资料（钻孔编号：ZK8006），可基本确定12#主墩处地质情况为：河床～-0.8m 为淤泥，标高-0.8m～-9.5m范围内为粉土，标高-9.5m～-16.5m范围内为粉土。
实测水面标高+3.0m，承台处实测河床平均标高0.0m，承台底标高-5.3m。
因淤泥层比较薄全部按粉土考虑，通过查有关资料，粉土的主要力学参数为：土的重度γ＝18.0kN/m3（浮重度γ浮＝8.0kN/m3）、土的内摩擦角φ=27°、土的黏聚力c＝8kN/m2；2、水土分算，对应水位标高以下的土层取浮重度。
3、水面标高取+3.0m，土面标高取0.0m进行验算。
4、分工况进行验算。
二、钢板桩入土深度及支撑情况钢板桩拟采用拉森Ⅳ型钢板桩W=2037cm3，[ƒ]=200MPa考虑到在施工过程中河面水位有可能上升及施工期间围囹支撑尽量不对承台施工造成影响，因此打入的钢板桩及横撑的布置位置情况为：钢板桩采用拉森Ⅳ型钢板桩，桩长18.0m，打入后桩顶标高+4.5m，桩底标高-13.5m （因基坑混凝土封底底标高为-6.3m ，因此钢板桩最大入土深度为7.2m ）。
围囹采用三道，其设置标高分别为+2.5m 、0.0m 和-2.3m 。
三层围囹及支撑结构形式均相同，围囹为双拼HK400cH 型钢，斜撑采用Ф630钢管（壁厚20mm ）。
围囹及内支撑结构示意图详见施工方案。
钢板桩及围囹支撑标高如下图所示：+4.5m 钢板桩顶标高+3.0m 河面水位标高-5.3m 主墩承台底标高-2.8m 主墩承台顶标高-6.3m 主墩承台砼封底底标高-13.5m 钢板桩桩底标高0.0m+2.5m-2.3m承台0.0m 河床标高三、钢板桩及各支撑结构受力验算基坑开挖结束后坑底标高为-6.3m ，水面标高为+3.0m ，河床平均顶面标高以0.0m 计算。
某大桥钢板桩围堰受力计算说明书
某大桥钢板桩围堰受力计算说明书一、某工程7#、8#水中墩采用钢板桩围堰施工，围堰施工图详见另附图。
略二、已知资料：7#墩承台尺寸为9.1m×9.1m×2.0m，顶面高程为+2.072m，围堰尺寸为11.2m×11.2m,8#墩承台尺寸为9.1m×9.1m×2.0m, 顶面高程为+0.835m，围堰尺寸为11.2m×11.2m。
施工水位按+7. 35m考虑， 7#和8#墩河床标高测时为约+3.15m，则水深均为4.2m。
地质情况自上而下依次为淤泥质粉质粘土、粉土、粉细砂、粉质粘土等。
水文资料：秦淮河地段桥址设计行洪水位11.35m，河段现状流量为：1400m3，行洪流速为1.24~1.3m/s。
目前施工水位为7.35m。
根据河床地质和水文情况及施工要求，7#墩和8#墩均采用长15m、宽0.4m、厚15.5cm的拉森IV型钢板桩， W=2037cm3。
其内支撑7#墩和8#墩均设置三道（详见另附图略），所有围囹均采用2I45a和2I40a工字钢，水平撑及斜撑采用2I40a工字钢，节点采用焊接（施工中严格执行钢结构施工规范）。
三、受力计算：因7# 和8#围堰尺寸相同，而内支撑材料一样，受力情况相差很小，故可只分析验算其中受力最大的8#墩围堰受力情况。
1、荷载计算：河床底部地质为粉细砂、粉质粘土，较为密实，假定钢板桩底部嵌固于承台底封底砼或垫层砼顶标高以下0.5米处，取1米宽板桩计算其侧面荷载，计算至封底砼顶面标高以下0.5米处即-1.665 米处，封底砼厚度根据后计算为1.0米）。
-1.665米处水压力为：ρw h=8.515*10=85.15KN/m2,-1.665米处土压力为：ρw h=4.815*10=48.15KN/m2故-1.665米处总侧面荷载为：p=133.3KN/m2,2、迎水面侧额动水压力计算（流速按1.3m/s考虑，不考虑水流速沿水深方向的变化）：每延米板桩壁上动水压力总值：P=10KHV2×B×D/2g=10×2.0×4.2×1.32×1.0×10/（2×9.81）=72.4KN（B按围堰侧面即迎水面1米长度计算）。
钢板桩围堰计算书
苏州西全桥主墩钢板桩围堰计算书一、工程概括苏州西全桥跨望虞河为（48.75＋80＋80＋48.75）米一联四跨连续梁形式。
35＃、36＃主墩位于望虞河中。
主墩承台平面尺寸为10.4×18.2米，高度为4米，其上为6.6×12米，厚度1.5米的加台。
主墩桩基为15根Φ1.5米钻孔桩。
35＃、36＃主墩承台结构尺寸如下：二、围堰的布置及计算假设1、围堰的布置在比较2个墩的承台底标高及河床标高后，拟以35＃墩为例，进行钢板桩围堰的设计、计算。
钢板桩的具体布置如下图：2、计算假设本计算中土层参数根据项目部提供的土层资料，按经验取值如下：围堰设计时计算水位按＋2.0m 考虑。
三、钢板桩围堰设计 1、土压力计算本工程土压力计算采用不考虑水渗流效应的水土分算法，即钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。
以水位标高＋2.0以基准，计算各高度点的水压力、有效土压力。
（1）、主、被动土压力系数黏 土：Ka ＝tg 2(45-220)＝0.49， ka ＝0.7 Kp ＝tg 2(45+220)＝2.04， kp ＝1.428粉 砂：Ka ＝tg 2(45-25.24)＝0.414， ka ＝0.643 Kp ＝tg 2(45+25.24)＝2.417， kp ＝1.555（2）、有效主动土压力的计算 a 、h ＝6.5m 时， Pa ’=0b 、h ＝8.8m （上）时，Pa ’=0.49×9.5×2.3－2×10.5×0.7＝－3.99KN/m 2，取Pa ’=0h ＝8.8m （下）时，Pa ’=0.414×10×2.3－2×10×0.643＝-3.338KN/m 2，取Pa ’=0c 、h ＝20.5m 时，Pa’=0.414×（9.5×2.3＋10×11.7）－2×10×0.643＝44.6 KN/m2 （3）、孔隙水压力的计算a、h＝6.5m时，Pw＝65 KN/m2b、h＝8.8m时，Pw＝88 KN/m2c、h＝20.5m时，Pw＝205 KN/m2（4）、土压力合力a、h＝6.5m时，Pa＝65 KN/m2b、h＝8.8m时，Pa＝88 KN/m2c、h＝20.5m时，Pa＝44.6＋205＝249.6 KN/m22、各施工工况及内力计算本围堰施工时，按上层支撑已安装，并抽水（吸泥）至待安装支撑下100cm 处，计算各支撑在各阶段可能出现的最大反力和钢板桩最大内力。
某大桥钢板桩围堰施工方案及计算书
XX河大桥2#、3#墩钢板桩围堰施工方案一、概述XX大桥位于XX市XX镇XX大队窑厂西侧，横跨XX，桥位处河宽约110m。
大桥下部结构主墩采用矩形空心墩，钻孔灌注桩基础，本桥桩基均为摩擦桩。
共有两个水中墩（2#、3#），计32根水中桩，每个墩分左、右幅两个承台。
2#、3#主墩承台顶面标高为-0.648m，承台底面标高为-3.1480m, 河面测时水位为 1.6m，承台尺寸均为16.5×6.7×2.5m，两承台净距7m。
XX大桥水中墩位处河底地质从上到下为亚砂土，该承台底面（基底）为亚砂土，此土质容易造成流砂，给施工带来困难。
本工程水中墩施工采用拉森Ⅳ型钢板桩止水围堰的方案。
施工时要求钢板桩围堰结构密实，不漏水或漏水很少。
钢板桩围堰顶标高3.0m,高于施工水位以上1.4m。
二、钢板桩施工步骤本工程采用单层矩形钢板桩围堰，其中心线平面尺寸18.4m×8.8m。
承台平面尺寸为16.5m×6.7m，桩长12.0m，净入土5.8m。
（一）钢板桩进场钢板桩进场时直接运到工地1、4#台附近，堆放在河岸，用25T 汽车吊和15t浮吊及60kW震动锤进行插打。
在打桩前根据设计桥墩位置，在平台上放出钢板桩围堰的位置线，经监理复核后才能进行打桩。
（二）钢板桩的整理钢板桩运到工地后，须进行检查、分类、编号及登记。
锁口检查：用一块长1.5m～2.0m符合类型、规格的钢板桩作标准，将所有同类型的钢板桩做锁口通过检查。
凡钢板桩有弯曲、破损、锁口不合的均应整修，按具体情况分别用冷弯、热敲、焊补、铆补、割除或接长。
单块桩两侧锁口在插打前均要涂以黄油或热的混合油膏，以减少插打时的摩阻力，并增加防渗性能。
（三）插打与合拢1、导梁安装：施打前必须先制作和安装导梁，可用若干钢板桩或型钢打入河床内，将内导梁焊挂在板桩上面，用以导向，水上平台经检查平面位置后可直接作为外导向。
导向应用较大规格的槽钢或其它型钢制作，必须具有一定竖向和侧向刚度，保证打桩时不变形，正确导向。
钢板桩围堰计算
钢板桩围堰计算钢板桩围堰计算本承台位于水下，长31.3米，宽8.6米，高3.5米，采用钢板桩围堰施工。
围堰为矩形单壁钢板桩围堰，采用钢管桩作为定位桩，用型钢连接作为纵横向支撑。
钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，围堰为33.3m×10.6m的单承台围堰方案。
1、计算取值1)现有水位为+4.5m，计算时按照常水位以上一米取值，即水位取+5.5米；淤泥厚度为h2=2.0m，水深为6.0m，水头高度h1=5.5m。
h3为钢板桩入土深度。
2)淤泥力学参数根据含水量情况取值，内摩擦角θ=50，粘聚力c=0kpa，容重r2=16.5kN/m3.3)淤泥质亚粘土力学参数根据含水量及孔隙比情况取值，内摩擦角θ=20，粘聚力c=20kpa，容重r2=18.5kN/m3.4)围堰分五层支撑，标高分别为+0.25m、+1.05m、+1.85m、+2.65m、+3.45m。
开挖底标高为±。
5)钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，截面尺寸为宽0.462m，高1.36m，每米长钢板桩参数力学性能为壁厚0.04m，截面积0.123m2，重量14.5kg/m，截面模量为320cm3/m。
6)型钢采用A3钢材，允许应力[δ]=140Mpa；钢板桩允许应力[δ]=200Mpa。
7)设计流水速率V=2.61m/s。
水流冲击力p=0.8Aγv2/2gh，其中A为阻水面积，γ为水容重，取10KN/m3，v为水流速度，g为重力加速度，取9.8m/s，h为水深，单位为米。
p=29.47kN/m。
2、静水压力计算现有水位标高为+4.5m，型钢支撑中心标高分别为+4.25m、+3.45m、+2.65m、+1.85m、+1.05m，承台底标高为0.河水静水压力为10×5.5=55kN/m2，取一米进行计算，±0m处的总压力P=1.25(P净水+P动水)=1.25×(29.47+55)=105.59kN/m，安全系数为1.25.3、按简支连续梁计算内力和弯矩，受力形式及弯矩如下图所示：弯矩图示：15.4KNm。
钢板桩围堰计算书
钢板桩围堰计算书根据各部位标高及现场实际情况，现拟对主桥123#墩承台施工所用钢板桩围堰进行验算，围堰为矩形单壁钢板桩围堰，采用钢管桩做定位桩，用型钢连接作为导梁。
承台底标高——990.50 ｍ 钢板桩围堰顶标高——1000.38 ｍ根据公路施工手册桥涵，主要参数如下：坑深H=8.88 ｍ，内摩擦角取φ=28°，支撑形式为（三），一道支撑，水文地质情况为第5种情况。
查板桩计算图5-44，曲线5-5计算如下：支撑形式（三）水文情况第5种h=aH 45°40°35°30°25°20°0.10.20.30.40.50.645°40°35°30°25°20°0.10.20.30.40.5¦ΒH45°40°35°30°25°20°12345¦ΒH曲线5-5⑴固定荷载h =αH =0.38×8.88=3.3744 ｍ（最小入土深度）M=βH3=0.25×8.883= 175.06 KN.mR=ξH2=4.1×8.882=323.3 KN⑵活载（不考虑）⑶支撑间距S1=0.475H+0.16h=0.475×8.88+0.16×3.3744=4.76 ｍS2=0.525H-0.16h=0.525×8.88-0.16×3.3744=4.12 ｍ⑷板桩选择钢板桩是3号钢，常用容许弯曲应力 [σ]为180 MPaW=M/[σ]= 175.06×1000/180×1.5=648.37 cm3选用德国拉森（Larssen）Ⅱa型钢板桩（W=849 cm3）⑸支撑系统横撑选择型钢，间隔采用l=1.8 ｍ，则内导梁的弯距 M=Rl2/8=323.3×1.82/8=130.94 KN.mW=M/[σ]= 130.94×1000/145=903.03 cm3（型钢[σ]=145 MPa）查手册，型钢采用I36b（W=920.8 cm3）支撑反力为：R×l=23.3×1.8=581.94 KN⑹修正验算考虑静水压力、动水压力及防渗要求，对钢板桩入土深度需加深：最小入土深度h修正=h×1.5=3.3744×1.5=5.06 ｍ⑺基坑坑底安全检算Ksiρｗ=Ksｈ1/（ｈ1+ｈ2）ρｗ≤ρｂ式中：Ks——安全系数，可取2.0;i——水力梯度；ρｗ——水的密度（g/cm3）；ｈ1——基坑内抽水后水头差；ｈ1、ｈ2——见图示，ｈ1=ｈ2+5.5；ρｂ——土在水中的密度（g/cm3），ρｂ=（Ｇ-1）（1-ｎ），Ｇ为土粒的比重，取Ｇ=2.67，ｎ为土的孔隙率，ｎ=ｅ/（1+ｅ），孔隙比ｅ取0.75；ρｂ=（Ｇ-1）（1-ｎ）=（Ｇ-1）【1-ｅ/（1+ｅ）】=（2.67-1）【（1-0.75/（1+0.75）】=0.954 g/cm3Ksiρｗ=Ksｈ1/（ｈ1+ｈ2）ρｗ=2×8.88/（9.55+5.5）×1=1.31>ρｂ入土深度不够，不符合要求。
钢板桩承台施工方案计算书 (2)
钢板桩承台施工方案计算书钢板桩承台施工方案计算书1. 引言钢板桩承台是一种常见的基础结构，用于承受荷载和传递荷载到地基。
本施工方案计算书旨在提供钢板桩承台施工方案的计算过程和结果，以确保项目的安全和稳定性。
2. 施工材料2.1 钢板桩：使用符合国家标准的高质量钢板桩。
2.2 混凝土：使用符合国家标准的高强度混凝土。
2.3 钢筋：使用符合国家标准的钢筋。
3. 计算步骤此处列出了钢板桩承台施工方案的计算步骤：3.1 确定承台的负载要求和地质条件。
3.2 根据负载要求和地质条件计算桩的尺寸和数量。
3.3 计算承台的尺寸和配筋。
3.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度。
3.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数。
3.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。
4. 计算示例此处提供了一个钢板桩承台施工方案的计算示例：4.1 假设承台的负载要求为1000kN，地质条件为一般黄土。
4.2 根据负载要求和地质条件计算出桩的尺寸和数量，假设每根桩直径为500mm，间距为1m。
4.3 根据桩的数量和尺寸计算承台的尺寸和配筋，假设承台尺寸为4m × 4m，配筋为Φ32钢筋。
4.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度，假设桩的承载能力为500kN，桩身刚度为1000kNm/度。
4.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数，假设选择Φ600钢板桩。
4.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。
5. 结论钢板桩承台施工方案的计算结果满足负载要求和地质条件，符合安全和稳定的要求。
可以进行后续的施工工作。
以上是钢板桩承台施工方案计算书的一个简要范例，具体计算内容应根据实际工程情况进行。
施工前需进行详细的地质勘察和结构计算，确保施工方案的可行性和安全性。
2#承台钢板桩围堰计算
阿克苏纺织大桥2#主墩承台基坑支护钢板桩方案计算书阿克苏青建路桥工程有限公司二〇一六年八月2#主墩钢板桩方案计算书一、概述纺织大桥主桥2#号墩承台尺寸为42.5×22×5.50m ，混凝土方量达5142.5m3，属大体积混凝土。
纺织大桥主桥2#承台，承台底处于水位线以下（地下水位埋深约5.4m ），同时2#墩靠近铁路线，为了保证铁路路基的稳定，施工时采用钢板桩围堰进行支护，为保证支护的安全，对钢板桩围堰支护的强度与稳定进行了验算。
二、2#墩钢板桩围堰计算承台顶标高为1107.965m ，地面标高约为1109.5m ，根据地质资料地下水位约为1104.1m ，拟采用钢板桩围护方案进行承台施工。
钢板桩选用拉森Ⅵ钢板桩；围囹选用2I50a 型组合截面，横撑选用φ800*12mm 钢管，角撑采用φ630*10mm 钢管。
计算时按原地面标高为钢板桩围堰的顶标高。
支护的最不利工况为开挖至基坑底及浇筑封底混凝土后并把围堰内的水抽光，取此这两种工况对结构进行验算。
结构所受的侧面压力为土压力和水压力。
根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
这种板桩相当于单跨简支梁，作用在桩后为主动土压力，作用在桩前为被动土压力，根据地质报告，采用土力学库伦土压力理论公式进行。
各土层的物理参数根据经验取值如下：填筑土：r=18KN/m3, φ=15°59.0)245(tan 2=-=ϕοa K ；粉砂：r=19KN/m3,φ=20°49.0)245(tan 2=-=ϕοa K ；细砂：r=19KN/m3, φ=25°41.0)245(tan 2=-=ϕοa K ，46.2)245(tan 2=+=ϕοKp ；圆砾土：r=20KN/m3, φ=34°28.0)245(tan 2=-=ϕοa K ，54.3)245(tan 2=+=ϕοKp ；砾砂：r=20KN/m3, φ=34°，28.0)245(tan 2=-=ϕοa K ，54.3)245(tan 2=+=ϕοKp 。
水中承台钢板桩围堰计算书
水中承台钢板桩围堰方案一、工程概况太中银铁路东自枢纽的站引出，经的、晋中、吕梁，跨黄河入省市，西进入自治区市，在包兰铁路黄羊湾站接轨至中卫；同时修建定边至的联络线。
正线长约752km，联络线长约192km。
永宁黄河特大桥为全线重点控制工程的两桥一隧之一。
永宁黄河桥中心里程LDK672+962.76，孔跨布置为（2-32m）+（4-24m）+（38-32m）单线简支T梁+（18-48m）单线简支箱梁+（13-96m）简支钢桁结合梁+（5-48m）单线简支箱梁+（4-32m）单线简支T梁，桥长3942.08m。
桥址位于平原中部，横跨黄河，河面宽约800米，最大水深5.7米,流速2.0米/秒,设计水位1111.68米,最高通航水位1111.55米,测时水位1110.09米；63#墩--70#墩处在河中，其中63#墩、67#墩--70#墩处在河中，64#墩--66#墩处在河中的冲积漫滩上，地层多为巨厚的粉、细砂层；承台尺寸均为14.6*14.6*6.5米, 底标高均为1099.06米,每个承台下设16根φ1.5米钻孔桩,基础混凝土均为C30,桥址地质柱状图如下：二、钢板桩围堰方案综述综合考虑河中水文特点与地质情况，从节约成本出发，承台基坑施工拟采用钢板桩围堰方案。
承台平面尺寸为14.6m×14.6m，钢围堰平面尺寸设计为16.8m×16.8m。
方案一：采用2根15米宽0.4m的ISP-Ⅳ钢板桩接长至30m，围堰完成一般冲刷与局部冲刷后，钢板桩埋入砂层6米，未满足钢板桩固结所需求的入土深度，围堰外侧设30根φ800×10mm、30m长钢管桩用于稳定钢板桩围堰，防止其倾覆。
方案二：主要考虑钢板桩较长无法全部打入砂层中时，采用2根12米钢板桩接长至24m，围堰完成一般冲刷与局部冲刷后，河床面至钢板桩围堰底，采用抛填袋装碎石埋没钢板桩围堰，抛填高度为6米，围堰外侧设30根φ800×10mm、30m长钢管桩用于稳定钢板桩围堰，防止其倾覆。
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XX跨线桥PM5承台施工钢板桩围堰计算书一、工程概述
XX跨线桥PM5承台地质情况为淤泥质粘土、粉质粘土层。
为了保证承台施工过程的安全稳定，需打设12m钢板桩形成平面尺寸8.8×8.8m的围堰，采用SP-IV拉森钢板桩。
地质参数及截面参数如表1-1、1-2所示。
腰梁采用双拼I32a，内撑选用I32a。
表1-1 地质层计算参数
表1-2钢板桩技术参数
二、荷载和工况计算
2.1、基本参数
1、主动土压力系数
淤泥质粘土：Ka1=tan 2
(45°-4.91°/2)=0.84,
粉质粘土：Ka2=tan 2(45°-19.30°/2)=0.50
2.2、支撑布置
按等弯矩布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度
)
(56.288.0)(21.31.1)
(91.26020130m h h m h h m k r w h a =====⨯⨯⨯=σ
施工最大水位为+3.5m ，考虑钢板桩超出最大水位0.5m ，故基坑总高度为7.85m 。
（承台顶标高为-1.5m,承台底标高为-3.7m ，垫层厚度为0.15m ）根据具体情况，至少需要设置两层支撑。
根据具体情况，设置两道支撑。
第一道支撑设置在+1.5m 处，第二道支撑设置在-1.35m 处。
2.3、钢板桩内力计算
钢板桩所受土压力分布图如下：
钢板桩受力简图模型如下所示：
单位：KPa
经结构力学计算器计算得：
由弯矩图可知，最大弯矩为15.94KN •m 。
，，支撑反力KN R KN R KN R 60.4134.5785.51321===
[]。
满足要求MPa MPa W M 21544103621094.156
3max max =<=⨯⨯==-σσ []。
满足要求MPa MPa A Q 12592.5109.961034.574
3
max max =<=⨯⨯==-ττ
2.4、内撑计算
支撑体系主要由两种材料组成，围檩结构为双拼工32a ，斜撑结构为工32a 。
其截面特性如下表所示：
每层围檩结构为双拼工45b，斜撑结构为Φ429*8管桩，如下图所示。
边界条件为：围檩各节点为刚性连接，支撑钢管与围檩之间采用刚性连接，分别对围檩四个角点进行外部约束，模拟为铰接形式。
2.4.1 围檩强度计算
选择支撑力最大的围檩进行计算，故选择第二层围檩，支撑反力为R2=168.33KN，受力模型如下图：
按三不等跨连续梁进行计算，如下图所示：
经结构力学计算器计算得：
[]满足要求
a,215a 671013841039.92.39.926
3
max max max MP MP W M m
KN M =<=⨯⨯===-σσ []满足要求a,200a 181********.24115.2414
3
max max max MP MP A Q KN
Q =<=⨯⨯===-ττ
2.4.2 斜撑强度计算
围檩处内支撑采用工32a 。
根据长细比1987
.1482
*2000==
=i l λ，查《钢结构设计规范》附表得稳定系数983.0=φ。
自重弯矩：m KN ql M •=⨯⨯==527.08
22527.082
2max ）
（ []MPa f MPa W M A N 20038692000
10527.06700983.01015.2416
3max ==⨯+⨯⨯=+=＜φδ，满足要求。
三、基坑稳定性底面抗隆起验算
q
D H cN DN k c q l +++=)(12γγ安全系数：
式中: D —墙体入土深度；
H —基坑开挖深度； q —地面超载；
—坑外地表至墙底，各土层天然重度的加权平均值；
—坑内开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加权平均值；
Nc 、Nq —地基极限承载力的计算系数；
19
.413.91tan 1
1-97.5tan 11-97
.5)2
3.9145(tan )245(tan 3.91tan 2
tan 2
=︒===︒+︒=+︒=︒
）（）（φφ
πϕπq c q N N e e N
，满足要求
＞安全系数： 1.227.40
1215.1319
.411.1297.515.417.91)(12=+⨯⨯+⨯⨯=+++=q D H cN DN k c q l γγ四、基坑底管涌验算
根据不发生管涌条件： ()5.12''
'
≥+=
w
r h r
t h K
3'3'/0.10,3),/(17.90.1017.19m KN r m h m KN r r r w w s ===-=-=
()()5.145.310
317.94.15232''
'
≥=⨯⨯⨯+=+=
w
r h r t h K 满足条件，不会发生管涌。
1γ2γ。