抗高温高密钻井液的研究及效果评价
抗高温钻井液用有机土的研制与评价
抗高温钻井液用有机土的研制与评价随着石油工程技术的不断发展，高温油气田的勘探和开发已成为石油行业的热点之一。
在高温油气田的钻井作业中，钻井液在高温环境下需要具有良好的稳定性和抗高温性能，以保证钻井过程的顺利进行。
如何研制出具有良好抗高温性能的钻井液成为了研究的重点之一。
传统的钻井液中常使用无机材料来增加抗高温性能，但是由于无机材料的缺点，如容易被破坏、难以调整等，因而有机土成为了一种新型的选择。
有机土是一种对高温环境具有较好稳定性的胶体材料，它具有较大的表面积和较丰富的孔隙结构，可以在高温环境下保持较好的稳定性和流变性能。
研制抗高温钻井液用有机土成为了一个备受关注的课题。
为了研制抗高温钻井液用有机土，首先需要从有机土的选材和制备考虑。
目前，有机土的制备采用有机聚合物或者天然有机物中提取纯化得到。
需要考虑有机土和其他添加剂之间的相互作用，以及有机土在高温环境下的稳定性和流变性能。
研制出性能优良的抗高温钻井液用有机土不仅需要有机土的合理选材和制备，还需要考虑其在钻井液体系中的配比和作用机理。
对于抗高温钻井液用有机土的评价，主要应从抗高温性能、稳定性、流变性能等方面进行评价。
抗高温性能是评价抗高温钻井液用有机土最为重要的性能之一，可以通过高温加热试验来评价其于高温环境下的稳定性；稳定性是指有机土在钻井液中的分散性和悬浮性，由此可以通过流动性实验和悬浮性实验来进行评价；流变性能是指有机土在钻井液中的黏度和流变性，由此可以通过流变性能实验来进行评价。
通过以上评价指标，可以对抗高温钻井液用有机土的性能进行全面的评价和分析。
对于评价结果不理想的抗高温钻井液用有机土，可以考虑以下改进途径：一是优化有机土的制备工艺，提高有机土的稳定性和抗高温性能；二是探索有机土与其他添加剂的相互作用规律，提高其在钻井液中的分散性和悬浮性，进而提高钻井液的整体性能；三是采用复合改性方法，通过有机土的改性以及与其他添加剂的复合使用来优化钻井液体系中的有机土性能。
新型抗高温高密度纳米基钻井液研究与评价
新型抗高温高密度纳米基钻井液研究与评价随着钻井技术的不断发展，钻井液的性能与要求也在逐步提高。
在高温高密度环境下，常规钻井液往往难以满足需求，因此，有必要研究并开发新型抗高温高密度纳米基钻井液。
纳米基钻井液是利用纳米颗粒作为添加剂，加入到钻井液中，旨在改善钻井液的性能。
在高温高密度环境下，纳米颗粒能够稳定钻井液的黏度、抗热性和悬浮性，从而降低钻井液的流动阻力、提高切削率和减小钻头磨损。
因此，本论文旨在研究并评价一种新型抗高温高密度纳米基钻井液。
首先，本文选取常见的纳米颗粒，如纳米硅粉、纳米铝粉、纳米氧化铝等，制备钻井液添加剂。
通过实验对比，发现添加纳米硅粉对钻井液的抗热性和悬浮性的改善效果最为显著。
因此，本文以纳米硅粉作为添加剂，进一步研究抗高温高密度纳米基钻井液的性能。
为了评价新型钻井液的性能，本论文对比分析了添加纳米硅粉前后的钻井液的流动性、黏度、抗热性和悬浮性等参数。
实验结果表明，添加纳米硅粉后，钻井液的流动性和悬浮性得到了显著提升，同时黏度和抗热性也得到了较好的改善。
该钻井液能够在高温高密度条件下稳定运行，并且对钻头的磨损影响较小。
因此，该钻井液在实际应用中具有较高的潜力。
最后，本论文对新型抗高温高密度纳米基钻井液进行了经济评价。
通过对成本分析，发现该钻井液成本相对较高，但由于其性能卓越，能够提高钻井效率，减少设备损耗，因此具有很高的使用价值。
综上，本文针对高温高密度环境下钻井液的研究需求，研究出了一种新型抗高温高密度纳米基钻井液，并对其性能进行了综合评价和经济分析。
该钻井液性能卓越，具有很高的应用价值。
希望研究者可以在本文的基础上对纳米颗粒进行更深入的研究和探索。
随着石油和天然气资源的持续开采，越来越多的油田进入了高温高密度环境。
在这种情况下，常规的钻井液无法满足要求，钻井液的性能要求也更为苛刻。
因此，研究新型抗高温高密度纳米基钻井液具有非常重要的现实意义。
纳米颗粒材料在钻井液中的应用越来越受到关注。
抗高温钻井液用有机土的研制与评价
抗高温钻井液用有机土的研制与评价随着地球物理勘探与石油钻探的不断深入，对钻井液性能的要求也日益严格。
由此，抗高温钻井液成为近年来研究的热点之一。
传统的钻井液一般使用无机黏土作为稳定剂，但在高温下容易失效，导致钻头堵塞、油气井压力异常等问题。
因此，研制具有良好抗高温性能的钻井液成为了迫切需要解决的问题。
有机土是一种具有天然有机质的高岭土类矿物。
与传统的无机黏土相比，有机土具有分散性好、高温稳定性强、吸附能力强等特点，能够有效提高钻井液的性能。
因此，有机土被广泛地应用于大规模的高温油田开发中。
本文主要探讨抗高温钻井液用有机土的研制以及针对有机土钻井液的性能评价。
（一）有机土的挑选在有机土的挑选过程中，需要考虑其不同的分子结构、成分含量、矿物组成等因素。
我们选用了一种含有大量腐殖质和石墨的有机质硅质岩作为原料，通过化学和物理的方法将其中的有机质和硅质分离开来，得到了高纯度的有机土。
该有机土的黏度高、粘结力强，可以有效稳定钻井液。
一般情况下，有机土需要经过蒸汽加压、酸洗、化学改性等工艺处理后方可使用。
其中蒸汽加压可以有效破坏有机土分子结构，提高其分散性；酸洗则可以去除其中的杂质和黏土质，保证有机土的纯度。
另外，通过化学改性，可以进一步提高有机土的高温稳定性和吸附能力。
（三）有机土钻井液的制备有机土钻井液的制备需要注意保证有机土的分散性和钻井液的稳定性。
一般采用添加剂的方法来实现该目的。
研究表明，添加SDS（十二烷基苯磺酸钠）和PAM（聚丙烯酰胺）能够显著提高有机土的分散性和稳定性，并降低钻井液的表面张力，防止气体泡沫的形成。
因此，合适的添加剂选取对于有机土钻井液的制备至关重要。
（一）黏度测试由于高温容易使钻井液黏度下降，从而导致钻柱、井壁之间的剪切力下降，最终导致钻头被卡住或断裂等问题。
因此，需要对有机土钻井液的黏度进行测试。
测试结果表明，有机土钻井液在高温（180℃）下的黏度明显高于传统无机黏土钻井液，具有更好的抗高温性能。
抗240℃超高温水基钻井液室内研究
抗240℃超高温水基钻井液室内研究基于如今越来越大的深水油井钻探技术的需求，需要开发可以承受高温水的钻井液，以此来确保高温环境下的钻探作业的安全性与效率。
本文将对抗240℃超高温水基钻井液的室内研究进行分析，旨在探讨该液体在实际应用中的可行性以及其性能表现。
首先，我们需要了解240℃超高温水基钻井液的成分及工作原理，该液体是由水基胶体生成剂、热稳定剂、细胞聚合物、PH调节剂等几种主要成分相互混合而成的。
它的工作原理与常规钻井液相似，但是在超高温的环境下会更稳定和耐用。
它的使用可以避免在高温下电离和裂解，同时还可以提高钻头的工作效率和延长其寿命。
其次，我们为了探究240℃超高温水基钻井液的性能表现，我们需要对其进行一系列实验以进行评估。
首先，我们可以将该液体放入含有高温热源的试验设备中，以模拟实际钻井现场的高温环境，加热时间和温度通过实验调整。
然后我们可以测量钻井液的流率、密度、黏度、损失量和过滤度等特征来评估其性能指标。
在我们的实验中，我们使用公认的评估标准来检测240℃超高温水基钻井液的性能，我们选取了常见的API规范和QS标准来进行测试和验证。
结果显示，在超高温的环境下，该液体的性能表现良好，流量稳定，黏度和密度变化不大，过滤度达到了API要求，表明其工作效率与保护效果都很好。
对于实际应用，我们不仅需要考虑钻井液的性能，还要考虑其成本效益和安全性。
240℃超高温水基钻井液相比其他高温钻井液，其成本更低，而且在使用过程中不会产生有害气体，对操作人员的安全更加可靠。
总之，本文对于抗240℃超高温水基钻井液的室内研究进行了详细分析，该液体的性能表现稳定，具有很好的成本效益和安全性，并且在实际应用中有着广泛的前景。
我们相信，钻井企业可以通过使用240℃超高温水基钻井液，提高钻井作业的效率和稳定性，也可以提高操作人员的安全保障。
除了室内研究，实际现场使用也是验证240℃超高温水基钻井液实用性的重要环节。
超深井高密度抗高温钻井液研究与应用
第53卷第1期 辽 宁 化 工 Vol.53，No. 1 2024年1月 Liaoning Chemical Industry January，2024超深井高密度抗高温钻井液研究与应用郑海洪（中石化西南石油工程有限公司钻井工程研究院，四川 德阳 618000）摘 要：通过引入科研产品两性离子降滤失剂XNPFL-1和纳微米封堵剂，优选高温钻井液体系材料，得到高密度抗高温钻井液体系配方：3%基浆+5%氯化钾+0.3%聚丙烯酰胺钾盐+0.6%聚胺抑制剂+3%降滤失剂XNPFL-1+3%天然高分子复配物JNJS220+3%井壁稳定剂HQ-10+3%纳微米封堵剂+3%超细碳酸钙+5%RH220+0.5%减磨剂（加重至2.1 g·cm-3），室内评价结果表明高密度抗高温钻井液体系综合性能良好，在超深井仁探1井中成功应用，克服了该井小井眼段温度高、井壁易失稳、盐水污染、酸性气污染等技术难题。
关 键 词：超深井；高密度；抗高温；研究；应用中图分类号：TE254.3 文献标识码： A 文章编号： 1004-0935（2024）01-0154-04随着我国石油天然气能源需求的快速增加和浅层油气资源的日趋枯竭，深层油气勘探开发是我国石油工业可持续发展的重要出路，而深井、超深井钻井液技术则是深层油气勘探开发必不可少的技术保障[1-2]。
但是受超深井自身环境的影响，井深一般在6 000～8 000 m，往往要钻遇多套压力层系地层，安全密度窗窄，地层承压能力差，塌、漏、卡等复杂情况共存，井下的温度处于150～200 ℃，钻井液高温稳定性问题突出，其井下压力也相对较高，钻井液密度一般为1.80～2.20 g·cm-3，高温的井下环境也进一步增加钻井液性能调控的难度[3-4]。
通过引入科研产品两性离子降滤失剂XNPFL-1和纳微米封堵剂，优选高温钻井液体系材料，得到高密度抗高温钻井液体系，并在超深井仁探1井中成功应用，克服了该井小井眼段温度高、井壁易失稳、盐水、酸性气污染等技术难题。
抗高温强封堵防塌钻井液体系研究与应用
抗高温强封堵防塌钻井液体系研究与应用随着油气勘探深度的不断增加和地温的升高，钻井困难问题日益突出，其中抗高温、强封堵和防止井壁塌陷是钻井液体系必须要解决的问题之一。
为此，本文从钻井液体系的研究与应用角度出发，着重探讨了抗高温强封堵防塌钻井液体系的研究与应用。
一、抗高温性能在钻探高温井时，钻井液不仅需要具备良好的润滑性能，还需要具备耐高温性能。
针对传统醋酸盐胶体液体系的不足，近年来出现了一系列新型钻井液，如纳米硅胶液、有机硅胶液和烷基酯钻井液等。
经过实验证明，其中烷基酯钻井液具有很好的抗高温性能，可以在高温环境下维持稳定的物理性能，而且对地层无损伤，因此在钻探高温井时具有广泛的应用前景。
二、强封堵性能在钻探井壁较稳定的油气藏时，钻井液需要具备较好的封堵性能，以防止地层泥浆侵入气藏中，同时也可以避免地下水污染。
为此，目前市场上已经出现了一些具有较好封堵性能的钻井液体系，如纳米颗粒胶体液、碳酸盐胶体液和聚合物胶体液等。
经过大量实验和现场应用，这些钻井液体系具有很强的封堵性能，在防止地层泥浆侵入气藏的同时还可以有效地减少井筒漏失。
三、防塌性能防塌是钻井液体系的重要指标之一，也是钻井作业过程中必须要解决的问题。
钻井液体系需要具备较高的黏度和载渣能力，以防止井壁塌陷。
为此，多数钻井液体系已经加入一些黏土、砂、云母等物质，以提高液体的黏度和载渣能力，从而达到防塌的效果。
不过，在应用过程中还需根据地层情况适当调整液体比重和润滑性能等指标，以保证钻井效率和安全的前提下达到优化的效果。
综上所述，抗高温强封堵防塌钻井液体系的研究与应用是十分必要的。
未来，应该重点研究如何在提高液体性能的同时，降低成本，并注重环保成分的研究，以推动钻井技术的发展。
四、实际应用为了验证新型抗高温强封堵防塌钻井液体系的效果，我们在现场进行了应用实验。
实验结果表明，该液体系在高温、高压环境下仍能维持良好的物理性能，不仅具备良好的润滑、封堵和防塌性能，而且对地层无损伤，可以保证钻井作业的安全和高效进行。
抗高温钻井液机理研究及性能评价
在 300℃以上。并且裂解色谱图对烃类天然气地质录
用后乳化效果的变化，与乳化剂抗高温解吸的能力有
井没有影响。见图 1 和图 2。
图1
UPFEMUL 高温裂解色谱图
图 1 和图 2 中出现色谱峰均在 7min 之后，而地质
录井天然气峰均在 2min 之内，因而不构成影响。另据
热裂解实验证实，在温度升至 300℃以后才出现裂解
提高两相之间界面膜强度。经研究，确定了适合抗高
种以上的合适的乳化剂复配。乳化剂要有合适的两亲
温油包水钻井液需要的两种乳化剂。我们把乳化剂
性，亲油基团的亲油能力要强于亲水基团的亲水能力，
UPFEMUL（HLB≈3）和 UPEMUL（HLB≈9.5）按一定
亲油基团的几何尺寸要大于亲水基团的几何尺寸，便
比例复合，混合后 HLB 值约在 4.5~5.5。形成的乳状
1301
均匀稳定
③Байду номын сангаас
230℃/24h 前
58/37
29/20
8/5
4.0/7.0
8.0/21
1409
均匀稳定
④
230℃/24h 前
76/48
37/25
8/7
4.5/9.0
10.0/28
1327
均匀稳定
⑤
①230℃/24h 后
23/12
9/6
2/1
0.5/1.0
0.5/11
890
未破乳
⑥
②230℃/24h 后
术，它是制约深井钻井技术的“瓶颈”。由于井越深，井底温度、压力越高，钻井技术的困难越多，尤其
是深井和超深井的高温高压条件下对钻井液提出更为苛刻的要求。探索了高温高压滤失量测试新
抗高温钻井液用有机土的研制与评价
抗高温钻井液用有机土的研制与评价随着石油钻井技术的不断发展，高温钻井液的需求也日益增加。
在高温环境下，传统的泥浆往往会出现脱水、粘土膨胀等问题，导致钻井作业效率低下甚至发生事故。
如何研制出适用于高温钻井的液体土成为了一个亟待解决的问题。
有机土因其具有优异的热稳定性和高温抗破坏性能，成为了抗高温钻井液的研究热点之一。
本文将对抗高温钻井液用有机土的研制与评价进行详细探讨。
1. 有机土的选择在研制抗高温钻井液时，首先需要选取具有较高热稳定性和高温抗破坏性的有机土。
一般来说，高岭土和蒙脱石等矿物类有机土具有较好的热稳定性，但在高温环境下容易发生脱水和粘土膨胀等问题。
研究人员在有机土的选择上需要综合考虑其热稳定性和抗破坏性能，找到适合高温钻井液使用的有机土。
为了提高有机土的热稳定性和抗破坏性能，研究人员通常会对有机土进行改性处理。
常见的改性方法包括添加某些化学物质、采用热处理等。
通过改性处理，可以改善有机土的抗高温性能，使其更适合用于高温钻井液。
3. 抗高温钻井液用有机土的配方设计在选择和改性有机土的基础上，研究人员还需要设计出适合高温钻井液使用的配方。
一般来说，抗高温钻井液的配方需要考虑到有机土的稳定性、流变性能、抗漏失能力等方面的要求，通过合理的配方设计，可以最大程度地发挥有机土在高温钻井液中的作用。
1. 热稳定性评价抗高温钻井液用有机土的热稳定性是评价其在高温环境下的抗破坏能力的重要指标。
通过热失重实验等测试手段，可以评价有机土在高温下的脱水速度、体积膨胀率等性能参数，从而确定其热稳定性。
2. 流变性能评价3. 抗漏失能力评价在钻井作业中，漏失是一个极其严重的问题，因此抗高温钻井液用有机土的抗漏失能力也需要进行评价。
采用漏失性能测试装置，可以评价有机土在高温条件下的抗漏失能力，用于指导其在实际钻井中的应用。
三、结论与展望通过对抗高温钻井液用有机土的研制与评价的探讨，可以得出以下结论：1. 抗高温钻井液用有机土的研制需要选取适合高温环境使用的有机土，并进行改性处理，同时设计合理的配方。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
抗高温高密钻井液的研究及效果评价
作者：戴毅程鹏至
来源：《中国石油和化工标准与质量》2013年第01期
【摘要】在高温深井钻井过程中，要求钻井液在高温高密度下能有效满足钻井工程及地质录井的要求。
因此，就要求使用各种性能优良的抗高温高密度钻井液。
本文着重研究抗高温高密度的水基钻井液配方及其性能。
该配方的建立采用单因素法确定降粘剂、降失水剂、高温防塌抑制剂、高温稳定剂等几种主要处理剂的加量，进行钻井液的优组优配，形成一套老化前后流变性能及失水造壁性能较好的抗高温高密度水基钻井液。
【关键词】高温高密度水基钻井液配方储层保护
1 抗高温高密度水基钻井液配方1.1 降粘剂XS加量优选
取降滤失剂GYJ加量5%，防塌抑制剂FY加量3%，提粘剂TN加量0.5%，加重剂加量530g，为0‰、3‰、5‰、7‰、10‰。
钻井液总体积取420ml，密度为2.0 g/cm3。
通过钻井液在160℃热滚16小时前后的流变性能和滤失量实验，
在其它组分加量一定的情况下，钻井液的塑性粘度PV在老化前后随降粘剂XS加量的增大虽有些变化但都整体呈现出较稳定的值。
而动切力YP在老化前，随XS加量的增大在整体上表现为减小的趋势，这符合XS的降粘作用机理。
但在老化后，却随XS加量的增大而在整体上呈增大的趋势。
这可能是在加重钻井液中常温作用下XS能很好的起到降粘作用，但在160℃高温下热滚后，某些分子链发生了断裂而不能起降粘作用，所以导致了动切力的升高。
老化前钻井液的API失水随着降粘剂XS加量的增大先增大后减小，在5‰加量处出现最大值；老化后，其API失水随XS加量的增大而在整体上呈减小的趋势，在5‰加量处有一个失水量较小的点，而10‰加量处为失水最小点。
老化前的API失水都满足要求，而老化后失水量却全部增大。
取整体性能较好的5‰XS加量的泥浆做160℃、3.5Mpa、滤板+滤纸的HTHP 失水实验，失水量为20ml，比较理想。
因此，确定XS加量为5‰，并直接把钻井液密度直接升到2.35 g/cm3，做GYJ加量变化实验。
1.2 降滤失剂GYJ加量优选
取降防塌抑制剂FY加量3%，提粘剂TN加量0.5%，降粘剂XS加量为5‰，加重剂加量680g，GYJ的加量分别为0%、3%、5%、7%、10%。
钻井液总体积取420ml，密度为2.35
g/cm3。
实验表明，PV和YP均随GYJ加量的增大而增大。
这也可能与GYJ的分子量较大有关。
由于老化后引起高温增稠作用，所以动切力整体都会比老化前要高一些。
但API失水量却是整体随GYJ加量增大呈减小趋势，且老化前在加量5%处有一最小值。
GYJ完全能满足抗高温处理剂的要求，在160℃下热滚前后性能都无明显的变化，仍然起到了很好的降滤失作用。
综合考虑各项性能，取GYJ加量为5%的钻井液做160℃、3.5Mpa、滤板+滤纸HTHP失水实验，得到失水量为15ml。
由此看来，GYJ和XS在5%+5‰配方时性能较佳。
所以密度为
2.35g/ cm3的钻井液最佳配方为：0.5%XS+5%GYJ+3%FY+钛铁矿粉。
1.3 高温防塌抑制剂FY加量优选
FY是一种抗高温防塌抑制剂，因此有必要测试它加量的变化对整个钻井液性能的影响。
采用单因素法取降，提粘剂TN加量0.5%，降粘剂XS加量为5‰，降滤失剂GYJ加量5%，加重剂加量680g，防塌抑制剂FY的加量分别为0%、1.5%、3%、4.5%。
钻井液总体积取420ml，密度为2.35 g/cm3。
实验表明，动切力YP是随着FY加量的增加而上升的。
原因可能是降滤失剂对滤液也会起一定的增粘作用，所以会引起动切力的上升，API失水量随FY的增加而降低，且在FY加量为3%时取得失水最小值，选改组做160℃、3.5Mpa、滤板+滤纸的HTHP失水实验，失水量为15 mL满足要求。
1.4 高温稳定剂的加量优选
实验中考查稳定剂亚硫酸钠的加量对钻井液性能的影响。
其余处理剂加量则按已取得的最佳配方添加，即：提粘剂TN加量0.5%，降粘剂XS加量为5‰，降滤失剂GYJ加量5%，高温防塌抑制剂FY加量为3%，加重剂加量680g，高温稳定剂亚硫酸钠FY的加量分别为0%、0.5%、1%、2%、3%。
钻井液总体积取420ml，密度为2.35 g/cm3。
上述各组钻井液在160℃老化以后的流变性能和滤失量实验后，根据实验结果看，随着亚硫酸钠加量的变化，无论是老化前还是老化后，YP并不是呈规律性的变化。
老化前亚硫酸钠虽然有起到降低钻井液切力的
作用，但它对降低的表观粘度和塑性粘度起到了一定的作用。
而在老化后切力却急剧下降，并不是与亚硫酸钠的加量呈线性关系。
API失水量在老化前没有太大的变化，但在老化后亚硫酸钠加量为3%时急剧上升。
这可能是因为亚硫酸钠除了是除氧剂外也相当于在其中加入了一种无机盐。
在老化前由于温度太低，亚硫酸钠起无机盐处理剂的作用，Na+与粘土中没有转换完的Ca2+交换，使钻井液的切力提高；在老化后亚硫酸钠与氧作用，防止了处理剂的降解。
为避免钻井液对设备的腐蚀和为使钻井液中的固相颗粒处于分散状态，钻井液的PH值通常在9.5～10.5之间，因此选用亚硫酸钠作为该钻井液体系的高温稳定剂，并且加量为1%时效果最佳。
2 钻井液对储层的保护效果评价
为检验钻井液的储层保护效果，进行了钻井液对岩心的静、动态污染试验。
试验程序如下：
（1）采用HTHP动态损害评价仪进行试验，该仪器可以模拟钻井液在井内的循环条件和HTHP条件，且剪切速率可调；
（2）将试验岩心洗油，烘干，并用模拟地层水抽空饱和；
（3）将岩心装入动态损害评价仪的岩心夹持器后，加温至150℃；
（4）用氮气测定岩心的气相渗透率
Ka；
（5）反向用钻井液循环进行动态污染试验2小时，？P=3.5Mpa；
（6）测定污染后的气相渗透率Kd；
（7）再用氮气正向反排2小时，反排压力1.5MPa；
（8）测定反排后的岩心渗透率Kf；（9）计算渗透率恢复值。
试验结果表明，该钻井液对三块不同渗透率的岩心的暂堵效果非常有效，其Kd值极低。
反排时突破压力低，容易反排，且最终反排渗透率恢复值较高，另外该体系使用的是双溶性暂堵剂，若改用油进行反排，其渗透率恢复值将会更高。
因此，该体系具有优良的储层保护效果。
3 结论
（1）钻井液成果配方为：4%土浆+0.5%TN+5%GYJ+0.5%XS+4%FY+1%亚硫酸钠+钛铁矿或重晶石。
（2）钻井液密度为2.35g/cm3，抗温160℃，API失水量老化前为1.4mL，老化后为失水量4.2 mL，pH 值为9.5。
（3）污染后的气相渗透率低至0.00008410-3μm2，渗透恢复值高达86.8%。
参考文献
[1] 杨泽星.高温（220℃）高密度（2.3 g/cm3）水
基钻井液技术研究[J].钻井液与完井液，2007[2] 王旭，等.抗高温高密度水基钻井液室内研究
[J].钻井液与完井液，2009
作者简介
戴毅，1986年生，西南石油大学石油与天然气工程，2011级在读硕士研究生，主要从事钻井液及钻井堵漏研究工作。