高压柜继电保护定值

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110KV变电站继电保护的配置及整定计算共3篇

110KV变电站继电保护的配置及整定计算共3篇110KV变电站继电保护的配置及整定计算1110KV变电站继电保护的配置及整定计算近年来，随着电力系统运行的日趋复杂，变电站继电保护系统已经成为电力系统必不可少的组成部分。

在变电站中，继电保护系统可以起到监视电力系统状态、保护设备、隔离故障和防止故障扩散等作用。

因此，配置合理的变电站继电保护系统对于保障电力系统安全稳定运行具有重要意义。

110KV 变电站继电保护系统配置110KV 变电站的继电保护系统包括主保护和备用保护两部分。

其具体配置如下：1. 主保护主保护是指在故障发生时起主要保护作用的继电保护。

110KV 变电站主要采用压变、电流互感器、电缆等传感器来监测电力系统的状态，以触发主保护动作。

主保护通常包括过电流保护、差动保护、方向保护等，具体如下：（1）过电流保护过电流保护是指在电力系统出现短路故障时，通过检测系统中的过电流来触发主保护。

110KV 变电站中的过电流保护一般采用零序电流保护、相间短路保护、不平衡电流保护等。

（2）差动保护差动保护是指利用相间元件间电流的差值来检测电力系统内部的故障。

110KV 变电站通常采用内部差动保护和母线差动保护。

（3）方向保护方向保护是指在电力系统中，通过检测电流的相位关系判断故障位置，以实现保护的目的。

110KV 变电站中通常采用方向保护器等设备。

2. 备用保护备用保护作为主保护的补充，扮演着备胎的角色。

当主保护故障或失效时，备用保护会立即自动接管主保护的作用。

110KV 变电站的备用保护一般包括互感器保护、开关保护、微机继电保护等。

110KV 变电站继电保护参数的整定计算继电保护参数的整定计算是指在设计或更换继电保护设备时，根据电力系统的特点，在准确理解保护对象的特性的基础上，通过计算整定参数来满足系统的保护要求。

1. 整定参数的确定原则整定参数的确定应根据以下原则：（1）可靠性原则：整定参数应当使保护措施尽可能保证电力系统的连续、稳定和安全运行。

35KV高压开关定值整定

继电保护与自动装置整定值名称保护装置类型变比过流I段定值（二次）过流I段时限（二次）过流II段定值（二次）过流II段时限（二次）过负荷定值（二次）过负荷延时（二次）35KV H3主进线PSL691U1500/59.33A0.6S 4.67A 2.0S 3.33A9S闭锁有载调压延时0.5S 35KV H4主出线PST692U600/520.83A0.3S10A 1.7S 3.4A9S闭锁有载调压定值3.3A35KV H6发电机同期出线PSL691U800/515.63A0.3S7.5A 1.7S 5.36A9S35KV 1#变差动PST691U高600/5低2000/5二次额定电流2.75A差动保护定值0.6Ie差动速段6Ie比例制动系数0.5二次谐波制动系数0.15三次谐波制动系数0.20中压侧平衡系数1.0低压侧平衡系数0.953差流越限定值0.3Ie差流越限延时9S 名称保护装置类型变比过流I段定值（二次）过流I段时限（二次）过流II段定值（二次）过流II段时限（二次）过负荷定值（二次）过负荷延时（二次）过流加速段定值过流加速段时间重合闸同期角重合闸时间1P出线1（电厂）PSL691U800/525A0S7.5A 1.1S 5.36A9S7.5A0.2S30 1.1S 2P离子水PSL691U800/525A0S7.5A 1.1S 5.36A9S7.5A0.2S30 1.1S 3P空分PSL691U800/525A0S7.5A 1.1S 5.36A9S7.5A0.2S 4P电容器组PSC691U800/5速段定值1.88A速段时限0S过流定值0.88A过流时限1.1S过电压定值115V过电压延时3S低电压定值50V低电压延时1.4S不平衡电压6.5V不平衡电压延时0.2S 5P ECH PSL691U800/525A0S7.5A 1.1S 5.36A9S7.5A0.2S6PI段PT7P电厂同期8P1#主变进线PST692di2000/516.25A0.3S7.75A 1.4S 3.4A9S9P食堂PSL691U800/515.63A0S7.5A 1.1S0.85A9S10P仓库四PSL691U800/515.63A0.0S7.5A 1.1S 5.36A9S11P电厂PSL691U800/515.63A0.0S7.5A 1.1S 5.36A9S12P备用PSL691U800/515.63A0.0S7.5A 1.1S 5.36A9S13P所用变名称保护装置类型变比过流I段定值（二次）过流I段时限（二次）过流II段定值（二次）过流II段时限（二次）过负荷定值（二次）过负荷延时（二次）堵转保护定值堵转保护延时1K进线PSL691U800/522.5A0.0S 6.88A 1.1S 4.91A9S3K 2#厂变PST693U300/548.33A0.0S7.5A0.5S 2.83A9S4K 1#厂变PST693U300/548.33A0.0S7.5A0.5S 2.83A9S5K 备用PST693U300/548.33A0.0S7.5A0.5S 2.83A9S6K氮压机PSM692U`50/531.1A0.0S 4.665A0.5S 3.34A9S31.1A7S 7K 原料空压机PSM692U`75/536A0.0S 5.4A0.5S 3.86A9S36A7S8K原料空压机PSM692U`75/536A0.0S 5.4A0.5S 3.86A9S36A7S9K AKD冷冻机PSM692U`30/528.6A0S 4.29A0.5S 3.06A9S28.6A7S 10K 备用PSM692U`30/528.6A0S 4.29A0.5S 3.06A9S28.6A7S 11K天成循环水泵PSM692U`50/522.8A0S 3.42A0.5S 2.44A9S22.8A7S12K天成循环水泵PSM692U400/522.8A0S 3.42A0.5S 2.44A9S22.8A7S13K天成循环水泵PSM692U`50/522.8A0S 3.42A0.5S 2.44A9S22.8A7S 14K 备用PSM692U400/536.25A0S7.5A0.5S 5.36A9S16K母分柜SPSP691U800/520A0S 6.25A 1.1S 4.46A9S名称保护装置类型变比过流I段定值（二次）过流I段时限（二次）过流II段定值（二次）过流II段时限（二次）过负荷定值（二次）过负荷延时（二次）堵转保护定值堵转保护延时1Q进线PT柜PSL691U1250/514.4A0S 4.40A 1.1S 3.14A9S2Q 1#厂变PST693U300/548.330S7.5A0.5S 2.83A9S3Q 2#厂变PST693U300/548.330S7.5A0.5S 2.83A9S4Q 循环水泵PSM692U`50/522.8A0S 3.42A0.5S 2.44A9S22.8A7S6Q 分段柜PSP691U400/540A0S12.50A 1.1S8.93A9S(@ ) 8Q备用PSM692U800/518.13A0S 5.63A0.5S 4.02A9S18.137S 名称保护装置类型变比过流I段定值（二次）过流I段时限（二次）过流II段定值（二次）过流II段时限（二次）过负荷定值（二次）过负荷延时（二次）堵转保护定值堵转保护延时10KVECH 1E进线PT PSL691U600/530A0.0S9.17A0.8S 6.55A9S10KVECH 2E1#厂变PST693U300/548.33A0.0S7.5A0.5S 2.83A9S10KVECH 3E2#厂变PST693U300/548.33A0.0S7.5A0.5S 2.83A9S10KVECH 4E备用PST693U300/548.33A0.0S7.5A0.5S 2.83A9S220KV金益变 35KV母联RCS-9651C`3000/5有压定值70V无压起动定值20V无压合闸定值20V BZT无流检查定值0.1A合闸同期角30方式1 跳闸时限30S方式2 跳闸时限30S方式3 跳闸时限30S第三轮减载动作延时50M方式4 跳闸时限30S方式12 合闸时限0S方式12 合闸长时限0S方式34合闸时限0S I1过负荷减载电流定值9.99A I2过负荷减载电流定值9.99A第一轮减载动作延时50M第二轮减载动作延时50M负序电压闭锁定值6V低压闭锁定值70V过流I段定值5.2A过流I段延时0.9S过流II段定值2.7A过流II段延时2.3S零序过流定值99.99A零序过流时间30S过流加速段定值2.7A过流加速段时间0.2S零序加速段定值99.99A零序加速段时间30S充电过流定值99.99A充电零序过流定值99.99A保护投入手跳不闭锁备自投1过流I段 1过流I段复压闭锁 1过流II段 1过流II段复压闭锁 1过流加速段 1。

继电保护定值计算

继电保护定值计算随着电力工业迅速发展，继电保护及自动装置也加快了更新换代的步伐，大量的电磁式继电保护装置被微机保护所取代。

针对多种形式、不同厂家各异的继电保护及自动装置能否正确动作，直接关系到电力系统的安全稳定运行。

有数据表明：电力系统因继电保护引起的电力事故占较大比重，由于定值计算与管理失误造成继电保护“三误”事故也时有发生。

因此，探索新模式下的继电保护定值计算与管理工作显得十分重要。

1 定值计算的前期工作1.1定值计算需要大量前期资料定值计算应具备准确无误的计算资料，这是进行定值计算的前提。

它包括：一、二次图纸；所带变压器、电容器、消弧线圈、电抗器等铭牌数据和厂家说明书；电压互感器、电流互感器变比和试验报告；实测线路参数或理论计算参数；保护装置技术说明书、现场保护装置打印清单等等。

1.2在实际计算中遇到的问题图纸或资料与现场实际不符；比如TA变比与实际不符、线路长度与实际不符、变压器短路阻抗与实际不符、应该实测的参数没有实测值、图纸错误等等。

定值计算所需资料不全：未提供电容器内部接线形式；没有现场保护装置打印清单等。

提供资料标注不清：架空线没有分段标注长度和型号；电缆线路在方案中没有写清所带用户或标注双电缆。

1.3TA变比与实际不符使定值计算错误例：某变电站10kV出线，带两台容量SN为1000kVA变压器，短路阻抗UK为6％，资料提供TA变比N为600/5，实际变比N为1000/1。

保护定值计算：TA变比N取600/5，过流保护按躲过最大负荷电流整定：I≥1.5×2SN×3 1/2UeN=1.37A则一般定值最小可选：600/5，2A。

而实际情况：TA变比N取1000/1，代入I≥0.16A可选择：1000/1 1A。

速断按躲过变压器低压侧短路整定：短路阻抗标么值：（取基准容量SB=100MVA，基准电压UB=10.5kV，基准电流IB=5500A）当UB=UN时X*=UK%×SB/(100×SN)=6I≥1.3×5500/(X*×N)=9.93A（N取600/5）一般最小可取：600/5，10A。

井下中央变电所保护整定计算书

鄂尔多斯昊华精煤有限公司高家梁煤矿井下中央变电所高压继电保护编制：校核：批准：机电科高压柜保护整定计算书一、过负荷保护1、过负荷保护整定电流值计算公式如下：N iret crel OL a I K K K K I ∙∙=∙（1）上式中各参量说明：I a ·OL —— 过负荷保护整定电流值，A ；N I______ 电动机的额定电流,A;K rel —— 可靠性系数，取1.2; K c —— 接线系数，当继电器接于两相电流时，K c =1；当继电器接于两相电流差时，K c = 3；K ret —— 返回系数。

对于GL-13～GL-16为0.8，其余为0.85； K i—— 电流互感器变比。

二、短路保护1、短路保护整定电流值计算公式如下：Ia=( Krel*Kc/Ki)*I N.st（2）上式中各参量说明： I a—— 短路保护整定电流值，A ；K rel—— 可靠性系数，K rel =1.8～2.0；取K rel =1.8.； K c—— 接线系数，当继电器接于两相电流时，K c =1；当继电器接于两相电流差时，K c = 3；I N.st —— 起动电流，取（5-6）I N ,A;K i—— 电流互感器变比。

三、灵敏度校验2)2(≥∙=ai scI K I Ks（3）2)3(100N zscI U I= （4）)3()2(87.0sc scII=（5）上式中参量说明： K s—— 灵敏度系数； )2(sc I—— 两相短路电流，A ； K i —— 电流互感器变比；I a—— 过电流继电器的实际电流整定值，A ； )3(sc I—— 三相短路电流，A ；四、计算过程中央变电所9216（AH1） 9215（AH2） 9225(AH15) 主排水泵(一) 过负荷保护I a ·OL =N iret crel I K K K K ∙∙=（1.2*1/0.85/10）*16=2.2588，取2.3A,延时0.5s (二)速断保护I a =K rel *K c /K i *I N.St =(1.8*1/10)*6*16=17.28,取17A ，延时0s (三)灵敏度校验Ks=8640/10/17≥2 ,符合要求。

继电保护典型案例定值计算

继电保护典型案例定值计算一、一炼铁风机房高压室（西站516馈出）1、1#鼓风机（611柜）8400KW 10KV 553ACT 1000/5 综保PA150 原值：20A/0S 10A/40S现投一、三段电流速断/反时限过流保护① 电流速断：I dj =9⨯5/1000553=24.885 取25 KA ，t=0s 校灵敏度：1#鼓风机电缆：3⨯（3⨯300） 850米X * = 0.08⨯0.85⨯25.10100⨯31=0.0206 西站至1#鼓风机房电缆：3⨯（3⨯300） 550米X * = 0.08⨯0.55⨯25.10100⨯31=0.013 ∑X * =0.413+0.0206+0.013=0.447二相短路电流： "2I =23⨯447.0499.5=10.65 KA 灵敏度：K m =5/1000251065.103⨯⨯=2.13 ② 三段反时限过流启动延时时间： T y = 60s （躲启动时间）反时限过流启动值： I s = 1.2I e =5/10005531.2⨯=3.318 取3.3A 延时时间：选极端反时限（C ）t=K ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-1/802s I I =1⨯13802-=10s 若用四方/CSC-280综保：Ⅰ 段： 25A t=0sⅢ段：I p =3.3A （启后投） t=10s2、一炼铁风机房高压室1#、2#、3#、4#进线（至西站516、524、533） CT2000/5 综保PA150 原值：10A/0s ， 5A/41s现不设保护。

母联也不设保护。

3、西站一炼铁馈出线（516、524、533）516 CT800/5 DVP-9332 原值：30A/0.3S 23A/1.3S524 CT800/5 DVP-9332 原值：30A/0.3S 23A/1.3S533 CT1500/5 CSC-280 原值：16A/0.3S 12.3A/1.3S现只设定时限保护：可带两段风机房母线/正常运行状态下，可启动一台风机，并留1.2倍可靠系数。

高压继电保护整定计算

高压继电保护整定计算目录35KV中央变电所开关继电保护整定值 (1)35KV变电所主变差动保护定值 (2)地面高压供、配电场所 (3)井下中央变电所继电保护定值 (5)采区继电保护定值 (6)矿井各变电所、高压配电硐室短路电流 (9)矿井高压供电线路短路电流计算 (10)35KV变电所整定计算 (21)地面高压配、供电场 (44)中央变电所继电保护计算整定 (52)采区高压继电保护整定 (66)35KV中央变电所开关继电保护整定值35KV变电所主变差动保护定值地面高压供、配电场所井下中央变电所继电保护定值采区继电保护整定矿井各变电所、高压配电硐室短路电流矿井高压供电线路短路电流计算邱集煤矿35KV 变电所供电一路来自来自齐河变电站，架空线路采用，LGJ-120长度44.5KM,短路容量348.1MV A ；另一路来自赵官变电站，LGJ-150长度7.5KM 。

两台主变8MV A,一台运行,一台冷备.下井供电采用交联聚氯乙烯铠装电缆四路供电,采区供电采用双回路交联聚氯乙烯铠装电缆,一路运行，一路带电热备。

(一)、选取基准容量：S j =100MV A 。

计算d 1点时选取U j1=37KV I j1=KA 56.17331001Uj 3Sb =⨯= 计算d 2, d 3, d 4, d 5, d 6 d 7, d 8, d 9, d 10, d 11, d 12点时选取U j2=6.3KV I j2=KA 16.93.63100Ub23Sb =⨯=(二)、计算各元件的电抗标么值：电力系统: X x *=287.01.348100S S dj ==输电线路L 1： X L1*=X 0l 12jj U S =0.4×44.5×237100=1.27 变压器： X b *=U d %bj S S =0.0756×8100=0.945 下井电缆L 2：X L2*= X 0l 22jj U S =0.08×0.6×23.6100=0.1212 中央变电所至东翼变电所L3：X L3*= X 0l 32jj U S =0.08×0.8×23.6100=0.16中央变电所至东八变电所L4：X L4*= X 0l 42jj U S =0.08×2.5×23.6100=0.5 中央变电所至西部采区变电所L5： X L5*= X 0l 52jj U S =0.08×1.1×23.6100=0.2222 东八变电所至东八上部移变L6： X L6*= X 0l 62jj U S =0.08×0.32×23.6100=0.064 东八变电所至东八中部变电所L7： X L7*= X 0l 72jj U S =0.08×1.1×23.6100=0.2217 西部采区变电所至西三移动变电站L8：X L8*= X 0l 82jj U S =0.08×1.2×23.6100=0.2424 东八中部变电所至东八中部移变L9: X L9*= X 0l 92jj U S =0.08×0.2×23.6100=0.0403 东八中部变电所至东八底部变电所L10: X L10*= X 0l 102jj U S =0.08×0.9×23.6100=0.1814 西部变电所至西五变电所L11: X L11*= X 0l 112jj U S =0.08×2×23.6100=0.4031东八底部变电所至综采移变L12: X L12*= X 0l 122jj U S =0.08×0.5×23.6100=0.1008 西五变电所至西五中部变电所L13：X L13*= X 0l 132jj U S =0.08×0.9×23.6100=0.1814 西五变电所至综采移变L14：X L14*= X 0l 142jj U S =0.08×0.5×23.6100=0.1008XX *10.287X L1*21.27X B*30.945d1d240.121250.121260.121270.1212d390.580.16d4100.5d7d8d13d10d5d11d6d9d12d14XL2*XL3*XL4*X L5*XL6*X L7*X L8*XL9*X L10*X L11*X L12*X L13*110.2222120.2222电抗等值电路图130.064140.2217150.2217160.2424170.2424210.4013220.4013180.0403190.1814200.1814230.1008240.1814250.1814d15XL4*180.1008XL15*260.8465d16(三)计算各点短路电流d1点短路时短路电流（主变35KV 侧）:I d1*=∑*1X =0.64227.1287.01X *Xx 1*L1=+=+ ==1*1)3(1j d d I I I 0.642⨯1.56=1.002KAKA I Id d 868.02732.1002.123)3(1)2(1=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 64.20.642100 1.52352.11.002 2.55555.2002.1111=⨯==⨯==⨯=d2点短路电流计算（主变6KV 侧）：I d2*=0.4945.027.1287.01X X *Xx 1*b*L1=++=++ ==2*2)3(2j d d I I I 0.4⨯9.16=3.664KAKA I Id d 173.32664.3323)3(2)2(2=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 404.0100569.552.1664.39.34355.2664.3222=⨯==⨯==⨯= d3点短路电流计算（中央变电所）：395.041212.0945.027.1287.014X *Xx 1Id3**2**L1=+++=+++=L bX X==2*3)3(3j d d I I I 0.395⨯9.16=3.618KAKA I I d d 133.3618.32323)3()2(3=⨯== MVAS KA I KA i d ch ch 39.5395.0100 5.49952.13.6189.22655.2618.3333=⨯==⨯==⨯= d4点短路电流计算（东翼配电点）：713.016.041212.0945.027.1287.014X *Xx 1Id4**3*2**L4=++++=++++=L L bX X X==2*4)3(4j d d I I I 0.371⨯9.16=3.398KAKA I I d d 942.2398.32323)3(4)2(4=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 37.1371.0100165.552.13.398665.855.2983.3444=⨯==⨯==⨯= d5点短路电流计算（东八变电所）：33.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id5**4*2*b*L1=++++=++++=L L X X ==2)3(55j d I I I 0.33⨯9.16=3.022KA 617.22022.3323)3(5)2(5=⨯==d d I IMVAS KA I KA i d ch ch 3333.0100593.452.1022.3706.755.2022.3555=⨯==⨯==⨯= d6点短路电流计算（西部采区变电所）：363.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id6**5*2*b*L1=++++=++++=L L X X ==2*6)3(6j d d I I I 0.363⨯9.16=3.325KA864.22325.3323)3(6)2(6=⨯==d d I IMVAS KA I KA i d ch ch 36.3363.0100054.552.1325.38.47955.2325.3666=⨯==⨯==⨯= d7点短路电流计算（东八上部移变）：323.0064.016.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id7**6*4*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*7)3(7j d d I I I 0.323⨯9.16=2.959KAKA I Id d 562.22959.2323)3(7)2(7=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 3.32233.0100498.452.1959.2545.755.2959.2777=⨯==⨯==⨯= d8点短路电流计算（东八中部变电所）：3073.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id8**7*4*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*7)3(8j d d I I I 0.3073⨯9.16=2.815KAKA I Id d 438.22815.2323)3(8)2(8=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 73.307303.0100279.452.1815.2178.755.2815.2888=⨯==⨯==⨯=d9点短路电流计算（西部变电所）：334.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id9**9*5*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*9)3(9j d d I I I 0.334⨯9.16=3.059KAKA I Id d 649.22059.3323)3(9)2(9=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 3.43334.010065.452.1059.37.855.2059.3999=⨯==⨯==⨯=d10点短路电流计算（东八中部移变）：0.3040403.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id10**9*7*4*2b *L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*10)3(10j d d I I I 0.304⨯9.16=2.785KAKA I Id d 412.22785.2323)3(11)2(10=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 4.03043.0100 4.22952.12.785021.755.22.785101010=⨯==⨯==⨯= d11点短路电流计算（东八底部变电所）：3.01814.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id11**10*7*4*2*b*L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*11)3(11j d d I I I 0.3⨯9.16=2.748KAKA I Id d 38.22748.2323)3(11)2(11=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 303.0100177.452.1748.2007.755.2748.2111111=⨯==⨯==⨯=d12点短路电流计算（西五变电所）：2943.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id12**11*8*5*2*b*L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*12)3(12j d d I I I 0.2943⨯9.16=2.696KAKA I Id d 335.22696.2323)3(12)2(12=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 29.439432.0100098.452.1696.2875.655.2696.2121212=⨯==⨯==⨯=d13点短路电流计算（综采移变）：2828.01008.01814.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id13**12*10*7*4*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*13)3(13j d d I I I 0.2828⨯9.16=2.59KAKA I Id d 243.2259.2323)3(13)2(11=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 28.288282.0100937.352.159.2605.655.259.2131313=⨯==⨯==⨯=d14点短路电流计算（西五中部变电所）：2794.01814.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id14**13*11*8*5*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*14)3(14j d d I I I 0.2794⨯9.16=2.559KAKA I Id d 216.22559.2323)3(14)2(14=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 27.492749.010089.352.1559.2525.655.2559.2141414=⨯==⨯==⨯=d15点短路电流计算（综采移变）：2858.01008.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id15**14*11*8*5*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*15)3(15j d d I I I 0.2858⨯9.16=2.618KAKA I Id d 267.22618.2323)3(15)2(15=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 28.582858.0100979.352.1618.2676.655.2618.2141515=⨯==⨯==⨯=35KV 变电所整定计算邱集煤矿35KV 变电所高压保护采用微机保护单元，整定计算返回系数按0.95，CT 接线方式除主变差动保护采用星角补偿,35KV 侧采用星形接法,6KV 侧采用不完全星形接法,接线系数为1,计算式中未标出.四路下井并列运行。

专变二次整定值

正常315kVA的变压器过负荷电流应整定为额定电流的1．2—1．4倍，即36．4A 42．4A。

如矿方选择许继电气公司产DL一31型容量为10A的定时限继电器，开关柜互感比为75／5的设备来控制电压为6kV容量为315kVA的变压器。

由于DL一31型继电器最小刻度为5A，考虑到开关柜互感比，其最小保护电流为75A。

而315kVA的变压器额定电流为30．3A，正常315kVA的变压器过负荷电流应整定为额定电流的1．2—1．4倍，即36．4A 42．4A。

你好，就是高压柜的继电保护，不是微机的，什么样的情况下选什么样的继电器，选多少个？满意回答看你选择的保护配置来定了，如果选择三段式电流保护（无限时电流速断保护、限时电流速断保护、定时限过流保护），无限时电流速断保护做为第一段保护，限时电流速断保护作为第二段保护，定时限过流保护作为第三段保护和下一段线路的后备保护，三段保护应该满足保护选择性的要求。

按三相三继电器（完全星形接线方式）的配置来配，每相三个电流继电器（共三组），其中第一组作为无限电流速断保护的电流判断继电器，整定电流直接动作于跳闸并发出故障信号；第二组电流继电器作为限时电流速断保护的电流判断继电器，整定电流启动时间继电器，一定时间后动作于跳闸并发出故障信号；第三组作为定时限过流保护的电流判断继电器，整定电流启动时间继电器，一定时间后动作于跳闸并发出故障信号。

如果有过压、失压保护那还要加上电压继电器。

最后据这些保护来选择相应的信号继电器。

如果按不完全星开接线方式来选择，B相上的继电器可以去掉，只配置AC相即可，根据你的保护要求来选择。

追问谢谢，你说的这些在高压柜里是通用的吗？再就是什么情况下选择什么样的保护？因为在一次系统图中只标明了有没有电压互感器和电流互感器，在进线柜，出线柜，计量柜，PT柜，CT柜中该如何判断需要什么样的保护？可以具体举个例子么？谢谢了回答这要根据用户的配置要求来定，看用户的需求是怎么样的，一般的限时过流和速断一般都要有，后备保护要不要，要根据用户是下一段保护来定。

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高压柜继电保护定值
一、电动机保护
1、绕线式（带水电阻）：
过流设定为额定电流的1.2倍，时间设定为35S（具体根据电机的启动时间定，躲过电机的启动时间）；
速断设定为额定电流的5倍，时间设定为0S
2、鼠笼式：
过流设定为额定电流的1.2倍，时间设定为20S（具体根据电机的启动时间定，躲过电机的启动时间）；
速断设定为额定电流的9倍，时间设定为0S
二、变压器保护
过流设定为额定电流的1.5倍，时间设定为1S
过负荷设定为额定电流的1.2倍，时间设定为15S
速断设定为额定电流的5倍，时间设定为0S
三、进线柜保护
1、本级：
过流设定：级下的变压器按负荷计算电流，电机计算正常运行电流，相加后并加最后一台电机的启动电流，以躲过最大电流定，时间设定为0.9S
速断设定为额定电流的4倍，时间设定为0S
2、上一级：
1
过流设定为下一级设定值的1.1倍，时间设定为1.5S
速断设定为额定电流的6倍，时间设定为0S
四、所有速断保护时间全部为0S
五、目前中压变频器高压柜的定值是按电动机整定，改为按中压变频变压器整定
六、目前低电压保护部分投入、部分未投入，电机、变压器全部投入低电压保护，整定值为70V
七、考虑到线路、变压器、电机等三相电流不平衡的影响，前期频繁出现零序误动作现象，零序不投入跳停，作为报警。

2。