砂土液化判据
砂土地震液化判别
3.4砂土地震液化的判别初判：饱和的砂土或粉土（不含黄土），当符合下列条件之一时，可初步判别为不液化或可不考虑液化影响：l 地质年代为第四纪晚更新世(Q3)及其以前时，7、8度时可判为不液化。
2 粉土的黏粒（粒径小于0.005mm的颗粒）含量百分率，7度、8度和9度分别不小于10，13和16时，可判为不液化土。
注：用于液化判别的黏粒含量系采用六偏磷酸钠作分散剂测定，采用其他方法时应按有关规定换算。
3 浅埋天然地基的建筑，当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响：du ＞do＋db－2dw＞do＋db－3du ＋dw＞1.5do＋2db－4.5式中：dw——地下水位深度(m)，宜按设计基准期内年平均最高水位采用，也可按近期内年最高水位采用；du——上覆盖非液化土层厚度(m)，计算时宜将淤泥和淤泥质土层扣除；db——基础埋置深度(m)，不超过2m时应采用2m；d0——液化土特征深度(m)，可按表1采用。
复判：当饱和砂土、粉土的初步判别认为需进一步进行液化判别时，应采用标准贯入试验判别法判别地面下20m范围内土的液化；但对本规范第4.2.1条规定可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的各类建筑，可只判别地面下15m 范围内土的液化。
当饱和土标准贯人锤击数（未经杆长修正）小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时，应判为液化土。
当有成熟经验时，尚可采用其他判别方法。
在地面下20m深度范围内，液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算：Ncr=Noβ[ln(0.6ds+1.5)-0.ldw]cρ/3式中：Ncr——液化判别标准贯入锤击数临界值；No——液化判别标准贯入锤击数基准值，可按表2采用；ds——饱和土标准贯入点深度(m)；dw——地下水位(m)；ρc——黏粒含量百分率，当小于3或为砂土时，应采用3；β——调整系数，设计地震第一组取0.80，第二组取0.95，第三组取1.05。
沙土地震液化判别方法
地震液化的判别方法砂土地震液化的判别，从工程的抗震设计要求考虑，需要解决的问题首先是正确判定砂土能否液化，其次是采用什么措施预防或减轻液化引起的层害。
工程设计需要的判别内容应该包活：1估计液化的可能性②估计液化的范围；③估计液化的后果。
砂土地震液化的判别思路如下：一、初判按照地震条件、地质条件、埋藏条件、土质条件的一些限界指标进行初判。
地震条件方面，一般来说，震级在5级以上的才可以产生液化；也就是液化最低烈度为Ⅵ度。
地质条件方面，发生液化的多为全新世乃至近代海相及河湖相沉积平原、河口三角洲，特别是洼地、河流的泛滥地带、河漫滩、古河道、滨海地带及人工填土地带等。
埋藏条件方面，一般液化判别应在地下15m的深度范围进行，最大液化深度可达20m。
最大地下水埋深一般不超3m，《工业与民用建筑抗震设计规范》（TJ11-85）修订稿将液化最大地下水位埋深定位8m。
土质条件方面，液化土有许多特性指标的界限值。
比如回龙河水库全风化花岗岩坝基地震液化的初判，全风化花岗岩因母岩具混合岩化现象,风化后砂土粒度不均匀,细粒黑云闪长岩全风化砂土粒度较细,中粒黑云花岗岩全风化砂土粒度稍粗,其主要物理指标:粒径大于 5 mm的平均颗粒含量(3.3%)小于70%,平均粘粒含量(6.9%)小于18%,平均塑性指数ΙP(12.2)小于15,属少粘性土。
工程区为强震区,地震动峰值加速度为0.15 g、动反应谱特征周期为0.65 s,地震基本烈度为Ⅶ度,依据《水利水电工程地质勘察规范》,初判存在地震液化的可能性。
为此,有必要对全风化花岗岩坝基地震液化可能性进行复判。
二、复判砂土地震液化复判方法种类繁多，大致可分为 2 种：①是依据室内试验；②是依据现场测试的经验方法。
但由于影响砂土液化问题的复杂性；每种方法都有一定的运用范围和局限性。
常用判别方法大致可归纳为现场试验、室内试验、经验对比、动力分析4 大类：（1）现场试验方法。
其判别法基本原理：在宏观地震液化和非液化区域，依据现场试验测得判别指标的数据，通过分析、统计和总结，建立与宏观地震灾害资料之间的关系，得出经验公式或液化分界线来判别液化与否。
砂基液化的初判与复判
10．土的液化初判与复判（1）国内外地震液化的宏观震害国外的1891年笑浓尾弥地震，1968年十胜冲地震。
国内的l961年新疆巴楚地震至l975年辽宁海成等地震。
在这20次实例中，以l960年智利地震，1964年日本新泻地震，l964年美国阿拉斯加地震，l966年我国邢台地震，l969年我国渤海湾地震，1975年我国海城地震等6次地基液化规模较大，尤以海城和新泻两次地震地基液化规模最大，地基液化造成的震害最严重。
1975年2月4日辽宁省海城县岔沟公社产生了7．3级强烈地震。
在地震区西部大辽河，双台子河，大凌河和绕阳河等近3000 平方公里的范围内，最深达200～420米的第四纪滨海相沉积和冲积平原的上部松散砂质土层上，产生了广泛强烈的地基液化：地面普遍喷水冒砂，产生大量地裂缝，错位，滑坡，不均匀倾斜沉陷和抬高。
地震2～3分钟以后，地面即到处喷水冒砂，喷水水头高达3～5米，持续时间达5～6小时，最长者达3～5天。
喷砂所形成的锥体高10～100厘米，喷孔孔深5～250厘米。
分群孔，浅孔或单孔出现。
喷砂大多为青灰色或灰白色粉细砂夹海相贝壳化石，喷水的含盐量很高。
地基大面积强烈液化给农田、水利、桥梁、公路、油井、港口和工业民用建筑造成了严重损害（以海城地震震害为例）：喷水冒砂淹没了大量农田；喷砂大量堵塞渠道。
盘锦地区，渠道淤砂长度达457万米，1打乱了农田排灌系统；堤防和排灌站受到严重破坏；公路路基沉陷，边坡滑塌，桥面路堤向河心滑移；油田受到严重破坏；河口码头吊桥南移75cm;工业与民用建筑上部结构严重破等。
（2）土的液化初判（判断不液化的土层）地震时饱和无黏性土和少黏性土的液化破坏，应根据土层的天然结构、颗粒组成、松密程度、地震前和地震时的受力状态、边界条件和排水条件以及地震历时等因素，结合现场勘察和室内试验综合分析判定。
综合分析判定工作可分为初判和复判两个阶段。
初判首先是剔除不会发生地震液化的土层。
（完整版）砂土液化的判别
（完整版）砂⼟液化的判别砂⼟液化判别基本原理⼀、地震地球内部，聚蓄的能量，在迅速释放时，使地壳产⽣快速振动，并以波的形式从震源向外扩散、传播称为地震。
诱发地震的因素很多，当地下岩浆活动、⽕⼭喷发、溶洞塌陷、⼭崩、泥⽯流、⼈⼯爆破、⽔库蓄⽔、矿⼭开采、深井注⽔等都会引起地震的发⽣。
但是它们的强度和影响范围都较⼩，危害不太⼤；世界上绝⼤多数地震，是由地壳运动引起岩⽯受⼒发⽣弹性变形并储存能量（应⼒），当能量聚积达到⼀定的强度并超过岩⽯某⼀强度时，使岩层发⽣断裂、错动，这时蓄积的变形能量在瞬时释放所形成的构造地震；强烈的构造地震影响范围⼴、破坏性⼤，发⽣的频率⾼，占破坏性地震的90%以上。
因此在《建筑抗震设计规范》中，仅限于讨论在构造地震作⽤下建筑的设防问题。
（⼀）地震波按其在地壳传播的位置不同，可分为体波、⾯波。
1、体波在地球内部传播的波为体波。
体波⼜可分纵波和横波，纵波⼜称P 波，它是从震源向四周传播的压缩波。
这种波的周期短、振幅⼩、波速快，它在地壳内传播的速度⼀般为200-1400m/s ；它主要引起地⾯垂直⽅向的振动。
横波⼜称s波，是由震源向四周传播的剪切波。
这种波的周期长、振幅⼤、波速慢，在地壳内的波速⼀般为100-800m/s。
它主要引起地⾯的⽔平⽅向的振动。
2、⾯波在地球表⾯传播的波，⼜称L波。
它是由于体波经过地层界⾯多次反射、折射所形成的次⽣波。
它是在体波到达之后(纵波P⾸先到达，横波S次之)，⾯波（L波）最后才传到地⾯。
⾯波与横波⼀样，只有横向振动，没有纵向振动，其特点是波速较慢动、周期长、振动最强，对地⾯的破坏最强的⼀种。
所以在岩⼟⼯程勘察中，我们主要关⼼的还是⾯波（L波）对场地⼟的破坏。
⼆、砂⼟液化对⼯程建筑的危害地震时由于地震波的振动，会使埋深于地下⽔位以下的饱和砂⼟和粉⼟，⼟的颗粒之间有变密的趋势，孔隙⽔不能及时地排出，使⼟颗粒处于悬浮状态，呈现液体状。
此时，⼟体内的抗剪强度暂时为零，如果建筑物的地基⼟没有⾜够的稳定持⼒层，会导致喷⽔、冒砂，使地基⼟产⽣不均匀沉陷、裂缝、错位、滑坡等现象。
砂土液化的工程地质判别法
砂土液化的工程地质判别法说到砂土液化，嘿，大家听起来可能有点陌生，但要是我跟你说，它就像一只“潜伏在地下的炸弹”，说不定哪天它就会“嘭”一下，把你辛辛苦苦建起来的房子给震塌了，大家就不那么淡定了吧？别着急，我慢慢给你讲，听懂了你就能发现，其实这事儿并没有想象的那么可怕，关键是咱得学会怎么判断，提前发现问题。
好了，扯远了，咱还是从头说。
砂土液化呢，说白了就是地面上的砂土在受到强烈外力，比如地震、爆炸或者是大规模建筑施工震动时，水分被挤出，砂土就会像变魔术一样，失去固体状态，变成了液体那种感觉。
你想象一下，一片看起来很坚固的沙地，突然变成了“沙泥浆”，在上面建的高楼大厦就“嘎嘣”一声掉进去了，吓得人心慌慌。
所以，砂土液化的判断，简直是建筑行业的“头等大事”。
要判断砂土会不会液化，首先得看它的“家底”。
什么是家底？那就是地基的基本情况，简单来说，地底下的土壤啥样？如果地下是松软的沙土，而且水位又特别高，这时候就容易发生液化了。
想象一下，如果这块土层就像一碗沙拉，浑浑噩噩的加上一点水分，它就有可能失去原本的形态，一触即溃。
所以说，液化危险最喜欢找那些“松软的土层”，它就像是沙滩上的海浪，一不小心就会把上面的东西给冲垮了。
就是土壤颗粒的“心态”了。
你有没有注意到，某些沙子特别细，像面粉一样，粘性弱，颗粒松散，这种土壤最容易液化。
反过来说，颗粒大、紧密的土壤，它们的“凝聚力”强，就不容易液化。
所以，咱在判断砂土会不会液化的时候，不仅得看它是不是沙子，更得看它的颗粒啥样。
细沙松散，颗粒粗大，稳得很，不容易出事。
接下来就是水文条件的事儿。
地下水太高，简直就是“火上加油”。
你想，地下水位一旦上升，土壤的水分就被加持，土壤的“浮力”也变得更强。
特别是遇到地震或其他震动，这时候那一层沙子就像是加了弹簧的弹力床，随时准备弹起来，没地方去的水分又会像泄洪一样被挤出去，砂土液化的风险就一下子增加。
这个道理就像是你往盆里倒水，水位高了，水就开始溢出来，土壤被水撑起来，自然就没了稳固性。
进行砂土震动液化判定的原理和思路
进行砂土震动液化判定的原理和思路（××××××）摘要：砂土的震动液化也是一种不良地质条件，假如发生，将会对建于其上的建筑物造成严重的损失。
因此，在工程选址设计中，应当首先准确得判别震动液化地点是否存在，然后尽量远离液化地，或者采取必要的设防措施。
本文试从以下几个方面，简单介绍判别砂土震动液化的原理和思路。
关键字：砂土震动液化标准贯入静力触探剪切波速液化程度饱和的疏松粉、细砂土体在振动作用下有颗粒移动和变密的趋势，对应力的承受由砂土骨架转向水，由于粉、细砂土的渗透性不良，孔隙水压力急剧上升。
当达到总应力值时，有效正应力下降到0，颗粒悬浮在水中，砂土体即发生振动液化，完全丧失强度和承载能力。
在地质条件、地震强度及持续时间两方面都有可能产生砂土液化的地方，工程地质勘察时就需要判定某一地点、某一深度处沙土层液化的可能性。
通常的判别程序是先按地震条件、地质条件、埋藏条件、土质条件的一些限界指标进行初步判别，经初步判别为液化的场地应进一步通过现场测试、剪应力对比或地震反应分析等方法进行定量判别。
各种判别指出可能性后，还应进一步判定后果的严重程度，通常是用液化指数划分液化的严重程度，以便为设防措施提供依据。
一、震动液化初判的限界指标1．地震条件（1）．液化最大震中距液化最大震中距（D max）与震级（M）有如下关系：D max =0.82 × 100.862（M-5）由此可知，当M = 5，则也hue范围限于震中附近1km之内。
（2）．液化最低地震烈度震级为5级震中烈度为VI度，故液化最低烈度为VI度。
2．地质条件发生震动液化处多为全新世乃至近代海相及河湖相沉积平原、河口三角洲，特别是洼地、河流的泛滥地带、河漫滩、古河道、滨海地带及人工填土地带等。
3．埋藏条件（1）．最大液化深度一般认为液化判别应在地下15m深度范围内进行。
最大液化深度可达20m，但对一般浅基础而言，及时15m一下液化，对建筑物影响也极轻微。
砂土液化判据课件
某大型桥梁工程，位于河流冲积平原， 地质条件复杂，涉及砂土液化问题。
工程实例2
某高速公路工程，穿越砂质河谷，地 质勘察发现砂土液化现象。
砂土液化判据应用分析
应用砂土液化判据对 两个工程实例进行评 估，分析砂土液化的 可能性。
结合工程实例，探讨 砂土液化判据在实际 工程中的应用技巧和 注意事项。
针对不同工程条件， 对比分析砂土液化判 据的适用性和局限性。
工程实例结论与建议
根据砂土液化判据评估结果， 提出针对性的工程措施和建议。
总结砂土液化判据在工程实例 中的应用效果和经验教训。
对未来类似工程提出参考意见， 强调砂土液化判据在实际工程 中的重要性和必要性。
05
砂土液化预防措施
砂土液化预防的重要性
实验方法
将砂土样品装入三轴试验中的圆 柱形试样中，施加围压和轴压， 然后进行振动，观察砂土的液化 现象。
实验结果分析
液化特征
通过观察砂土在振动过程中的孔 压变化和体积变化，可以确定砂
土是否发生液化。
影响因素
分析不同围压、轴压、砂土粒径和 级配等因素对砂土液化特性的影响。
液化判据
根据实验结果，建立砂土液化的判 据，为工程实践提供依据。
未来研究方向与展望
• 深化理论研究：未来需要进一步深化砂土液化判据的理论研究，包括液化准则 的精确性和适用性、液化过程的物理机制和数值模拟方法等。通过理论分析、 数值模拟和实验验证相结合的方法，不断完善砂土液化判据的理论体系。
THANKS
02
砂土液化判据理 论
砂土液化判据概述
01
02
03
砂土液化
指在地震、爆炸等动荷载 作用下，砂土颗粒间的摩 擦力减小，导致砂土由固 态变为液态的现象。
地震砂土液化的判定方法
地震砂土液化的判定方法
1. 观察地表啊！你想想，如果地震后地面突然像变成了一锅粥一样，砂土和水混在一起，到处流淌，那不是砂土液化了还能是什么呀！就好比做蛋糕时，面糊稀了到处淌一样。
比如那次我们在海边看到的场景，地面就是这种情况啊！
2. 看看建筑物的沉降情况呀！要是房子莫名其妙地往下陷，出现倾斜或不均匀沉降，那很有可能是砂土液化在捣鬼呢！这就像人站不稳要摔倒一样明显嘛！我记得隔壁小区那次地震后就有几栋楼出现了这样的情况。
3. 注意地下水位的变化嘛！要是地震后地下水位突然上升很多，变得异常，那可要小心砂土液化哦！这就如同河水突然涨起来一样惊人。
我们村那次地震后就出现了这种情况呢！
4. 听听有没有异常的声响呀！如果有那种咕噜咕噜像冒泡一样的声音从地下传来，很可能就是砂土液化的信号啦！就好像开水烧开了咕嘟咕嘟响一样。
上次在工地就听到了类似的声音。
5. 检查一下基础设施嘛！比如地下管道啊，如果它们扭曲变形甚至破裂了，那极有可能是砂土液化导致的呀！这不就和我们玩的橡皮泥被揉变形了一个道理嘛！记得有个地方地震后水管就是这样破的。
6. 多留意地面有没有喷砂冒水的现象呀！要是突然有砂和水从地下喷出来，那肯定是砂土液化在搞鬼啦！就好像火山喷发一样让人惊讶。
那次地震后在公园里就看到了这样让人震惊的场面。
总之，通过这些方法去判断砂土液化准没错！要仔细观察、用心留意呀！。
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基于RBF神经网络模型的砂土液化预测方法
RBF神经网络模型的原理 目前，常用的前馈型神径网络模型包括误差反向传播BP网络模型和RBF网络模型2种。 二者不同之处在于BP模型用于函数逼近时，采用负梯度下降法调节权值，存在着收 敛速度慢和结果局部极小等缺陷。而RBF网络的作用函数则是局部的，在逼近能力、 分类能力和学习速度等方面均优于BP网络模型，训练样本越多，向量维数越高，其 优势越明显明。 RBF神经网络模型 R蛋IF神经网络模型是一种将输入矢量扩展或者预处理到高维空间中的神经网络模型， 该模型由输入层、隐层和输出层3层构成，其模型结构如图1所示
式中，pscr， qccr 分别为饱和土 CPT 液化比贯入阻力临界值和锥尖阻力临界值(MPa)； du 为上覆非液化土层厚度(m)，计算时应将淤泥和淤泥质土层厚度扣 dw 为地下水位深 度(m)； ps0， qc0 分别为地下水深度dw = 2 m、上覆非液化土层厚度 du =2 m 时，饱 和土液化判别比贯入阻力基准值和液化判别锥尖阻力基准值(MPa)；αw为地下水位埋深 d w 修正系数，地面常年有水且与地下水有水力联系时 ，取αw=1.13；α u为上覆非液化 土层厚度 du 修正系数，对于深基础，取 =αu1.0； αp为与 CPT 摩阻比有关的土性修正 系数。
基于RBF神经网络模型的砂土液化预测方法
基于RBF神经网络模型的砂土液化预测方法
各因素对砂土液化的影响程度是不同的。为研究各影响因素对砂土液化判别指标的相对 贡献，利用MATLAB 7.0神经网络工具箱中的权重，计算出各因素对液化判别指标的相 对贡献率。
相对贡献率的计算公式为 C8=W8／W×100％
式中 : CSR( Cyclic Stress Ratio) 为等效循环应力比 ; σ v/ σ ′v为土的上覆压力与有效应力比 ; amax/g 为地震 作用下地面最大加速度与重力加速度比, amax 可根据不 同烈度按表 1 取值 ; rd为应力折减系数 ,Seed 通过 2153 次地震的研究表明( 见图 1 中阴影线表示) 。
人工神经网络ANN(Anificial Neural Network) ,ANN可以通过大量样本的学习来抽 取隐含在样本中的因果关系，从数据中提取事物特征，在信息不准确、背景知识不 清楚或推理规则不明确的情况下依然能进行推理判断。
为准确描述砂土液化与各影响因素之间复杂的映射关系、高砂土液化势评价的可靠 性和准确性，本文将ANN技术引入到砂土液化评判问题提中，采用函数逼近能力、 数据拟合能力和收敛速度都明显优‘于BP网络的RBF网络，用于砂土液化势评价， 建立各主要影响因素与地基土液化之间的非线性关系。即实现神经网络模型对砂土 液化势的自动预估，并利用该模型建立了各因素影响趋势线，通过对该神经网络模 型的建立、运行和检验，得到了各因素对砂土液化的影响规律。
标准贯入试验
标准贯入试验( SPT) 是基于国内几次大地震现场实测资料并借鉴国外液化 评价方法而建立起来的,由于多次地震实测资料积累了大量 SPT 数据 ,是一 种较为可靠的方法 , 《建筑抗震设计规范》( GB 50011 —2001) 采用下式 判别地基土液化
式中, N0为标贯击数基准值; ds为砂层深度 ; dw为地下水深度; ρc 为粘粒 含量。由规范定义的标准贯入击数液化判别, 当饱和砂土实测标准贯入击 数 N <Ncr时, 砂土液化; 当N>N cr时 ,砂土不液化; 当 N =Ncr时为临界状 态
Seed 判别法是通过研究砂土的循环阻力比与标准贯入试验建立关系得出的判别方 法 ,该法判别计算复杂, 在实际工程应用时工程技术人员不好运用 ,另外对深层地基 土的判别也偏于不安全 。因此 , 若结合两种判别方法 ,取其均值作为判别依据, 可 以互补缺陷 。
标准贯入试验与Seed方法的综合
综合两种判别方法，规范法与 Seed 判别法的差异, 各有优缺点。取两种判别方法的 平均值作为砂土液化判别的依据。将不同烈度下不同地下水位时用两种方法算得的 临界锤击数的平均值( 用 N″cr表示 ,称之为综合临界锤击数) 随深度变化关系见图 6 。 综合两种方法后,临界锤击数平均值 N′cr随深度的变化关系近似抛物线关系 。在某一 烈度下, N″ cr可以采用下式进行拟合 N″cr =A0 +A 1z -A2z2 式中 : 系数 A0 、A1 、A2 是与烈度和地下水位有关的参数
1式00中kP: a( 、N 能1)6量0是比将或实效测率标为贯6锤0 %击时数的修锤正击为数上覆,可压按力下为式 求得
C式N大中于: 2N时为取实2测, 锤小击于数0.4;时C取N 为0.4上覆压力修正系数 ,当
标准贯入试验与Seed方法的比较
目前国内最常用的判别方法是《建筑抗震设计规范》 GB 50011 —2001 推荐判别 方法( 下文简称“规范法”), 国外常用的是 Seed 判别法 。规范法是根据邢台地震 ( 1966)、通海地震( 1970)、海城地震( 1975)、唐山地震( 1976) 及国外大地震的 资料和室内液化试验的研究成果确定的, 是基于实际地震时液化调查而建立的判别 方法, 方法缺乏理论基础, 对深层地基土的判别结果偏于保守 ;
砂土液化判据
土液化给人类带来的灾难是巨大的, 历史上的许多地震都因砂土液化而发生地基失效 和土坝破坏等重大事故 。 1966 年邢台地震 、1975 年海城地震、1976 年唐山大地 震及 2008 年汶川大地震中 , 都出现了大量的喷水冒砂、地裂缝现象, 造成堤防 、岸 坡大规模滑塌和桥、涵 、闸等河道建造物的严重破坏。因此, 砂土液化的判别是防 治地震灾害的重要措施。
式中 Vscr 为饱和砂土或粉土液化剪切波速临界值 , m/s ; Vs0为与烈度 、土类有关 的经验系数 ; ds为砂土或粉土层剪切波速测点深度 , m ; dw为地下水深度 , m , 按 设计基准期内年平均最高水位采用 , 也可按近期内年最高水位采用 。
将临界剪切波速作为液化判别标准 , 对同一深度的 Vs值与 Vscr值进行比较 ,若 Vs<Vscr ,则判定该点为地震液化土层 ,否则为非地震液化土层 。
剪切波速判别法存在3点不足 : ①无法定量区分土性 , 需要借助土工试验的颗分 试验来确定试验段的土性 ; ②未考虑粉土的粘粒含量 ρc,而粘粒含量 ρc是影响粉 土液化的主要因素 ; ③未考虑上覆地层的岩性和厚度 ,上覆非液化土层厚度是影响 液化的主要因素 ,覆盖层越薄越易液化 。
基于RBF神经网络模型的砂土液化预测方法
基于RBF神经网络模型的砂土液化预测方法
RBF神经网络模型评价 根据以上所建立的RBF神经网络模型，共选取40组时松孝次收集的砂土液化势数据， 随机选取25组数据作为训练样本进行训练，选取15组数据作为测试样本，对所建立 RBF网络的正确性和智能性加以检验。RBF网络训练结果、测试结果及判定标准见表 2和表3。依据上述建立的RBF神经网络模型，对表2中数据进行训练时，迭代213次 时，网络精度即达到5×10-4，且训练结果与实际结果全部吻合，完全满足砂土液化 势判别的精度要求。这说明所建立的RBF神经网络模型具有较好的模拟效果，能够精 确模拟输入和输出之间复杂的非线性映射关系。在对另15组数据运用上述建立的 RBF网络模型，进行测试时，样本点与实测结果亦完全相同。这说明RBF网络模型具 有较强的容错性和自适应性，同时也有较高的预测精度。
从表4中可见，各因素对砂土液化的相对贡献率在10．36％一15．62％之间，说明所选 取的因素对砂土液化影响显著，从而证明了RBF网络模型中各因素选择的正确性 。计算 结果表明：各影响因素对砂土液化的相对贡献率在10．36％--15．62％之间，amax对砂 土液化的贡献率最大，标贯击数STP-N和地下水位dW对砂土液化的贡献次之。
基于RBF神经网络模型的砂土液化预测方法
RBF网络训练目标 依据时松孝次等人的研究成果和参考行业规范，将砂土液化势的分类标准定为4级，
如表1所示。
对应训练样本，设定相应目标值。将4类样本的期望输出参数依次设定为：<0．25 (未液化)，0．25--0．5(临界液化)，0．5--0．75(中等液化)，0．75--1(严重液化)
Seed判别法
Seed 等人通过研究表明 , 循环阻CRR( Cyclic Resistance Ratio) 与标准贯入试验锤击数可用图表示 ( 见图 2)。图 2 中是以震级约为 7. 5 级 、液化或不液 化关场系地的的散地点震图现 。图场2考中察的结曲果线为为依N据C得EE到R(的NaCtRioRn和a(l N1)60 Center for Earthquake Engeering Recearch ,国家 地震研究中心) 提出的适用于纯砂土的 循环阻力比 曲 线, 曲线可以用下式示
参考文献
RBF神经网络模型在砂土液化判别中的应用研究 饱和土液化的判别方法_刘颖 港口工程沙土液化判别方法_乔伟刚 基于 J C法的砂土液化判别方法 基于改进一次二阶矩法的砂土液化判别方法_高健 基于静力触探测试的国内外砂土液化判别方法_蔡国军 基于可靠性理论的砂土液化判别方法研究_曹振中 砂土地震液化的模糊优化判别_季倩倩 砂土地震液化的模糊综合评判法_薛新华 砂土液化判别和评价综合方法研究_石兆吉 适用于新疆巴楚地区的CPT液化判别新方法_李兆焱Βιβλιοθήκη 静力触探液化判别法（CPT）
国外 CPT 液化判别公式主要有以下两个， 其一为Robertson 公式：
式中， CSR 为地震循环剪应力比； Kc 为土性修正系数；qc1N 为修正到 100 kPa 的锥尖阻力值； Rf 为摩阻比； σvo´为有效上覆压力。
剪切波速判别法
该方法是以土在地震作用下的剪应变量作为液化判别的基本量 , 并利用虎克定律 导出其间接判别量 — — 临界剪切波速 。由于该判别量稳定性较好 ,可在土层原 位状态下通过测试得到 , 因而近几年来应用较广泛 。该方法通常利用 PS 测井技术 获取场地内各土层的剪切波速 Vs 值 ,根据场区的抗震设防烈度和建筑物设防标准 , 由典型公式 计算出各饱和土层震动液化判别点处的临界剪切波速 Vscr ,即 Vscr = Vs0(ds-0 .0133ds2 )0.5 [1. 0 -0.185( d/ds) ]