菱形挂篮侧模和底模受力计算
85m侧模和底模受力计算1
挂篮模板受力计算书1、设计依据1.1中铁二十三局佛肇连续梁施工图；1.2《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；1.3《铁路桥涵施工技术规范》1.4挂篮设计时钢材容许应力按规定的1.3倍取值.2、侧模的受力计算：2.1模板制作；模板由面板、竖向小肋、横肋三个主要构件组成。
面板为δ6mm 的钢板，横肋采用[6.3的槽钢，间距为300mm，竖向小肋为δ6mm×63的扁钢，间距为300mm。
2.2侧压力计算；砼重力密度：γ=26.5kN∕m3c砼灌注时气温：T=12℃则新浇砼的初凝时间t0=200∕（12+15）=7.4h 取t0=8h砼灌注时间v=1.5m∕h外加剂影响修正系数B 1=1.2 砼坍落度影响修正系数B 2=1.15 一次浇注砼总高度6.0m根据〈〈砼结构工程施工及验收规范〉〉规定，当采用内部振捣器时，新浇砼作用于模板的最大侧压力标准值，当砼浇注速度在6m ∕h 以下时，按下列两式计算，并取两式中的较小值。
新浇筑砼对模板的最大侧压力：221210/828.785.115.12.185.2622.022.0mKN v t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγF=26.5x6=159KN/m 2 ∴F=F min =78.828KN/m 2 2.3面板计算 (1) 强度验算按三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算 由《路桥施工计算手册》的附表二得xmK =－0.0722，0ymK =－0.0570，xm K =0.031，ym K =0.0124，fK =0.00208。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为： q ＝0.078828×1=0.078828N/mm求支座弯矩: M x 0 =0xmK 〃q 〃l x 2＝－0.0722×0.078828×3002=－512.2N.mm M y 0 =0ymK 〃q 〃l x 2＝－0.057×0.078828×3002=－404N.mm面板的截面系数:W ＝61bh 2=61×1×62＝6mm 3 应力为:σmax ＝WMmax=62.512=185.3MPa ＜215 MPa 满足要求。
菱形挂篮设计计算单(修)
桥上部结构施工组织设计挂篮设计计算书计算：复核：项目负责人：1 概述：主桥为50+95+50m预应力连续箱梁。
箱形主梁横桥向底面水平，顶面1.5%双向横坡，运河西路边跨处在缓和曲线上，为超高变化段，顶面横坡处在1.5%双向坡到2%单坡的变化段上。
箱形主梁为变截面单箱多室预应力混凝土箱梁，箱梁底宽26.00米，箱梁中心处梁高为2.1～4.20米，其上缘线形按照道路线形布置；下缘线形按照二次抛物线变化，在跨中标准段处箱梁中心处梁高为2.1米，在P5、P6墩处箱梁中心梁高为4.20米。
箱梁顶板厚度全桥等厚为0.22米，底板厚度为变厚度0.22～0.80米。
箱梁腹板0.45～0.7米（外侧腹板为0.6～0.7米），由于拱座构造的要求，在P5、P6墩顶拱座处设有实体砼区域。
悬臂板悬臂长度6.0米，厚度为0.2～0.35米，每隔3米设有一道肋板，在肋板范围内设置横向预应力束。
主桥采用先梁后拱的施工顺序。
箱梁宽度较大，因此选用“品”字型悬臂浇注施工方法，先浇注箱梁箱室部分，落后两个节段浇注大悬臂。
边跨由于进入道路平面曲线，采用对称悬臂施工较困难，因而边跨采用支架施工，纵向分三段浇注。
支架下留通以道保证运河东路和运河西路有一定的交通通行能力。
施工阶段主要分：0号块和边跨浇筑、纵向节段单悬臂浇筑和横向浇筑、合拢段合拢以及拱圈安装等施工节点。
本桥从施工角度看，有以下几点属于施工中的关键节点：1）0号和边跨段浇筑在支架上浇注边跨第一段及主跨0#块。
2）节段悬臂浇筑单悬臂浇筑1#～11#块箱体并以“品”字型横向悬臂浇筑箱梁悬臂板，张拉各节段相应的预应力筋。
纵向节段重量最大约为3680KN，挂篮重量不应超过0.5倍最大节段重量；单侧横向挂兰重量不超过100KN。
挂兰每个节段施工均应严格控制施工标高。
挂篮在投入使用前，须经过压重试验，确保挂兰的强度和刚度，减小挂篮的非弹性变形，并应记录挂篮的弹性变形。
3）合拢段合拢中跨合拢前先检查合拢标高，合龙承重结构不大于1000KN。
怒江大桥菱形挂篮计算和应用
怒江大桥菱形挂篮计算和应用摘要：用迈达斯软件建立主要受力杆件的模型，分析了怒江大桥菱形挂篮的受力情况，介绍了用菱形挂篮施工悬臂刚构桥的注意事项，对同类桥梁挂篮的设计和施工具有一定的指导意义。
关键词：连续刚构；迈达斯；菱形挂篮1、工程概况怒江大桥主桥为预应力混凝土连续刚构，跨径布置为88+160+88米，由两个160米T组成对称结构，主桥总长为336m。
箱梁顶宽12m，底宽为6.5m，箱梁为单箱式断面。
箱梁根部梁高10m，跨中梁高为3.5m，腹板厚度分别为0.7m和0.5m，底板厚度由中部的0.35m按1.6次抛物线变化至根部的1.2m，箱梁采用纵向、竖向双向预应力结构。
挂篮施工控制工况2＃、3＃、7＃、13#段。
2#段为2.5m长的最重段，61m3，重量158.6t；3#段为3.0m长的最重段，71m3，重184.6t；7#段为3.5m长的最重段，72m3，重187.2t，13#段为4.5m长的最重段，72m3，重187.2t。
2、挂篮选型本桥2#-20#梁段采用菱形挂篮悬臂浇筑，原因如下：①菱形挂篮自重轻，利用系数高，是目前国内利用系数最高的挂篮。
（利用系数=梁段最大重量/挂篮重量) 由此而带来在加工、运输、拼装、移动、拆除等方面的省力，进而达到节省资金的目的。
②菱形挂篮内模、外模均采用纵向滑梁吊在桥面或挂篮上，纵向走行非常方便，且加固亦采用该滑梁，一梁两用。
③菱形挂篮由于其主要受力杆件均为二力杆，能够充分的利用材料的特性，具有结构轻巧，受力明确的特点④菱形挂篮结构简洁，受力明确，整体刚度较大,不易变形，移动方便，加载后的实际弹性变形与理论计算值相差不大。
⑤挂篮由于设计成菱形，吊点均位于梁面以上空中，给施工人员提供的操作空间大，利于施工。
3、挂篮的结构形式挂篮为菱形挂篮，菱形主桁片由2[32b普通热轧槽钢组成的箱形截面杆件构成，前横梁由2[40c槽钢钢组成，底篮前、后横梁由2[40c普通热轧槽钢组成，底篮纵梁为组装桁架，底模前后采用16Mn钢板做吊带，外模导梁和内模导梁采用PSB785 Φ32mm精轧螺纹钢作吊带。
连续刚构桥菱形挂篮分析计算
连续刚构桥菱形挂篮分析计算摘要本文以某三向预应力连续刚构桥为工程背景，其跨径组合为95+176+95m。
通过Midas/Civil有限元分析软件建立该桥的改制挂篮计算分析模型，对两个控制工况下的各部位刚度、强度及稳定性进行验算。
通过该验算可以保证挂篮在施工过程中安全、有限的完成连续刚构桥的施工。
关键词连续刚构桥有限元挂篮计算1 挂篮结构挂篮主要结构为：底篮系统、悬吊系统、主桁结构、后锚系统、行走系统、模板系统等，如图1所示。
图1挂篮结构图2 挂篮主要控制计算参数1、箱梁C55＃砼的容重取值为26kN/m3，块段悬浇时考虑1.05的涨模系数；2、施工人员、机具及材料堆放荷载：1.5kN/m2；3、振捣对水平模板产生的荷载：2.0kN/ m2；4、模板荷载：内模及定模板按0.5kN/m2计，外模板按2kN/ m2计，翼缘板模板按0.9KN/ m2计，底模按1kN/ m2计；5、主要材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》①Q235钢轴向应力为140MPa，弯曲应力145MPa，剪应力85MPa，节点孔壁承压应力为210MPa；②Q345钢的轴向应力为200MPa，弯曲应力210MPa，剪应力125MPa；③精轧螺纹粗钢筋选用标准强度为785MPa，直径为φ32mm。
3 挂篮模型建立和计算控制工况根据箱梁截面的变化特征和块段长度的划分规律，取3.3m、4.5m两种长度的特征块段作为主要控制设计块段。
挂篮控制计算主要分为2个工况进行，工况一为施工1#块，此工况梁段高度最大、混凝土重量最大。
工况二为施工16#块，此工况梁段长度最大、混凝土重量较大，限于篇幅本文仅对工况一进行分析。
采用Midas/Civil建立挂篮三维模型，如图2所示。
图2 挂篮三维模型4 Midas/Civil有限元计算分析验算4.1工况1挂篮整体刚度验算：通过有限元分析计算可知工况1底篮前横梁中部出现最大位移为24.1mm，横梁最大竖向挠度 5.68mm<5600/400=14.0mm，纵梁最大竖向挠度12.26mm <6050/400=15.0mm，刚度验算满足要求。
菱形挂篮计算报告-修改
目 录前言 (1)一、计算简介 (3)1.1工程概况 (3)1.2计算内容 (5)1.3计算依据 (5)1.4计算参数 (5)二、模板计算 (8)2.1底篮模板 (8)2.2侧模计算 (10)2.3内模计算 (14)三、主要结构计算 (17)3.1荷载分析 (17)3.1.1 底篮普通纵梁荷载分析 (17)3.1.2 底篮加强纵梁荷载分析 (18)3.1.3 侧模纵梁荷载分析: (18)3.1.4 内模滑梁荷载分析 (19)3.1.5 底部防护平台自重 (20)3.2结构计算模型 (21)3.2.1 建立模型 (21)3.2.2 施加荷载 (23)3.3结构验算 (25)3.3.1 底篮纵梁 (25)3.3.2 底篮加劲纵梁 (26)3.3.4 底篮前托梁 (27)3.3.5 底篮后托梁 (28)3.3.6 外侧纵梁 (29)3.3.7 内模滑梁 (30)3.3.8 分配梁3和8 (31)3.3.9 分配梁1、2、7和9 (32)3.3.10 前横梁 (34)3.3.11 后横梁 (35)3.3.12 上平纵联 (36)3.3.13 主桁结构 (36)3.3.14 钢吊带Ⅰ和Ⅱ (38)3.3.15螺纹钢筋吊杆 (39)3.3.16 后托梁锚杆 (39)3.3.17 主桁后锚杆 (40)四、其他结构验算 (41)4.1主桁架销子与节点板的校核 (41)4.2主桁架后锚梁 (42)4.3移篮后托梁计算 (43)五、结论与建议 (45)前言K92+621大桥是连霍高速（G30）潼关～西安改扩建工程渭南过境段跨越G310线和陇海铁路及连接线的一座大桥，全长721.16m。
主桥为(47+80+47）m预应力混凝土连续梁桥，悬臂浇筑法施工，施工采用桁架式菱形挂篮。
中铁七局三公司路通钢构厂就本桥施工挂篮进行了设计，设计参照《钢结构设计规范》（GBJ 17-88）、《铁路桥涵施工设计技术规范》和《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）进行，结构计算参数及荷载分别按上述规范取值。
双线菱形挂篮计算书
挂篮计算书目录第一章设计计算说明 (1)1.1计算依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3 挂篮设计 (2)1.3.1 主要技术参数 (2)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 内力符号规定 (3)1.3.5 载荷分配情况 (3)第二章挂篮结构的强度计算 (5)2.1荷载组合Ⅰ：混凝土重量+振动力+挂篮自重+施工机具及人群荷载 (5)2.1.1荷载情况 (5)2.1.2结果分析 (6)2.2荷载组合Ⅱ(混凝土重量+挂篮自重+混凝土偏载+施工机具及人群荷载) (12)2.2.1荷载情况 (12)2.2.2结果分析 (13)2.3荷载组合Ⅲ(混凝土重量+挂篮自重+风载) (16)2.3.1荷载情况 (16)2.3.2结果分析 (16)2.4 荷载组合Ⅳ (挂篮前行工况：挂篮自重+冲击荷载+风载) (17)2.4.1 荷载情况 (17)2.4.2 结果分析 (18)2.5 荷载组合Ⅴ(挂篮后退工况：挂篮自重（去掉内模及内模滑梁）+冲击附加荷载（0.3×挂篮自重）+风载) (19)2.5.1 荷载情况 (19)2.5.2 结果分析 (20)2.6 主桁杆件强度验算及结论 (21)第三章挂篮结构的刚度计算 (25)3.1荷载组合Ⅵ：混凝土重量+挂篮自重+施工机具及人群荷载 (25)3.1.1荷载情况 (25)3.1.2结果分析 (25)3.2刚度验算结论 (29)第四章挂篮抗倾覆计算 (30)4.1混凝土浇筑时的抗倾覆计算 (30)4.2挂篮前行工况的抗倾覆计算 (荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击荷载+风载) (32)4.2.1 荷载情况 (32)4.2.2 结果分析 (33)4.3挂篮后退工况的抗倾覆计算 (荷载组合Ⅴ：挂篮自重（去掉内模及内模滑梁）+冲击附加荷载（0.3×挂篮自重）+风载) (34)4.3.1 荷载情况 (34)4.3.2 结果分析 (34)第一章设计计算说明1.1计算依据1.《路桥施工计算手册》2．《钢结构设计规范》GBJ17-88；3.《实用土木工程手册》（第三版）4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）1.2工程概况本桥为40＋64＋40m的单箱室连续梁。
钢挂篮计算书
菱形挂篮计算书2018年8月目录一、计算简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 计算内容 (2)1.3 计算依据 (3)1.4 计算参数 (3)二、模板计算 (4)2.1荷载分析........ . (4)2.2结构计算模型2.2.1 建立模型................................................................................................ (5)2.2.2 荷载施加 (6)2.3 结构计算 (7)2.3.1 底模纵梁................................................................................................ (9)2.3.2 前底横梁................................................................................................ (9)2.3.3 后底横梁................................................................................................ (9)2.3.4 外侧模工作吊梁................................................................................................ (9)2.3.5 内侧模工作吊梁................................................................................................ (10)2.3.6 顶横梁................................................................................................ (10)2.3.7 主桁架................................................................................................ (12)2.3.8 后锚计算................................................................................................ (13)2.3.9 吊杆计算................................................................................................ (13)三、结论 (14)一、计算简介1.1 工程概况自行补充本桥施工挂篮采用菱形挂篮，由主桁承重系、底篮、悬吊系统、锚固系统、行走系统、平台系统及模板系统等部分组成。
挂篮静载试验
武广客运专线XXTJⅢ标衡阳湘江特大桥主桥上部结构施工菱形挂篮荷载试验方案编制：审核：批准：中铁大桥局武广客运专线XXTJⅢ标第一项目队衡阳湘江特大桥工区二００七年十二月四日菱形挂篮荷载试验方案一、工程概况（一）衡阳湘江特大桥挂篮自重计算荷载为68.6t，上部主桁梁为菱形结构，挂篮主桁是整套挂篮的受力核心，由两片菱形桁架组成，菱形桁架之间的水平、竖向斜拉杆件均采用两２［32B的组合截面。
两片菱形桁架之间通过水平、竖向小桁架连为整体，通过菱形桁架上的前上横梁来悬挂前下横梁、内外模导梁（内、外导梁前端），后下横梁悬挂于外导梁及已浇砼节段的底板上。
内、外导梁后湍均悬挂于已浇注砼块顶板或翼缘板上。
除内模采用组合钢模外，其余模板（外模、底模）均采用新制大面钢模板。
底模纵梁采用２[36B和2[30B 型槽钢，并通过纵梁把前下、后下横梁连接起来，并在其上铺设底模（大面钢模板）。
（二）挂篮设计受力控制节段为7#块（３.5m长，Q=70.5×2.6=183.3t），它对前横梁吊带的拉力最大78.3t，并对变形验算进行验算，并得出结果详见附表。
允许最大变形（含吊杆变形之和）控制在30mm以内。
模板及悬挂系统、主桁本身的设计严格按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）及《钢结构设计规范》（JTJ025-86）有关规定进行（强度、刚度、定性验算）。
二、荷载试验的目的（一）检验挂篮的加工、拼装是否符合设计要求（主要检验菱形桁架）；（二）检验后锚固体系的可靠性；（三）检验挂篮的变形是否与设计相符合（主要是吊带、吊杆的变形，这样的试验数据才接近实际情况）；（四）底模、侧模等模板系统在0#块施工时已经受了实践考验，本次试验不进行纯压重试验。
三、荷载试验的方法（一）试验前的检查工作在挂篮安装完后，进行全面检查，检查内容主要有：菱形桁架两侧是否标高一致；间距是否与设计图纸相符合；接点螺栓连接是否符合要求；后锚固系统、支垫系统、滑道系统及悬挂系统等是否符合设计要求。
挂篮计算书
104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝空间模型分析浙江兴土桥梁建设有限公司二0一三年0一月目录1 工程概述和计算依据 01.1工程概述 01.2设计依据 01.3材料允许应力及参数 01.4挂篮主要技术指标及参数 (2)1.5计算组合及工况 (3)1.6挂篮计算模型 (3)2、荷载计算 (4)2.1底篮平台计算 (4)2.1.1平台加载分析表 (4)2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (8)2.2导梁、滑梁计算 (11)2.2.1外滑梁 (11)2.2.2外导梁 (13)2.2.3内滑梁计算 (15)2.3前上横梁验算 (17)2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (22)2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (22)2.5.2 挂篮主桁内力 (25)2.5.4 挂篮主桁支点反力 (29)3挂篮主构件强度、稳定性分析 (29)3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (31)4 吊杆验算 (32)4.1横梁吊杆验算 (32)4.2滑梁吊杆验算 (33)5锚固系统验算 (33)6挂篮行走验算 (34)6.1挂篮行走受力分析 (34)6.2后下横梁 (35)6.3外滑梁 (35)6.4行走吊杆 (36)6.5反扣轮 (36)6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (36)6.6行走主桁抗倾覆计算 (37)7挂篮操作抗风要求 (38)8结论 (38)1 工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。
箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m，9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
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刘射红计算 2009-4-29
1
挂篮模板受力计算书
一、 侧模的受力计算：
1、模板制作；
模板由面板、竖向小肋、横肋三个主要构件组成。面板为δ5mm
的钢板，横肋采用[8的槽钢，间距为280mm，竖向小肋为δ6mm×80
的扁钢，间距为397mm。
2、设计计算依据：
a、《材料力学》；
b、人民交通出版社 《路桥施工计算手册》；
c、中国建筑工业出版社 《建筑工程大模板技术规程》
JGJ 74—2003
d、人民交通出版社 《公路桥涵施工技术规范》。
3、侧压力计算；
新浇筑的混凝土作用于侧面模板的最大压力计算
取K=1.2，T=15℃，v=2.24m/h，γ=25kN/m3，v/T=0.149＞0.035，
则有 h=1.53+3.8v/T=2.09m
Pm=Kγh=1.2×25×(1.53+3.8×2.24÷15)=62.9kPa，考虑振捣混凝土
时产生的荷载5kPa，则总侧压力p=62.9+5=67.9kPa
4、面板计算
(1) 强度验算
按三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算
刘射红计算 2009-4-29
2
8.0500400
y
x
l
l
，由《路桥施工计算手册》的附表二得xmK=－
0.0722，0ymK =－0.0570，xmK=0.031，ymK=0.0124，fK =0.00208。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：
q＝0.0679×1=0.0679N/mm
求支座弯矩:
Mx0 =0xmK〃q〃lx2＝－0.0722×0.0679×4002=－784.4N.mm
My0 =0ymK〃q〃lx2＝－0.057×0.0679×4002=－619N.mm
面板的截面系数:W＝61bh2=61×1×52＝4.2mm
3
应力为:σmax＝WMmax=2.44.784=186.8MPa＜215 MPa 满足要
求。
求跨中弯矩:
Mx =xmK.q.lx2＝0.031×0.0679×4002=336.8N.mm
My =ymK.q.lx2＝0.0124×0.0679×4002=134.7N.mm
钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为:
Mx(v )= Mx+νMy=336.8+0.3×134.7＝337.21N.mm
My(v )= My+νMx=134.7+0.3×336.8＝235.8N.mm
应力为:σmax＝WMmax=2.421.337=80.3MPa＜215 MPa
满足要求。
(2)挠度验算
刘射红计算 2009-4-29
3
B0=)1(1223vEh=)3.01(125101.2235=44.64×105 N.mm
ωmax= fK04Bql=0.00208×541064.444000679.0=0.61mm
40061.0l
＜4001 满足要求。
5、横肋计算
横肋间距397mm，采用[8槽钢。
荷载:q=Ph=0.0679×397=26.96N/mm；
[8的截面系数W=25.3×103 mm3;
惯性矩I=101.3×104 mm4,
Mmax=0.125ql2=0.125×26.96×4002=539200N.mm
(1)强度验算
σmax＝WMmax=31067.10539200=50.53MPa＜215MPa 满足要求。
(2)挠度验算
ω=EIql38454=4541033.83101.238450095.335=0.15mm
50015.0l＜500
1
满足要求。
6、竖肋计算
竖肋间距280mm，采用δ6×80的钢带。
荷载:q=Ph=0.0679×822=55.81N/mm；
W=61bh2=10÷6×802=12.8×103mm3；
I=121bh3=10÷12×803=42.67×104mm4；
M=0.125ql2=0.125×55.81×8222=4713740.5N.mm；
刘射红计算 2009-4-29
4
(1)强度验算
σmax＝WMmax=31067.1035.4713740=147.25MPa＜215MPa
满足要求。
(2)挠度验算
ω=EIql38454=4541033.83101.238482281.555=0.15mm
50015.0l＜500
1
满足要求。
二、 底模的受力计算：
1、 模板制作：
模板由面板、竖向小肋、横肋三个主要构件组成。面板为δ5mm的钢
板，横肋采用∠50×5的角钢，间距为300mm，竖向小肋为δ6×80
的扁钢，间距为200mm。
2、设计依据以上面的侧模依据一样，这里省略，不再重复。
3、侧压力计算；
新浇筑的混凝土作用于侧面模板的最大压力计算
取K=1.2，T=15℃，v=2.24m/h，γ=25kN/m3，v/T=0.149＞0.035，
则有 h=1.53+3.8v/T=2.09m
Pm=Kγh=1.2×25×(1.53+3.8×2.24÷15)=62.9kPa，考虑振捣混凝土
时产生的荷载5kPa，则总压力p=62.9+5=67.9kPa
4、面板计算
(1) 强度验算
刘射红计算 2009-4-29
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按三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算
8.0500400
y
x
l
l
，由《路桥施工计算手册》的附表二得xmK=－
0.0722，0ymK =－0.0570，xmK=0.031，ymK=0.0124，fK =0.00208。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：
q＝0.0679×1=0.0679N/mm
求支座弯矩:
Mx0 =0xmK〃q〃lx2＝－0.0722×0.0679×4002=－784.4N.mm
My0 =0ymK〃q〃lx2＝－0.057×0.0679×4002=－619N.mm
面板的截面系数:W＝61bh2=61×1×52＝4.2mm
3
应力为:σmax＝WMmax=2.44.784=186.8MPa＜215 MPa 满足要求。
求跨中弯矩:
Mx =xmK.q.lx2＝0.031×0.0679×4002=336.8N.mm
My =ymK.q.lx2＝0.0124×0.0679×4002=134.7N.mm
钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为:
Mx(v )= Mx+νMy=336.8+0.3×134.7＝337.21N.mm
My(v )= My+νMx=134.7+0.3×336.8＝235.8N.mm
应力为:σmax＝WMmax=2.421.337=80.3MPa＜215 MPa
满足要求。
(2)挠度验算
B0=)1(1223vEh=)3.01(125101.2235=44.64×105 N.mm
刘射红计算 2009-4-29
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ωmax= fK04Bql=0.00208×541064.444000679.0=0.61mm
40061.0l
＜4001 满足要求。
5、横肋计算
5、横肋计算
横肋间距300mm，采用∠50×5的角钢。
荷载:q=Ph=0.0679×300=20.37N/mm；
∠50的截面系数W=25.3×103 mm3;
惯性矩I=101.3×104 mm4,
Mmax=0.125ql2=0.125×20.37×3002=229162.5N.mm
(1)强度验算
σmax＝WMmax=31067.105.229162=21.48MPa＜215MPa 满足要求。
(2)挠度验算
ω=EIql38454=4541033.83101.238450095.335=0.15mm
50015.0l＜500
1
满足要求。
6、竖肋计算
竖肋间距200mm，采用δ6×50的钢带。
荷载:q=Ph=0.0679×3668=249.05N/mm；
W=61bh2=10÷6×502=4.17×103mm3；
I=121bh3=10÷12×503=10.42×104mm4；
M=0.125ql2=0.125×249.05×36682=41884681.1N.mm；
(1)强度验算
刘射红计算 2009-4-29
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σmax＝WMmax=31067.1031.41884681=130.85MPa＜215MPa
满足要求。
本挂篮模板强度和刚度的计算仅针对模板的强度和刚度的计算，
不包含任何杆件及附属构件在内，在浇注混凝土时要主意混凝土的浇
注速度，这为杆件及附属构件、模板的强度及刚度进一步得到保障。
本计算书仅为数字计算，不包含意外的情况，希望浇注混凝土时控制
好浇注速度。
计算人：刘射红
计算日期：2009年4月29日