贝雷架的检算【单层与双层】
平台检算
1.贝雷梁验算(1)验算荷载每延米双排单层贝雷梁自重m KN q /13.51=，钻机自重及不利的冲击力取KN Q 400=。
计算简图如下：单位：厘米Q(2)最大弯矩()m KN m KN l Q l q M ⋅<⋅=⨯+=4.15761.122328121max 合格！ (3)最大剪力[]KN Q KN Q ql Q 5.4904.3652/)(max =<=+= 合格！(4) 挠度计算组合贝雷桁架挠度计算，采用经验公式：[]mm f cm /./dn f 4918.086355608m ax 22=<=⨯==，合格。
式中：d —单层桁架取推荐经验值0.3556；n —贝雷片片数，根据实际情况取2。
2.工字钢验算45工字钢截面系为:E=2.0*105MPaA=111.40cm 2 I x =33759cm 4W x =1500.4cm 3 S x =887.1 cm 3EA=2.23*109EI=6.75*107(1)验算荷载工字钢自重为q=1KN/m钻机自重及不利的冲击力取KN Q 400=。
计算简图如下：(2)最大弯矩x()m KN l Q l q M ⋅=⨯+=78.68528121max 钻机工作平台宽3m,8根工字钢共同承受,则:δ=M/W= 685.78KNm/(8*1500.4)cm 3=57.14MPa<135MPa 合格！ (3)最大剪力 Q max =203 .4KN[]MPa MPa I QS X X 807.395.1337.3871.8104.2033=<=⨯⨯⨯==τδτ x合格！(4) 挠度计算xf=0.1mm<L/800=8.5mm合格!2.3.2钻孔平台钢管桩承载力验算(1)验算荷载每个平台上设置4台ZN-J10T 冲击钻机钻孔，考虑钻机自重和可能出现的冲击等不利荷载。
验算荷载取40t 。
(2) 容许承载力计算：[]A R C P =其中 3.0=C M P a R 4= π25.04π2==d A 则 []KN P 48.942π25.01043.03=×××= (3) 单桩承载力：[]KN P KN P 48.942400=<= 合格！ (这个检算只是对桩本身的承载力计算,应该还需要对单桩设计承载力的计算,这个计算需要地质条件还有入土深度)长细比计算: i=21241d d +×=212626341+×=22.1 L=1600则:λ=i L =1600/22.1=72.4<150,合格!。
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
河口村一号特大桥门式墩支架检算报告(单层单排贝雷梁方案)-7-29(1)
兰新铁路LXS-13标段河口村一号特大桥门式墩现浇支架 检算报告兰州交通大学土木工程学院 2011年06月兰新铁路LXS-13标段河口村一号特大桥门式墩现浇支架 检算报告计算：复核：兰州交通大学土木工程学院 2011年06月兰新铁路 LXS-13 标段河口村一号特大桥门式墩现浇支架检算报告1 支架方案门式墩施工支架为钢管贝雷支架，钢管采用φ 500×10mm，每排设置 3 根，通过剪刀 撑连接，钢管支撑于承台上。
横梁布置 2 根 I45b 工字钢，I45b 工字钢上设贝雷梁，梁部 承重采用 19 排普通型贝雷片，间距 225mm，每三排之间用 450mm 支撑架连接，贝雷梁上设 10cm×10cm 的木方作为分配梁，间距采用@60cm。
木方上铺设 1.8m 碗扣脚手架，脚手架横 向铺设一层 15cm×15cm 的木方，间距采用@60cm。
门式墩支架布置图如图 1 所示。
12根直径25mm锚固筋环形布置,单 根下料长1.25m,锚入砼不少于 50cm。
预埋2cm厚钢板，中部开直径100mm圆 孔。
预埋钢板大样图 1 门式墩支架布置图2 验算依据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》 《铁路桥涵地基和基础设计规范》 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002） 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《河口村一号特大桥门式墩构造施工图》3 检算荷载根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》相关规定取值。
（1） 混凝土自重 预应力钢筋混凝土容重取 26.5kN/m3。
（2） 模板等自重 1） 脚手板自重标准值统一按 0.35kN/m2 取值； 2） 操作层的栏杆与挡脚板自重标准值按 0.14kN/m2 取值； 3） 脚手架上满挂密目安全网自重标准值按 0.01kN/m2 取值；–1–兰新铁路 LXS-13 标段河口村一号特大桥门式墩现浇支架检算报告（3） 施工活荷载 1） 施工人员、施工料具、运输荷载，按 2.0kN/m2 计； 2） 水平模板的砼振捣荷载，按 2.0kN/m2 计； 3） 倾倒混凝土冲击荷载，按 2.0kN/m2 计。
贝雷架结构计算(Word)
一、结构计算根据一般原则，结构计算从上向下逐层进行。
A、木板计算参照施工经验，5cm松木板一般控制其跨距，即次梁间的净间距小于80cm，木板的各向强得以均衡发挥，初步设计次梁间距1.0m，梁宽大于20cm。
计算省略。
B、次梁计算计算跨距考虑钢套筒的沉桩偏位最大为0.5m，如出现特殊情况再行计算，暂不计主梁的宽度。
计算跨距：L=10+0.5×2-2.2=8.8 m为方便计算，次梁作为两端简支梁。
取计算宽度为1.0m，即一根次梁的作用宽度。
初步选择HK400b型钢作为次梁，高400mm，宽慰300mm，材质为A3钢，自重155.3kg/m。
其截面特性参数为：Wx=2883cm3，Ix=57678cm4；材料性能参数取：[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa。
验算型钢的强度及跨中挠度。
1）堆载状态：依据经验及估算平台上的杂物堆载作均布荷载考虑，局部综合取值：30kN/m2，单宽均布荷载q1=30kN/m2×1.0m=30 kN/m。
型钢自重q2=155.3 kg/m。
跨中弯矩M=（q1+q2）L2/8=305 kN·m2）钻机行走：以QJ250—1型钻机为计算对象，行走状态自重w=50t，底座支点间距为 4.65m×4.35m。
考虑钻机行走时前后支点受力不均，受力偏心系数k=1.2，单点荷载：F=k·w/4=150 kN最不利位置为钻机单侧移至排架中间，即单侧支点处于次梁跨中，跨中弯矩M1=F·L/4=330 kN·m型钢自重产生的跨中弯矩：M2=q2·L2/8=15.0 kN·mM=M1+M2=345 kN·m>305 kN·m则跨中弯矩以M=345 kN·m作为验算弯矩，计算次梁所需的抗弯截面模量，W=M/[σ]=345/0.17=2191 cm3<Wx=2883 cm3即选取的型钢强度能满足施工要求。
贝雷架用于现浇支架施工中的验算
＝
边坡 至路 肩 贝 雷 梁 间 距 按 ２６ 布 置 ， 断 面 ．ｍ 横
内共 布置 ５组 贝雷梁 。为安全 起见假 定荷 载 由其 中
３ ３＋１ ４＋５． ４４＋４． ７＋４． ６＋３ ４．１ ２ ． ７． ３ ９ ７ ５ ３
第２ ７卷 第 ９期 ２ １ 年 ５月 ０１
甘 肃科 技
Ｇａ ｕ Ｓｃｅ ｃ ｎ ｃ ｎ ｌｇ ｎｓ ｉ ｎ ｅ ａ ｄ Ｔｅ ｈ ｏ ｏ ｙ
Ｉ ２７ ｆ ．
Ⅳ０ ９ ．
Ｍ ａｙ ２ １ ． ０１
贝雷 架 用 于 现 浇 支 架 施 工 中的验 算
王京营
（ 中铁 十四局集 团第四工程有限公司 ， 山东 济南 ２０ ０ ） ５ ０ ２ 摘 要： 贝雷架是一种 战略用 的装 配式钢 梁 ， 有安装拆 卸方便 、 工速度快 、 具 施 安全可靠 、 资省等优点 。贝雷架 用 投
受 力要 比原有 弦杆 更 为 不利 ， 模 型 为模 拟 加 强 型 本
施工机具 、 员等临时荷载为 ４Ｎ ｍ 。 人 ｋ ／
这些 荷载作 用 在 箱 梁 顶 板 上 ， 每 延 米 的荷 载 为 ： 则
ｑ 治＝（ ． ４ ２ ５＋ ）×１ ７ ｋ ／ ２＝ ２ Ｎ ｍ。 ３ ３ 荷载组 合 ．
于结构工程支架 的关键 问题 是预控 贝雷架的 变形 。介 绍 了工 程实例 中将贝雷架 用于现 浇混凝土 连续箱梁 的支架 ，
并 对其 进行了强 度、 刚度及稳定性验算分析 ， 保证 了成桥线形和通车净空高度 的要求 。 关键词 ： 贝雷架 ； 变形 ； 现浇支架 ； 设计分析
中 图分 类 号 ：Ｕ ３．２ Ｔ ７１
贝雷片计算书案例
支架拼设方案检算说明1、该方案采用贝雷片拼设的支架进行现浇梁体的施工。
2、贝雷片上方铺设工字钢作为分配梁，工字钢上方直接铺设定型钢模板。
3、为确保模板顺利拆除，在钢管桩顶设置Φ=500mm的钢砂箱。
4、为加快支架安装的速度，所有分配梁、钢管桩、砂箱均统一使用同一规格。
设1排钢管桩立柱结构拼设检算成果书一、检算过程中用到的各种参数钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3[M]=788.2KN.m; [Q]=245.2KN贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。
20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。
28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。
32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。
二、腹板部分，设4排贝雷片钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa4排单层贝雷片力学参数I=250497.2×4=1001988.8cm4，W=14314 cm3[M]=3152.8KN.m; [Q]=980.8KN检算过程所应考虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=102×4=408kg/m=4.08KN/m2、施工人员荷载q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模桁架+内模模板系+内模支架系+底模系=(34/2/32.6+0.1+0.11+0.15(内模暂考虑15t)+0.3+12/32.6/5×2.5)×10=13.655KN/m5、梁体自重腹板q5=(2.5+2.5)×0.45×1/2×25=28.125KN/m顶板q6=(0.65×0.45×1+(0.65+0.3)/2×1.635)×25=26.73KN/m底板q7=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m6、分配型钢(暂按I22号工字钢间距0.6m)q8=0.042×2.75*1*0.6=0.1925KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)×1.4+(4.08+13.655+28.125+26.73+19.25+0.1925)×1.2=127.764KN/m，贝雷梁跨径按12.95m进行检算,检算时按两跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.125ql2=0.125×127.764×12.952=2678.293KN.m<[M]=3152.8KN.m 满足要求Q=0.625ql=0.625×127.764×12.95=1034.0898<[Q] ×1.2=980.8KN×1.2 (剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.521×127.764 ×12.954/(100×2.1×108×1001988.8×10-8)=0.0089m=8.89mm<[f]=l/400=12950/400=32.375mm。
3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第十七联)
中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁贝雷梁支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。
（二）、技术条件道路等级：城市快速路； 设计行车速度：80km/h ；设计汽车荷载：城-A 级（荷载系数1.3） （三）、结构形式及设计主要参数⑴ 截面类型为单箱多室。
截面见下图。
⑵ 桥面宽度：主线桥宽度分13.25m 、15.5m 、26m 、37m 四种，B 匝道为8m ，C,D 匝道为9.5m 。
⑶梁体跨度为30m －40m ，梁高为2.2m 。
⑷ 梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。
箱梁阴影面积S=25.53m2100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*2036.8m箱梁一般横截面100*2540*2040*20100*2540*20100*25100*2540*20箱梁阴影面积S=67.6 m236.8m箱梁中端横梁横截面二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用37×2×1m条形混凝土基础。
一次主梁之上的二次分配梁采用44排单层普通型贝雷片顺桥向布置。
贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。
钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。
贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。
贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。
再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。
力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（υ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。
现浇梁脚手架及钢管架空贝雷架设计检算_secret
现浇梁脚手架及钢管架空贝雷架设计检算柳州市胜利路主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（17.5m+5×22m+17.5m）+（17.5m+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+17.5m）+（17.5m+3×22m+17.5m）；桥宽为变宽22.5m～43.16m，桥形采用单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽2.5m，梁体为等高1.4m。
主线桥第二联S9-S10上跨既有湘桂线铁路，需采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。
1、支架设计和验算1.1方案选定支架采用满堂式脚手架，钢管规格为φ48×3.5mm，搭设支架前必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求。
对于桩帽系梁和桥台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层压实予以加固,其上浇筑10-15cmC15砼。
箱梁翼缘板和箱梁主体与其相对应地基承载力不同，翼缘板位置地基承载力＜15Kpa，箱梁主体一般本段地基承载力要求＞30Kpa，梁端隐形盖梁处地基承载力要求＞70Kpa；在钢管（φ400mm）支架底部用枕木铺垫，枕木用砂浆满包找平加固。
在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，在场地两侧开挖30×30cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。
2、现浇梁支架形式本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架，S9～S10采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。
S9～S10跨架空支架和一般地段梁体满堂脚手架如下图所示。
箱梁8铁板5厘米板砂浆找平层原地面接头加固方木横方木10*12*400竹胶板纵方木8*6*400，间距中~中30钢管接头钢管接头主线桥标准桥面支架布置示意图主线桥支架纵向布置示意图原地面一般地段满堂式脚手架示意图3、支架检算3.1扣件式钢管脚手架检算根据建筑施工扣件式脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。
贝雷梁简算
10t龙门吊跨盾构井贝雷梁安全性检算一、计算依据设计图纸及相关文件龙门吊厂家提供的龙门吊参数《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《中交装配式公路钢桥使用手册》二、计算参数1、贝雷梁计算长度：12.3m，轮距：5.5m，最大轮压：9.2t=90.16KN，2、铺在贝雷梁上的两层钢板，宽度：0.6m，厚度：0.02m，密度：78503mKNKg，其等效的均布荷载为1.85m3、铺在贝雷梁上的钢轨型号为38号，其等效的均布荷载为0.37mKN4、贝雷梁的型号为321号，其各组成部分的自重、数量如下表所示整个贝雷梁的总重量为46KN，其等效的均布荷载为3.1KN/m 5、贝雷梁的力学特性表1几何特性表2 桁架容许内力表现场采用为双排单层加强型贝雷梁。
计算选用参数材料弹性模量E=210000MPa，截面惯性矩I=1154868.8×10-8 m4 。
5、整个结构的简图如下10t的龙门吊在该轨道上运行，则需要计算出最大的弯矩、剪力、挠度，然后同容许值进行比较，可以判断该结构的安全性。
结构受力计算对龙门吊位于贝雷梁中部及贝雷梁端头两种最不利情况进行验算。
三、结构受力计算钢板的均布荷载：1.85KN/m，钢轨的均布荷载：0.37KN/m贝雷梁的均布荷载：3.1KN/m，所以q=1.85+0.37+3.1=5.32KN/m 轮压等效为集中荷载为90.16KN1、根据结构软件分析如下：（该情况为龙门吊居于贝雷梁中部）计算结果2、同容许值进行比较m KN M m KN M ∙=<∙=3375][2.407max KN T KN T 5.490][9.122max =<=f=0.5mm<[f]=12500/400=31.25mm 通过比较，皆在允许范围之内。
3、根据结构软件分析如下：（该情况为龙门吊居于贝雷梁一端）计算结果可以看出这个位置比上一位置的弯矩、剪力都要大，但都在容许范围之内。
四、小结从上面的分析模型可以看出，该结构的强度、抗剪、挠度均在容许范围之内，且比容许值要小很多，因此可以判断该构件在允许承载力下是安全的。
贝雷梁栈桥检算书
贝雷梁栈桥检算书一、栈桥设计本工程处于乡村河道下游,且洪水季节量大、速度快。
因此需搭设栈桥，以方便施工机械和人员的往来。
设计栈桥桥面宽4m，长24m,净跨度22m，1跨。
本桥采用国产1500× 3000型，高度 1.5m，单片长度 3m的工具式贝雷片。
栈桥采用C30混凝土钢筋网做基础，以达到设计承载力为准。
工字钢置于贝雷梁下弦梁上，在贝雷梁上沿横桥方向排布I28a工字钢，工字钢间距为0.8m,10cm槽钢按15cm间距2块槽钢合拼布设在工字钢上作为分配梁，最上层满铺δ6mm花纹钢板，焊接形成桥面。
为提高稳定性，工字钢与贝雷梁接触部位应在前者上焊限位三角铁，以防倾覆。
在桥两侧设置1.5m高人行栏杆，并挂设安全网。
本栈桥按照单车通行60T进行设计计算，考虑车辆在制动情况下后桥最不利情况为50T，前桥为10T，桥距为5m，车宽2.5m。
本桥选用两组三排单层加强型贝雷梁。
二、栈桥的受力验算1、贝雷梁的受力分析及验算：贝雷纵梁最大跨度为22m，受力分析和验算按22m计算。
钢板：47.1kg/m2=0.471KN/m24m宽均布荷载=1.88 KN/mⅠ28a工字钢：43.47kg/m0.8m纵向间距均布荷载=0.435KN/m贝雷架自重：270kg/片，长3m均布荷载=0.9KN/m加强弦杆：80 kg/支均布荷载=0.27KN/m10cm槽钢：10 kg/m0.15m纵向间距均布荷载=0.1KN/m钢板重量：47.1×4×24=4521.6kgⅠ28工字钢重量：43.47×6×31=8128.2kg贝雷架自重：48片×270kg/片=12960kg加强弦杆自重：96片×80=7680kg贝雷梁支撑架：18片×21kg/片=378kg10cm槽钢：24×27×2×10=12960 kg恒载：T=4521.6+8128.2+12960+7680+378+12960=46627.8kg=466.278KN恒载换算为均布荷载q=T/22=21.194KN/m ，恒载跨中弯距：M1=qL2/8=21.194×222/8=1282.237KN.m梁端恒载剪力：Q=1/2×21.194×22=233.134KN活载：施工中单车通行最大荷载为60T，考虑汽车制动、冲击等因数，系数为1.2，因此，计算活载为P=60×1.2=72T。
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附件1： 32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算
现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。 由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。 采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得： 桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4 双排单层W=7157.1cm3，I=500994.4 cm4 桁片容许内力：单排单层[M]=788.2KN·m，[Q]=245.2KN 双排单层[M]=1576.4KN·m，[Q]=490.5KN 弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，[σ]=273MPa，[τ]=208MPa 桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN 弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN 一、跨中部分
单位：mm10cm×10cm方木 [10 槽钢10cm×10cm槽钢
90cm长碗口钢管临时支柱基础
原基底换填碎石垫层
200020002500跨中部分计算分块断面图端部断面图S=0.67m2S=2.41m2S=0.8m2S=0.60m2 （一）中间部分 （1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa （2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.58+0.62）=30KN/m（2m宽线荷载） （3）人群机具：q3=1.5KPa （4）倾倒：q4=4.0KPa （5）振捣：q5=2.0KPa （6）其他荷载：根据实际情况不考虑 贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层 1、强度检算 荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为２米宽度的纵向线荷载，所以 q=30+(0.75+1.5+4+2)×2=46.5KN/m，考虑1.3倍安全系数q=46.5×1.3=60.45KN/m。 Mmax=qL2/8=60.45×162/8=1934.4KN·M σmax= Mmax /W =1934.4/(7157.1×3) ×103=90 MPa <[σ] =273MPa 贝雷梁6片(3个双排单层)满足要求。 2、刚度验算 荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以 q=30+0.75×2=31.5KN/m，考虑1.3倍安全系数： q=31.5×1.3=40.96KN/m fmax=5ql4/384EI=5×40.96×164/(384×2.1×500994.4)×103=33.2mm（二）腹板部分 （1）模板：侧模及支架采用25kg/m2，q1 =0.25Kpa （2）混凝土：q2=25×2.06=51.5KN/m（2m宽线荷载） （3）人群机具：q3=1.5KPa （4）倾倒：q4=4.0KPa （5）振捣：q5=2.0KPa （6）其他荷载：根据实际情况不考虑 贝雷架按简支梁计算，6个单排单层 1、强度检算 荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为２米宽度的纵向线荷载，所以 q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m，考虑1.3倍安全系数q=67×1.3=87.1KN/m。 Mmax=qL2/8=87.1×162/8=2787.2KN·M σmax= Mmax/W =2787.2/（3578.5×6）×103=129.8 MPa <[σ] =273MPa满足。 2、刚度验算 荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以 q=51.5+0.25×2=60KN/m，考虑1.3倍安全系数： q=60×1.3=78KN/m fmax=5ql4/384EI=5×78×164/(384×2.1×250497.2×6)×103=21.1mm（三）翼板部分 （1）模板： q1 =0.25Kpa （2）混凝土：q2=25×0.82=20.5KN/m（2.7m宽线荷载） （3）人群机具：q3=1.5KPa （4）倾倒：q4=4.0KPa （5）振捣：q5=2.0KPa （6）其他荷载：根据实际情况不考虑 贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4 1、强度检算 荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2.5米宽度的纵向线荷载，所以 q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m，考虑1.3倍安全系数q=36×1.3=46.8KN/m。 Mmax=qL2/8=46.8×162/8=1497.6KN·M σmax= Mmax /W=1497.6/（3578.5×3）×103=139.5MPa >[σ] =273MPa满足要求。 2、刚度验算 荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以 q=20.5+0.75×2=22KN/m，考虑1.3倍安全系数： q=22×1.3=28.6KN/m fmax=5ql4/384EI=5×28.6×164/(384×2.1×250497.2×3)×103=15.5mm由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果，加强跨中部分的临时支柱。 二、加强端部分 由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。 施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4 构成。 q1=593×9.8/24.6=236.2KN/m q2=（0.75×2+4.7×0.25）×2=5.35 KN/m q3=2.7×6×30/18= 27KN/m（每片桁架节重2.7KN） q4=13.4×7.5 =100.5KN/m 支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4 =369.05KN/m。 贝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=3321.5KN 实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为 [Q]=18×245.2=4413.6KN，满足要求 临时支柱的检算 跨中设置的临时支墩通过现场触探试验，原土层最大地基承载力为180Mpa，最小地基承载力为150Mpa，我们将原土层进行换填处理。换填20cm厚的碎石垫层，然后再碎石垫层上再铺设1.5×1.5×0.6m的混凝土预制块作为临时支柱的基础，长度12.0m，碗口钢管支架上下安放底托和上托，上托安设100槽钢，碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上，因检算后传到下面的力已很小，不再做检算。 附件2： 32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算 1.1 贝雷架的检算 现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。 由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。 采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得： 桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4 三排双层W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm4 双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4 桁片容许内力：单层单排[M]=788.2KN·m，[Q]=245.2KN 三排双层[M]=4653.2KN·m，[Q]=698.9KN 双排双层[M]=3265.4KN·m，[Q]=490.5KN 弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，[σ]=273MPa，[τ]=208MPa 桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN 弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN 一、跨中部分 （一）中间部分
跨中截面（Ⅰ-Ⅰ）574017502504500200
35022002
8
00
130001200210048010501670340
5001980300
单位：mm
50
计算分块断面图中间部分断面图200020002500S=0.67m2S=2.41m2S=0.80m2
S=0.60m2
（1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa （2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.67+0.60）=31.75KN/m（2m宽线荷载） （3）人群机具：q3=1.5KPa （4）倾倒：q4=4.0KPa （5）振捣：q5=2.0KPa （6）其他荷载：根据实际情况不考虑 贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3，I=3222883.2