eclipse数值模拟双孔基质裂缝双重介质模型
裂缝性潜山油藏地质建模与数值模拟一体化研究

裂缝性潜山油藏地质建模与数值模拟一体化研究聂玲玲;张占女;童凯军;房娜【摘要】为了准确模拟和预测裂缝性潜山油藏的油水运动规律,以渤海海域J油田为例,综合岩心、测井、地质、地震及生产测试等多方面资料,分步建立了双重介质储集层的三维地质模型并开展了数值模拟研究.首先建立起工区构造模型,并建立了基质单元属性模型,然后利用岩心成像测井裂缝描述成果,以地震叠前属性反演成果为约束条件,模拟建立了裂缝分布网络模型,最后将基质属性和裂缝分布网络模型有机结合并建立了双重介质储集层三维地质模型.在此基础上,开展研究区历史拟合研究.结果表明:①采用该模型能够很好地表征裂缝性变质岩储层的渗流介质特征,数值模拟区块和单井历史拟合符合率高达90%;②潜山油藏开发可以划分为裂缝主要供油阶段、裂缝和基质同时供油阶段、基质主要供油阶段三个阶段;③运用定性-定量相结合方法研究得出的剩余油分布,能够客观地反映裂缝及基质系统对流体流动规律的影响,有力地指导了研究区下一步调整措施的实施.【期刊名称】《物探化探计算技术》【年(卷),期】2016(038)001【总页数】8页(P131-138)【关键词】潜山油藏;基质系统;裂缝系统;地质建模;数值模拟;剩余油分布【作者】聂玲玲;张占女;童凯军;房娜【作者单位】中海石油(中国)有限公司天津分公司渤海石油研究院,天津 300452;中海石油(中国)有限公司天津分公司渤海石油研究院,天津 300452;中海石油(中国)有限公司天津分公司渤海石油研究院,天津 300452;中海石油(中国)有限公司天津分公司渤海石油研究院,天津 300452【正文语种】中文【中图分类】TE122.2目前,我国在冀中、辽河、济阳、黄骅坳陷及渤海海域等地区先后发现了近百个潜山油气藏,其中大部分已投入开发。
潜山油气藏将成为新世纪我国油气勘探开发的主要目的层。
对于变质岩潜山油藏而言,由于变质岩储层中裂缝分布的强烈非均质性,往往使得该类油藏的开发难度极大,对于海上油田开发尤为如此。
ECLIPSE煤层气模拟基础关键词

6、REGIONS 模型分区 EQLNUM 水动力学平衡分区,不同的油气水界面存在(可选)
FIPNUM 储量报告分区(可选)
SATNUM 相对渗透率曲线分区(可选) PVTNUM 地层流体高压物性分区(可选) LANGMUIR表与SATURATION表与SATNUM相对应
SCHEDULE 井生产动态数据 RPTSCHED RESTART=2 FIP=3 / WELSPECS 定义井网格中位置 COMPDAT 定义完井网格位置 WCONHIST 定生产井历史油水气产量 WCONINJE 定义注入井历史注水量 WCONPROD 定义生产井预测油水井产量目标 WCONINJE 定义注入井预测注水量 GCONPROD 定义井组生产控制目标 GCONINJE 定义井组注入控制目标 GECON 定义井组经济极限 WECON 定义单井经济极限 WPIMUL 井生产指数乘数 MULTX MULTY MULTZ 网格传导率乘数
4、SCAL相对渗透率曲线数据 SWFN 水相相对渗透率曲线
-- SWFN 中3列分别为 :
Sw 含水饱和度 、Krw 水相相对渗透率 、Pc气水毛管力 SGFN 气相相对渗透率曲线 -- SGFN 中3列分别为: Sg 含气饱和度、 Krg 气相相对渗透率、Pc气水毛管力 或者只用SGWFN 分别为,含气饱和度、气相渗透率、水相渗透率、气水毛管力 LANGMUIR 煤层气吸附表 --LANGMUIR中2列分别为裂缝压力、吸附气体浓度
SUMMARY 结果输出 FPR 全气田平均压力 FPRH 历史上全气田平均压力 FGPR 全气田平均日产量 FGPRH 历史上全气田平均日产量 FWPR 全气田平均日产量 FWPRH 历史上全气田平均日产量 WBHP 单井计算井底流压力 WBHPH 单井历史井底流压力 WGPR 单井平均日产量 WGPRH 历史上单井平均日产量 WWPR 单井平均日产量 WWPRH 历史上单井平均日产量 WMCTL 单井控制模式 RUNSUM 控制报表格式输出 SEPARATE 将结果单独输出到RSM文件中 DATE 时间按日月年格式输出 RPTONLY 只输出报告步数据
页岩气藏渗流特征及数值模拟研究进展

页岩气藏渗流特征及数值模拟研究进展廉培庆;段太忠【摘要】通过对页岩气藏解吸—扩散理论、非达西渗流、开采过程中孔、渗演化特征进行总结的基础上,分析了页岩气藏的扩散和渗流规律;同时对页岩气藏试井解释技术、数值模拟模型建立、页岩气藏和压裂水平井耦合方法等数值模拟技术进行了综述,总结了页岩气藏模拟的关键技术.针对目前页岩气藏在开发过程中存在的问题和挑战,提出自己的见解,并对未来的发展趋势进行了展望.【期刊名称】《精细石油化工进展》【年(卷),期】2018(019)004【总页数】7页(P6-11,15)【关键词】页岩气;解吸;非达西;应力敏感;数值模拟;体积压裂【作者】廉培庆;段太忠【作者单位】中国石化石油勘探开发研究院;页岩油气富集机理与有效开发国家重点实验室,北京100083;中国石化石油勘探开发研究院;页岩油气富集机理与有效开发国家重点实验室,北京100083【正文语种】中文页岩气是一种非常规天然气,具有高效清洁等优点。
随着天然气需求量的日益增加,页岩气已成为满足常规天然气需求的现实补充,许多发达国家将页岩气列为国家能源重点发展战略,美国、加拿大已进行商业开采,并获得巨大成功。
据专家估算,我国的页岩气可采资源量约为26×1012m3,与美国的页岩气储量大致相当[1-4]。
我国对页岩气的开发研究尚处于起步阶段,虽然涪陵页岩气藏已取得每年50×108 m3的产能,但无法满足日益增长的能源需求。
因此,研究页岩气的渗流机理及开采理论,对我国后续能源的供给和社会经济的发展具有重要的战略意义[5-8]。
页岩气藏孔隙致密,渗透率低,储集方式和运移规律复杂,涉及气体吸附、扩散以及滑脱效应等现象,常规的达西方程无法准确描述页岩气的渗流规律[9-13]。
国外已对页岩气运移机理与数值模拟方法开展了初步研究,取得了不错的进展,在Barnett、Marcellus等区块获得成功应用[14-16]。
目前我国尚无成型的页岩气开发理论,随着涪陵页岩气藏的成功开发,迫切需要发展适合我国页岩气藏的渗流理论和数值模拟技术。
ECLIPSE软件答疑_中级

1.ECLIPSE如何模拟人工压裂?最好的办法是应用ECLIPSE的地质力学方法进行模拟,但该方法需要的参数较多,通常也不容易得到。
常用的办法还是修改井附近的渗透率和表皮系数。
在ECLIPSE300里面有对裂缝的单独计算方法,可以在关键字COMPDAT里定义。
2。
ECLIPSE如何模拟双重介质?ECLIPSE模拟双重介质与VIP不同。
ECLIPSE是将基质和裂缝分开处理。
下面分别介绍:模型:构造还一样,但在DIMENS定义时需要Z方向加倍,上部代表基质,下部代表裂缝。
在上部输入基质属性,下步输入裂缝属性。
也就是说只需要一套COORD,ZCORN,但需要两套孔隙度,渗透率数据。
裂缝与基质间的流动能力由SIGMA来定义。
相渗曲线:需要两套,一套基质,一套裂缝。
射孔:如果是双孔单渗,只在裂缝部位射孔。
如果是双孔双渗,都需要射开。
3。
ECLISPE如何模拟水平井?ECLIPSE有井筒摩擦选项,可以用于模拟水平段的压力降。
不过更好的办法是采用多段井模型。
多段井模型可以将井筒部分分为不同的段,每一段都可以有不同的流体压力,流量,分流量,这样对井筒内的流体可以进行详细描述。
多段井每一段可以是一个射孔网格或多个射孔网格,每一段的压力降都会考虑该段由于重力,摩擦力及加速度造成的压力损失。
每段压力降可以由模型计算或用VFP表。
需要用前处理软件SCHEDULE来生成多段井模型。
4。
ECLIPSE如何模拟油藏中不同类型的油品?有两种办法,一是常用的PVT分区,对应不同的流体,用不同的PVT 表。
但这种办法不能模拟不同类型的油的混合。
用API追踪的办法可以模拟不同类型的油在生产过程中的混合。
在每一时间步,ECLIPSE都将会计算每个网格的平均API值,然后根据API大小决定要采用的PVT表。
所以需要提供多个PVT表,每个PVT表对应一个API重度。
ECLIPSE将会把API重度转化为地面密度。
5。
注入水与地层水矿化度不同时如何用ECLIPSE来模拟这时需要用ECLIPSE的BRINE TRACKING来模拟,指定不同矿化度对应的水的属性,设定初始分布,然后设定每口注水井的注水矿化度,ECLIPSE将计算不同矿化度水的混合。
岩体孔隙-裂隙双渗流数值模拟研究

岩体孔隙-裂隙双渗流数值模拟研究邵建立; 周斐; 薛彦超; 杜后谦【期刊名称】《《煤矿安全》》【年(卷),期】2019(050)009【总页数】4页(P1-4)【关键词】双重介质; 渗流; 裂隙形状; 边界通量; 数值模拟【作者】邵建立; 周斐; 薛彦超; 杜后谦【作者单位】山东科技大学矿业与安全工程学院山东青岛 266590【正文语种】中文【中图分类】TD742+.3岩体渗流一直是矿山、水利水电、建筑等岩土工程的重要问题,流体在岩体裂隙中快速运移,也会相对缓慢的通过周围基质块中微小孔隙迁移。
采取合理的防渗措施是防控岩体渗流危害的有效手段,而准确地选取理论模型进行计算和模拟是预防和消除岩体渗流影响的关键[1-2]。
基于岩体具有裂隙和基质双重渗流过程,研究孔隙-裂隙双重介质渗流场发展变化规律尤为重要。
国内外学者已经针对裂隙岩体渗流特征进行了许多相关的研究。
朱斌[3]等结合开滦赵各庄矿14 水平开拓东大巷揭露的薄层煤岩体渗流演化过程进行数值模拟,通过调节渗透系数,获得了薄层煤岩体裂隙-孔隙双渗流在时间和空间上的孔隙水压变化过程;速宝玉[4-6]等通过实验研究裂隙岩体渗流应力耦合情况,阐明了单裂隙面的各种经验公式、间接公式及其适用条件,分析了裂隙岩体渗流应力耦合模型优缺点及目前工程应用情况。
李琛亮[7]等研制的双重介质渗流水力特性试验系统,研究了基于双重介质模型的水量交换以及渗流场的水压分布规律以及双重介质的水力性态和渗流机制,得出孔隙-裂隙双重介质水交换影响因子对双重介质水交换的影响能力;国外Barenblatt 提出均质、各向同性的孔隙-裂隙双重介质概念[8],后续学者们开展了孔隙-裂隙双重介质模型及其解析和数值算法[9-10]。
Samardzioska[11]比较了岩体等效介质模型、裂隙网络模型和裂隙-孔隙双重介质模型的渗流演化规律,获得了不同介质假设下岩体渗流演化对比研究成果。
由于岩体内部不可视性和裂隙网络错综复杂,学者们难以可视化地揭露内部孔隙-裂隙渗流规律变化。
裂缝性油藏数值模拟方法(正文)

裂缝性油藏数值模拟方法姚军(中国石油大学山东东营 257061)摘要:目前对天然裂缝性油藏的数值模拟可以大致分为连续性模型和离散性模型两大类;连续性模型又可以分为双重介质模型和单介质模型,双重介质模型主要是以Barrenblatt 和Warren-Root在20世纪60年代提出的双重孔隙/双重渗透模型为基础,在这类模型中认为油藏中每一点都存在有基岩和裂缝两种介质,基岩被相互平行排列的裂缝分割称为单个的岩块,每种介质存在独立的水动力场,通过两种介质间的窜流的将其联系起来;而对于单介质模型,则是通过一定的方法将裂缝的渗透率和基岩的渗透率进行综合的考虑,得出整个油田的有效渗透率,该有效渗透率考虑了裂缝的密度、方位等的影响,然后将该有效渗透率输入到普通的单一介质模拟器中来对裂缝性油藏进行模拟;由于双重介质模型不能够对不连续且控制着流体流动的大裂缝进行准确的模拟等原因,离散性模型在近段时间逐渐发展起来,而其又可以分为离散裂缝网络模型和离散管网模型;在离散裂缝网络模型中,对地质上描述出来的每个裂缝都进行了离散的显式的表示,同时根据局部裂缝的形状决定基岩的几何形状,由于地质上描述的裂缝数目一般较多,相应的在数值模拟中需要的离散点数目也就十分巨大,对模拟造成了一定的困难,所以目前很多的专家和学者又对该方法进行了进一步的改进,有许多简化的方法存在;离散管网模型则是先对所要模拟的区域进行了网格的划分,进而采用管子连接两个网格块,相应的两个网格块之间的传导率也采用管子的传导率来代替,这种方法的特点是数学上比较简单,灵活性较强,同时由于管子只对其连接的两个网格有影响,所以改变管子的传导率只会影响一个方向的传导性,而不会像常规的模拟器那样要同时影响两边的传导性,但是该方法目前研究较少。
0 前言随着世界碳酸盐岩油气田的大规模开发,系统深入研究这类油气田的渗流模式及其在开发中的应用已成为重要课题。
地质学家通过岩芯分析,确认碳酸盐岩(灰岩、白云岩)具有明显可见的裂缝、孔洞,含有密集的树枝状构造的粗裂缝以及连接的孔洞和孔隙。
开两孔板件断裂性能数值模拟
在 文献 [ 5 ] 中提出了钢材脆断时 的开裂 因子 的计算公 式 :
肼= — P E E Q
e x p L — 5 - / 0 20 " 。
m
Байду номын сангаас
地震、 1 3 本 阪神地震中发现在该机构 的梁柱节 点区域发 生 了大 量 脆断现象 。研究表 明 , 当金属 发生宏 观脆 断 时结 构并 未超 载 , 且
1 ] 发现 R , 不是 一个 定值 , 但是 它 可 裂纹加速发 展 , 加 快 板件 的脆 性 破坏 J 。根据 断裂 力 学 中所 说 为此处开裂 。根据文献 [ 以定性 的预测金属材料 的开裂 。本 文就通 过 R , 值定 性 的研 究钢 的, 断裂 皆与结 构 中存 在缺 陷或 裂纹等 初始 裂纹 有关 , 也 是应 力 以此来模拟 真实的钢板 的螺栓 孔洞 集 中的一个方面 。然 而在钢结 构中 , 各种 构件上 会不 可避免地 开 板 中开两个 孔后的开裂情况 ,
厚度/ m m
图 3 孔 内壁 沿厚 度 方 向 R / / E , 变 化
S 5 l S 6 — 、 、
一
. .
s 1
7 0
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一 一
1 有 限元模 型 建立
数值模拟采用 A N S Y S 有 限元 软件 , 用 三维 实体 单元 S o l i d 9 5 对开孔矩形板进行数值模 拟。所取 用钢材为 Q 2 3 5 , 其应力一应变
曲线采用理想 弹塑性 曲线 , 弹性 模量 E= 2 . 0 6 e l 1 P a , 泊松 比 =
孔隙裂隙双重介质的三维逾渗数值模拟研究
2007年10月 Rock and Soil Mechanics Oct. 2007收稿日期:2007-04-30基金项目:国家自然科学基金资助项目(No.50534030);国家自然科学基金重大项目(No.50404017);山西省自然科学基金资助(No.20051026)。
作者简介:吕兆兴,男,1977年生,博士研究生,主要从事逾渗理论及应用方面的研究工作。
E-mail: alv-1001@文章编号:1000-7598-(2007)增刊-0291-04孔隙裂隙双重介质的三维逾渗数值模拟研究吕兆兴1,冯增朝1,赵阳升1,谭礼平2(1. 太原理工大学 采矿工艺研究所,太原 030024;2. 中国矿业大学 力学与建筑工程学院,北京 100083)摘 要:基于三维孔隙介质的逾渗模型,首次把裂隙这一重要的渗透通道引入到三维逾渗研究中,提出了孔隙裂隙三维逾渗的研究方法,并建立了孔隙裂隙双重介质三维逾渗模型,这一模型的建立使得逾渗理论的研究成果可以被应用到更多的领域中,如煤体、岩体等。
基于VC++6.0开发了孔隙裂隙双重介质三维逾渗模拟软件,模拟研究了双重介质的逾渗规律,模拟研究表明:裂隙的存在在很大程度上提高了介质的逾渗概率,使孔隙裂隙双重介质的逾渗规律明显不同于孔隙介质;随孔隙率、裂隙分形维数、裂隙数量分布初值由小到大逐渐增长,必然发生逾渗转变的自然现象。
关 键 词:逾渗;孔隙;裂隙;分形;逾渗阈值;双重介质 中图分类号:TU 454 文献标识码:ANumerical simulation of percolation law of 3D porous andfractured double-mediumLÜ Zhao-xing 1, FENG Zeng-chao 1, ZHAO Yang-sheng 1, TAN Li-ping 2(1. Institute of Mining Technology, Taiyuan University of Technology, Taiyuan 030024, China;2. School of Mechanics and Civil Engineering, China University of Mining and Technology, Beijing 100083, China)Abstract: Based on the model of 3D porous medium, the fracture as a very important permeability channel is taken into account in the theoretical research on percolation of medium, the research methods of percolation in 3D porous and fractured double-medium is put forward, and the percolation model of 3D porous and fractured double-medium are established. The model applies to more fields, such as coal bed, rock mass. Based on VC++6.0, the software of 3D is developed, the percolation and the percolation law of 3D porous and fractured double-medium are simulated. The results indicate that fracture in the model increases the value of percolation probability observably. It makes the percolation law of double-medium differ from the law of porous medium. The natural phenomena of percolation transition happens surely with the increase in porosity, fracture fractal dimension and fracture number distribution initial value.Key words: percolation ; pore; fracture; fractal; percolation threshold; double-medium1 引 言逾渗的概念是1957年由布罗德本特(Boradbent )和哈梅斯里(Hammersley )在研究流体在无序多孔介质中流动时首次提出的,下例可以形象地描述一种逾渗现象:可渗透的孔隙介质,当流体通过介质时,其中的孔隙会被随机堵塞,孔隙率下降。
双材料界面裂纹动态扩展的数值模拟
∗∗赵鲁春ꎬ 女ꎬ 1987 年 3 月生ꎬ 陕西人ꎬ 汉族ꎮ 上海飞机设计研究院工程师ꎬ 主要研究方向为飞机结构强度ꎮ
∗∗∗张子威ꎬ 男ꎬ 1994 年 10 月生ꎬ 重庆人ꎬ 汉族ꎮ 中国民航大学硕士研究生ꎬ 主要研究方向为材料力学ꎮ
∗∗∗∗李顶河ꎬ 男ꎬ 1983 年 10 月生ꎬ 湖北人ꎬ 汉族ꎮ 中国民航大学副教授ꎬ 主要研究方向为复合材料结构ꎮ
response and energy value calculated by the two ̄dimensional elastic model established in the finite element software. Through
numerical examplesꎬ the effects of strain rate and material properties on the interface and sub interface crack growth in circular
裂纹动态扩展的研究极具挑战性ꎮ 在传统的有限元方
1 1 双材料界面裂纹和面下裂纹的描述
纹表面设置为网格单元的边缘ꎬ将裂纹尖端设置为节
题ꎬ初始构形 Ω0 ꎬΓ 0 代表边界ꎬ Γ c0 和 Γ 0int 分别表示 Ω0
法( FEM) 中ꎬ由于采用了连续形函数ꎬ因此必须将裂
点ꎬ并对裂纹面和裂纹尖端附近的局部网格区域加密ꎮ
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1214
机 械 强 度
的振荡奇异性 [6 ̄7] [8]310 ̄322 ꎬ但是这个问题尚未得到有效
的解决ꎮ
由于界面两侧材料特性的不连续性ꎬ使得对界面
2021 年
Eclipse 100 油藏数模软件使用手册(关键字汇总)
Eclipse 100 油藏数模软件使用手册二OO四年十月目录1 Eclipse 油藏模拟软件特点 (1)1.1Eclipse软件91年A版本的新进展概况 (1)1.2Eclipse100软件特点 (1)2 数据文件综述 (12)2.1 RUNSPEC部分 (15)2.2 GRID部分 (19)2.3 EDIT部分 (24)2.4 PROPS部分 (25)2.5 REGIONS部分 (31)2.6 SOLUTION部分 (32)2.7 SUMMARY(汇总)部分 (35)2.8 SCHEDULE部分 (42)3 关键字描述(按字母顺序排列) (47)ACTNUM 活节点的识别 (47)ADD 在当前BOX中指定的数组加一个常数 (48)ADDREG 给某一流动区域内指定的数组加一个常数 (49)ADDZCORN 给角点深度数组加一个常数 (49)APIGROUP 给API追踪中的油PVT表分组 (51)APIVD API追踪平衡的深度与原油比重(API)的关系 (51)AQANTRC 指定分析水层的示踪剂浓度 (51)AQUANCON 定义分析水层的相关数据 (52)AQUCON 数值化水层与油藏的连接 (53)AQUCT 说明Carter—Tracy水层的特征数据 (54)AQUFET Tetkovich水层说明数据 (55)AQUFETP 说明Fetkovich水层的特征数据 (56)AQUNUM 给一个网格块赋值一个数值化水层 (57)AQUTAB Carter—Tracy水层的影响函数表 (58)BDENSITY 盐水地面密度 (59)BOUNDARY 定义在打印网格表中显示的网格范围 (59)BOX 重新定义当前输入的BOX (60)CECON 生产井射开节点的经济极限 (61)COLLAPSE 识别在压缩VE选择中可压塌的单元 (62)COLUMNS 设置输入数据文件的左右范围 (62)COMPDAT 井完井段说明数据 (63)COMPFLSH 井射孔段的闪蒸转化比 (65)COMPIMB 井射开网格的渗吸表号 (67)COMPINJK 用户定义的注入井相对渗透率 (68)COMPLUMP 为自动修井而将射开网格归在一起 (69)COMPRP 重新标定井射开节点的饱和度数据 (70)COMPVE 垂直平衡(V.E.)运行时,井射孔深度的重设定 (72)COORD 坐标线 (75)COORDSYS 坐标系统信息 (76)COPY 从一个数组拷贝数据到另一数组 (77)COPYBOX 从一个BOX向另外一个拷贝一组网格数据 (77)CRITPERM 对VE节点压缩的渗透率标准 (78)DATE 输出日期到汇总文件 (79)DATES 模拟者事先指定报告日期 (79)DATUM 基准面深度,用于深度校正压力的输出 (80)BEBUG 控制检测输出 (80)DENSITY 地面条件下流体密度 (81)DEPTH 网块中心深度 (82)DIFFC 每一个PVT区域的分子扩散数据 (82)DIFFDP 在双重介质运行中,限制分子扩散 (83)DIFFMMF 基质一裂缝的扩散乘子 (83)DIFFMR R方向的扩散乘子 (83)DIFFMTHT θ方向扩散系数乘子 (84)DIFFMX X方向的扩散乘子 (84)DIFFMY Y方向的扩散乘子 (85)DIFFMZ Z方向的扩散乘子 (85)DIFFR R方向的扩散系数 (86)DIFFTHT θ方向的扩散系数 (86)DIFFX X方向扩散系数 (87)DIFFY Y方向扩散系数 (87)DIFFZ Z方向扩散系数 (88)DPGRID 对裂缝单元使用基质单元的网格数据 (88)DR R方向网格的大小 (88)DRSDT 溶解GOR的增加的最大速度 (89)DRV R方向网格大小(矢量) (89)DRVDT 挥发油的OGR的增加的最大速度 (90)DTHETA θ方向的网格大小 (90)DTHETAV 网格的角度大小(向量) (91)DX X方向的网格大小 (91)DXV X方向网格大小(向量) (91)DY Y方向网格大小 (92)DYV Y方向网格大小(向量) (92)DZ Z方向网格大小 (92)DZMTRX 基质块的垂直尺寸 (93)DZMTRXV 基质岩体块的垂直尺寸(向量) (93)DZNET 净厚度 (93)ECHO 接通重复输出开关 (94)EDITNNC 改变非相邻连接 (94)EHYSTR 滞后作用参数和模型选择 (95)END 标志SCHEDULE部分的结束 (95)ENDBOX 将BOX恢复到包含全部网格 (95)ENDNUM 端点标定与深度区域号 (95)ENKRVD 相对渗透率端点与深度关系表 (96)ENPTVD 饱和度端点与深度关系表 (97)EQLNUM 平衡区号数 (98)EQUALS 在目前的BOX中设置数组为常数 (99)EQUIL 平衡数据详述 (99)EXTRAPMS 对表的外插请求预告信息 (101)FIPNUM 流体储量区域号 (102)GCONINJE 对井组井/油田注入率的控制/限制 (102)GCONPRI 为“优先”而设的井组或油田产量限制 (104)GCONPROD 井组或油田的产率控制或限制 (104)GCONSALE 井组或油田的售气控制产率 (107)GCONSUMP 井组的气消耗率和引进率 (109)GCONTOL 井组控制目标(产率)允许差额 (110)GECON 井组或油田的经济极限数据 (111)GLIFTLIM 最大井组人工举升能力 (112)GRAVITY 地面条件下的流体密度 (113)GRIDFILE 控制几何文件网格的容量 (113)GRUPRIG 给井组配置修井设备 (113)GRUPTREE 建立多级井组控制的树状结构 (114)GSEPCOND 井组设置分离器 (115)IMBNUM 渗吸饱和度函数据区域号 (115)IMBNUMMF 基质—裂缝渗吸区域号 (116)IMPES 建立IMPES求解过程 (117)IMPLICIT 重建全隐式求解 (117)INCLUDE 包含数据文件名 (117)INIT 要求输出初始文件 (118)INRAD 径向模型的内径 (118)KRG 标定气相对渗透率的端点 (118)KRNUM 方向性相对渗透率表格数 (119)KRNUMMF 基岩—裂缝流动饱和度表号 (120)KRO 标定油相对渗透率端点 (120)KRW 标定水相对渗透率端点 (121)LOAD 调入一个SAVE文件以便执行一个快速重起动 (122)MESSAGES 重设置打印和停止限定的信息 (123)MINPV 设置活动网格的最小孔隙体积 (124)MINPVV 建立一个有效网格的最小孔隙空间 (124)MISCNUM 混合区数目 (125)MONITOR 请求实时显示输出 (125)MULTIPLY 当前定义区中的数组 (126)MULTR R方向传导率乘子 (126)MULTTHT THETA方向传导率乘子 (127)MULTX X方向传导率乘子 (127)MULTY Y方向传导率乘子 (127)MULTZ Z方向传导率乘子 (128)NEWTON 输出迭代计数到汇总文件 (128)NEWTRAN 标定使用块拐角传导率 (128)NEXTSTEP 建立下一时间步最大值 (129)NNC 非相邻连接的直接输入 (129)NOECHO 关闭输出的响应 (130)NOGGF 压缩网格几何模型文件 (130)NODPPM 非双孔的渗透率乘子 (130)NOWARN 压制ECLIPSE警报信息 (130)NTG 厚度净毛比 (130)OILAPI 初始原油API值,以便API示踪选择 (131)OLDTRAN 标定块中心传导率 (131)OLDTRANR 标定任意一块中心传导率 (131)OPTIONS 开启特别程序选择 (132)OUTRAD 径向模型外半径 (134)OVERBURD 岩石负载压力表 (135)PERMR R方向绝对渗透率 (135)PERMTHT θ方向绝对渗透率 (136)PERMX X方向绝对渗透率 (136)PERMY Y方向绝对渗透率 (136)PERMZ Z方向绝对渗透率 (137)PINCH 建立尖灭层上下的连接 (137)PINCHOUT 建立尖灭层上下的连接 (138)PMAX 模拟中的最大压力 (138)PMISC 与压力有关的可混性表 (138)PORO 网格孔隙度 (139)PORV 网格孔隙体积 (140)PRESSURE 初始压力 (140)PRIORITY 为井的优先级选项设置系数 (140)PRVD 原始压力与深度关系表 (142)PSEUDOS 为PSEUDO包要求输出的数据 (142)PVCO 含气原油PVT性质 (142)PVDG 干气的PVT性质(无挥发油) (144)PVDO 死油的PVT性质(无挥发气) (145)PVTG 湿气的PVT性质(有挥发油) (145)PVTNUM PVT区数目 (146)PVTO 活性油的PVT^性质(有溶解气) (147)PVTW 水PVT性质 (148)PVTWSALT 含盐的水PVT函数 (149)QDRILL 在钻井队列中安置井 (150)RESTART 设置重启动 (151)RESVNUM 对一给定油藏输入角点坐标数据 (153)ROCK 岩石压缩系数 (153)ROCKNUM 岩石压实表格区数 (154)ROCKTAB 岩石压实数据表 (154)ROCKTABH 滞后岩石压实数据表 (155)RPTGRID 从GRID部分输出控制 (156)RPTONLY 摘要输出的常规限制 (158)RPTPROPS 控制PROPS部分的输出 (158)RPTREGS 控制REGIONS部分的输出 (159)RPTRST 输到RESTART文件的控制 (159)RPTRUNSP 控制RUNSPEC部分的数据输出 (160)RPTSCHED 控制SCHEDULE部分的输出 (160)RPTSMRY 控制SUMARY部分的输出 (163)RPTSOL 控制SOLUTION部分的输出 (163)RS 初始溶解气油比 (165)RSCONST 为死油设置的一个常数Rs值 (165)RSCONSTT 为每一个死油PVT表设置的一个常数Rs值 (166)RSVD 用于平衡选择的RWJ深度关系表 (166)RUNSUM 所需的SUMMARY数据的制表输出 (167)RV 初始挥发油气比 (167)RVCONST 为干气设置的一个常数Rv值 (167)RVCONSTT 为每个干气PVT表设置一个常数Rv值 (168)RVVD 用于平衡选择的Rv与深度关系表 (168)SALT 初始盐浓度 (169)SALTVD 用于平衡的盐浓度与深度关系 (169)SAVE 用于快速重启文件而需输出的SAVE文件 (170)SCALELIM 设置饱和度表的标度限制 (170)SDENSITY 在地面条件的混相气密度 (170)SEPVALS 分离测试的Bo和Rs值 (171)SGAS 初始气饱和度 (173)SGCR 临界气饱和度的标度 (173)SGFN 气体饱和度函数 (174)SGL 原生气饱和度的标度 (175)SGOF 气/油饱和度函数与气饱和度 (176)SGU 最大气饱和度的饱和度表的标度 (177)SIGMA 双重孔隙基岩—裂缝的连结 (178)SIGMAV 双重孔隙度基岩—裂缝的连结(向量) (178)SLGOF 气/油饱和度函数与液体饱和度 (179)SOF2 油饱和度函数(2相) (180)SOF3 油饱和度参数(3相) (181)SOGCR 临界的气中含油饱和度的标度 (182)SOMGAS STONE1模型中含油饱和度最小值 (183)SOMWAT STONE1模型中最小油饱和度值 (184)SORWMIS 混相残余油饱和度数表 (185)SOWCR 标度临界水中含油的饱和度值 (186)SPECGRID 网格特性的详细说明 (187)STOG 油气表面张力与压力 (187)STONE1 三相油相对渗透率模型 (188)STONE2 三相油相对渗透率模型 (188)STOW 油水表面张力与对应压力 (188)SWAT 初始水饱和度 (189)SWATINIT 标定毛管压力的初始水饱和度 (190)SWCR 临界水饱和度的标度 (190)SWFN 水饱和度函数 (191)SWL 原生水饱和度的标定 (192)SWLPC 仅对毛管压力曲线标定原生水饱和度 (193)SWOF 水/油饱和度函数和对应的水饱和度 (193)SWU 饱和度数表中最大的含水饱和度的标定 (195)TBLK 示踪剂的初始浓度 (196)THPRES 门限压力 (196)TLMIXPAR Todd-Longstaff混合参数 (197)TNUM 示踪剂浓度区 (198)TOPS 每个网格的顶面深度 (198)TRACER 被动的示踪剂名 (199)TRACTVD 为示踪剂要求“流率极限传输” (199)TRANR R方向的传导率 (199)TRANTHT θ方向的传导率 (200)TRANX X方向的传导率 (200)TRANY Y方向的传导率 (201)TRANZ Z方向的传导率 (201)TSTEP 把模拟器推向新的报告时间 (202)TUNING 设置模拟器控制参数 (202)TVDP 初始示踪浓度与深度表 (204)TZONE 过度带控制选择 (205)VAPPARS 油挥发控制 (205)VEDEBUG 对垂向平衡和压缩垂向平衡选择控制调整 (205)VEFRAC 垂向平衡曲线系数的应用 (206)VEFRACP 垂向平衡拟毛管压力系数的使用 (207)VEFRACPV 垂向平衡拟毛管压力系数的使用 (207)VFPINJ 对注水井输入V.F.P表 (208)VFPPROD 对生产井输入V.F.P表 (209)WBOREVOL 对井筒贮存设置体积 (212)WCONHIST 历史拟合井观测产量 (213)WCONINJ 设有组控制的注入井的控制数据 (215)WCONINJE 对注入井控制数据 (217)WCONPROD 对生产井控制数据 (218)WCUTBACK 井减少限制 (220)WCYCLE 井自动循环开与关 (222)WDRILRES 防止在同一网格中同时开两口井 (222)WDRILTIM 新井自动开钻的控制条件 (223)WECON 生产井的经济极限数据 (224)WEFAC 设置井的效率系数(为停工期) (226)WELDEBUG 个别井的跟踪输出控制 (226)WELDRAW 设置生产井的最大允许压差 (227)WELOPEN 关闭或重开井或井的射开层 (228)WELPI 设置井的生产/注入指数值 (229)WELPRI 设置井的优先数 (229)WELSOMIN 自动开井的最小含油饱和度 (230)WELSPECS 井的综合说明数据 (230)WELTARG 重新设置井的操作目标或限制 (232)WGASPROD 为控制销气而设置的特别产气井 (233)WGRUPCON 为井组控制而给井设置指导产率 (234)WHISTCTL 给历史拟合井设置覆盖控制 (235)WLIFT 自动换管串和升举的开关数据 (235)WLIMTOL 经济和其它限制的容差分数 (236)WORKLIM 每次自动修井所花的时间 (237)WPIMULT 用给定值乘以井射开层地地层系数 (237)WPLUG 设置井的回堵长度 (238)WSALT 设置注入井的盐浓度 (238)WTEST 命令对已关着的井进行周期性测试 (239)WTRACER 给注水井设置示踪剂浓度 (240)ZCORN 网格块角点的深度 (241)1Eclipse 油藏模拟软件特点1.1Eclipse软件91年A版本的新进展概况详细说明见附录B11.新功能(1)提供了可供选择的通用的油PVT数据和饱和度数据的输入关键词;(2)对每一个PVT区设计了恒量Rs或Rv值;(3)分子扩散选择能模拟气的扩散和油的组份;(4)盐水选择能模拟不同矿化度盐水的流动。
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ECLIPSE双孔模型双孔模型,流体存在于(基质)rock matrix和(裂缝)rock fractures。
双孔单渗:基质看成源,裂缝为渗流通道,连接着相邻两个基质;双孔双渗:考虑可基质与基质之间相互连通。
DUALPORO双孔关键字DUALPERM双渗关键字每个网格块设置两个模拟单元,分别表示基质和裂缝单元体积。
ECLIPSE 中porosity, permeability, depth 等可能需要独立设置。
基质裂缝耦合传导系数(matrix-fracture coupling transmissibility )模拟流体膨胀、重力、毛管压力下两个系统之间的流动。
双孔模型中,Z方向的层数被设置成双份的,网格上半部分( NDIVIZ/2 layers)是基质块,下半部分是裂缝。
因此,NDIVIZ必须设置成相同的。
matrix-fracture coupling transmissibility 计算可以在整个区块设置一个单值,使用关键字SIGMAV;如果对每个单元进行设置,采用对应于第一层NDIVIZ/2 的值。
裂缝系统的固有渗透率等于设定值乘以裂缝孔隙度,产生有效渗透率.如果使用NODPPM ,则直接使用固有渗透率。
也就是说,在不使用NODPPM关键字时,输入的PERMX, PERMY and PERMZ 通过下面公式进行修改。
设置transmissibility另一种方法,是使用 LTOSIGMA 关键字,如果基质块的维度使用LX, LYand LZ 输入,则传导率公式按下面计算:如果只是双孔不是双渗,则没有基质块之间的传导系数,如果双孔双渗,则需基质块之间的传导系数。
下面是一个简单的双孔双渗系统:其中NNC是Non-neighbor connectionsRecovery mechanisms双孔系统中,油主要在基质中,但进入井筒的油主要通过裂缝系统,注入流体不能波及到基质中的油。
基质中油通过下面机理产出:油的膨胀Oil expansion随着裂缝中压力的下降,基质中油流动平衡基质与裂缝中的压力,可以认为是泡点以上基质中油的膨胀或泡点以下溶解气驱。
吮吸Imbibition水湿系统中,基质的水-油毛管压力为正,如果裂缝中有水,毛管压力下,水就会驱替基质中的油。
如果不设定gravity drainage model,基质中油会一直被驱替,直到成为残余油。
对于水的吸吮,在ECLIPSE中设定不同饱和度表分别针对基质和裂缝。
基质中存在水-油毛管压力,而裂缝中水-油毛管压力0;气油系统中,由于油是润湿相,倾向于被吸入基质,这就是说,不考虑重力作用,当裂缝中充满气时,基质中不会有油产出。
重力吮吸/排驱Gravity imbibition/drainage由于重力基质与裂缝流体交换,RUNSPEC section中关键字采用 GRAVDR 或者 GRAVDRM并且grid部分中 DZMTRX关键字需给非零值。
由于重力产生的压力差:气油从裂缝向基质的流动计算方法:双孔双渗模型中,gravity imbibition / drainage机理激活后,初始油藏状态出现独立于DZmat 值(不考虑重力的初始化)。
模拟开始时,重力会引起基质与裂缝的流动,如果模拟开始时引起较强的非稳态,可以激活第11 个OPTIONS关键字。
ECLIPSE 300中针对重力驱动采用SIGMAGD设置不同的,如果 SIGMA和 SIGMAGD不同,程序根据毛管压力和重力驱动的相对强度对每一项使用差值。
另一种重力驱替模型基于Quandalle and Sabathier提出的公式。
基质裂缝中流动看成三种流动的总和:水平、垂直向上、垂直向下。
考虑了不同的流动路径,传导系数分为水平和垂直。
在混合润湿系统中,两个传导系数拟合效果较好。
基质-裂缝流动水平流动传导系数基于SIGMA 关键字垂向流动传导系数基于SIGMAGD 关键字DZmat是基质网格块的高度 DZMATRIX关键字SIGMA and SIGMAGD可以通过LTOSIGMA连同LX, LY和 LZ 关键字计算。
扩散Diffusion粘性驱替Viscous displacement仅仅在压差下的粘性运移.很多情况下,由于裂缝系统通常很高得的渗透率,因此压力梯度很小,基质中流体因为裂缝压力梯度的流动可以忽略,如果裂缝渗透率中等,该流动机理影响较大。
VISCD激活粘性驱动,表征单元体的尺寸LX, LY and LZ 关键字输入。
如果表征单元体的LX, LY and LZ输入, SIGMA因子通过LTOSIGMA 计算。
引入拟毛管压力输入的裂缝渗透率代表什么?默认情况下,输入的渗透率乘以裂缝孔隙度等于有效渗透率。
如果输入的是有效渗透率,则需要在grid中选择NODPPM.基质-裂缝相对渗透率采用两个饱和度函数,一个基质,一个裂缝。
REGIONS中SATNUM 将表与网格对应起来。
从裂缝向基质的流动使用裂缝饱和度。
如果对基质和裂缝需要单独的相对渗透率,可以使用KRNUMMF关键字。
如果Hysteresis选择, IMBNUMMF 设置吸吮相对渗透率。
Modifying the recovery versus time response(ECLIPSE 100)Scaling the fracture relative permeability默认情况下,裂缝-裂缝流动和裂缝基质流动使用裂缝相对渗透率表,水的相对渗透率最大为1,基质中,残余油下,水的相对渗透率低于1.一些情况下,基质相对渗透率能够更好地描述裂缝-基质的流动。
DPKRMOD修正裂缝相对渗透率为裂缝-基质流动对于水相,裂缝渗透率修改:Keyword Status Brief Description of Data Availability DUALPORO Switch in RUNSPEC Initiates the dual porosity model. BothDUALPERM Switch in RUNSPEC Initiates the dual permeabilitymodel.BothGRAVDR Switch in RUNSPEC Requests the gravity drainage model.BothGRAVDRM Switch in RUNSPEC Requests alternative gravitydrainage modelBothNMATRIX RUNSPEC keyword Requests the discretized matrixmodel.E100 onlySIGMA SIGMA or SIGMAV requiredMatrix-to-fracture couplingfactor for the entire grid.BothSIGMAV SIGMA or SIGMAV requiredMatrix-to-fracture couplingfactor for the current box.BothDZMTRX DZMTRX or DZMTRXV required if gravity drainage isactiveSpecifies the typical block heightfor gravity drainage for theentire grid.BothDZMTRXV DZMTRX or DZMTRXV required if gravity drainage isactiveSpecifies the typical block heightfor gravity drainage for thecurrent box.BothLX Optional when the viscousdisplacement option isactiveSpecifies the representative Xdimension of the matrix block.E100 onlyLY Optional when the viscousdisplacement option isactiveSpecifies the representative Ydimension of the matrix block.E100 onlyLZ Optional when the viscousdisplacement option isactiveSpecifies the representative Zdimension of the matrix block.E100 onlyDIFFDP Optional if diffusion optionis activeRestricts the molecular diffusioncalculation to just thematrix-fracture flows.E100 onlyDPGRID Optional Enables user to enter grid datafor the matrix cells only.BothDPNUM Optional Identifies the extent of theregions in which the singleporosity model may be appliedin a dual porosity run.E100 onlyIMBNUMMF Optional if the hysteresisoption is activeImbibition table region formatrix-fracture flows.E100 onlyKRNUMMF Optional K r region for matrix-fractureflows.E100 onlyNODPPM Optional Specifies that permeabilities inthe fracture cells are not to be multiplied by the fractureporosity.BothSATNUM Recommended To specify different saturationregion to the matrix and fracture cells.BothSIGMAGD Optional Matrix-to-fracture coupling foroil-gas gravity drainage, for theentire grid.BothSIGMAGDV Optional Matrix-to-fracture coupling foroil-gas gravity drainage, for the current box.BothINTPC Optional Invokes the integrated capillary pressure optionBothDPKRMOD Optional Modifies oil K r curve formatching fine grid singleporosity recovery vs. time, andallows scaling of the fracturerelative permeability.E100 onlyLTOSIGMA Optional if the viscousdisplacement option isactiveRequests that the SIGMA valueis to be calculated fromthe LX, LY and LZ data.E100 onlyNMATOPTS Optional if the discretizedmatrix option is activeSpecifies the geometry type ofthe matrix and the size of theouter matrix cell.E100 onlyPERMMF Optional Permeability for Matrix-Fracture Coupling.E300 onlyMULTMF Optional Multiplier for Matrix-Fracture Permeability.E300 onlyDIFFMMF Optional Multiplier for Matrix-Fracture Diffusivities.Both。