箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)

箱梁预应力拉计算书

武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m （跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。

引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。

一、拉计算所用常量：

预应力钢材弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2

预应力单数钢材截面面积 Ag=139mm2

预应力钢材标准强度 f pk=1860Mpa

孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015

预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17

设计图纸要求：锚下拉控制应力σ

1

=0.75 f pk =1395MPa

二、计算所用公式：

1、P的计算：

P=σ

k ×Ag×n×

1000

1×b (KN) (1)

式中：σ

k￣￣￣￣￣￣￣￣

预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2);

n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);

b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算：

p =

μθ

μθ+-+-kl e p kl

(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）;

θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;

k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算：

ΔL=

Eg

Ay L

p ⨯⨯ (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算：

本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。

实际拉力控制

控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：

φj15.2-5束 P=5×1395×139÷1000×1×1.01=979.220kN=97.922T φj15.2-4束 P=4×1395×139÷1000×1×1.01=783.376kN=78.338T φj15.2-3束 P=3×1395×139÷1000×1×1.01=587.532kN=58.753T 实际拉时以油泵读数控制拉力初应力σ0 为最终拉力的15%

φj15.2-5对应的拉控制力为979.220kN=97.922T；

φj15.2-4对应的拉控制力为783.376kN=78.338T；

φj15.2-3对应的拉控制力为587.532kN=58.753T；

锚下控制应力：σ

k =

139

5

9.8

1000

97.922

⨯

⨯

⨯=1380.8Mpa

锚下控制应力：σ

k =

139

4

9.8

1000

78.338

⨯

⨯

⨯=1380.8Mpa

锚下控制应力：σ

k =

139

3

9.8

1000

58.753

⨯

⨯

⨯=1380.8Mpa

2、ΔL的计算：

（1）钢绞线计算长度统计表：

钢绞线在拉时伸长量要分为直线部分和曲线部分计算，然后进行叠加，故先须计算预应力钢材的平均拉力。箱梁在预制时预制长度不同，使钢绞线的直线部分和曲线部分的长度在不同的箱梁预制长度下也不同，本标不同预制长度的钢绞线长度统计如下：

（2）计算过程：

①预制长度为25米箱梁伸长量的计算 a 、直线部分拉力p 的计算 根据公式（2） 边跨：

N1钢束： p 1直=μθ

μθ+-+-kl e p kl ））(1(=618.30015.0]1[1000783.376)618.30015.0(⨯-⨯⨯⨯-

e =781.254KN

N2钢束： p 2Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=984.20015.0]

1[1000376.783)984.20015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =781.625KN

N3钢束： p 3Z =μθ

μθ+-+-kl e p kl ））(1(=279.40015.0]

1[1000376.783)278.40015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =780.867KN

N4钢束： p 4Z =μθ

μθ+-+-kl e p kl ））(1(=886.100015.0]

1[1000532.587)886.100015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =582.761KN

中跨：

N5钢束： p 5Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=341.30015.0]

1[1000376.783)341.30015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =781.416KN

N6钢束： p 6Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=073.40015.0]

1[1000376.783)073.40015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =780.988KN

N7钢束： p 7Z =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=091.40015.0]

1[1000376.783)091.40015.0(⨯-⨯⨯⨯-e =780.977KN

N8钢束： p 8Z =μθ

μθ+-+-kl e p kl ））(1(=811.100015.0]

1[1000532.587)108110015.0(⨯-⨯⨯⨯- e =582.794KN

b 、曲线部分拉力p 的计算 根据公式（2） 边跨：

N1钢束： p 1q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.07055.80015.0]

1[1000376.783)180417.07055.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.693KN

N2钢束： p 2q =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.0350.90015.0]

1[1000376.783)180417.0350.90015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.320KN

N3钢束： p 3q =μθ

μθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.0060.80015.0]

1[1000376.783)180417.0060.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =774.066KN

N4钢束： p 4q =μθ

μθ+-+-kl e p kl ））(1(=1804.117.0390.10015.0]1[1000532.587)

180417.0390.10015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ

e =585.703KN

中跨：

N5钢束： p 5q =μθ

μθ+-+-kl e p kl ））(1(=180417.0931.80015.0]

1[1000376.783)180417.0931.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.563KN

N6钢束： p 6q =μθμθ+-+-kl e p kl (1(=180

417.0215.80015.0]

1[1000376.783)180417.0215.80015.0(÷⨯⨯+⨯-⨯⨯÷⨯⨯+⨯-ππ e =773.797KN