30m箱梁张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本次预应力张拉计算针对的是 30m 箱梁，该箱梁采用后张法预应力施工工艺。
箱梁的设计承载能力和使用性能在很大程度上取决于预应力的施加效果，因此准确的预应力张拉计算至关重要。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec ＝ 345×10^4 MPa。
2、预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7 152 1860，其标准强度 fpk ＝ 1860 MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10^5 MPa。
3、每束钢绞线的根数和布置根据设计要求确定。
4、锚具采用 OVM 系列锚具，锚下控制应力σcon ＝ 075 fpk ＝1395 MPa。
三、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1对于夹片式锚具，根据规范取值计算。
2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2考虑孔道偏差系数 k 和摩擦系数μ，通过计算公式得出。
3、混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失σl3若施工过程中存在此项情况，按照实际温差计算。
4、预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失σl4根据规范规定的松弛系数和张拉控制应力计算。
5、混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失σl5综合考虑混凝土的强度、龄期、环境条件等因素计算。
四、张拉力计算1、单根钢绞线的张拉力 P ＝σcon × Ap其中 Ap 为单根钢绞线的截面积。
2、每束钢绞线的张拉力为单根张拉力乘以束内钢绞线根数。
五、理论伸长值计算1、根据公式ΔL ＝ Pp × L ／（Ap × Ep) 计算其中 Pp 为平均张拉力，L 为预应力筋的长度。
2、考虑孔道曲线部分对伸长值的影响，进行修正计算。
六、实际伸长值测量与计算1、测量初始伸长值ΔL1，从千斤顶开始加载至初应力（一般为10%σcon）时的伸长量。
2、测量最终伸长值ΔL2，从初应力加载至控制应力时的伸长量。
30m箱梁预应力张拉计算书
30米箱梁预应力张拉计算书一、张拉设计2 预应力钢束为φ高强度低废弛钢绞线，横载面积 140mm，有单束5 根、4 根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应力 N1～N3 为 1340Mpa，N4 为 1320Mpa，T1 为 1395Mpa，T2 为1340MPa。
二、张拉设施采纳1 、张拉设施能力计算（以单束 5 根为例，边跨 N1～N3）P=σ控×A×n=1340 6×10 2 -6N/m×140×102m×5=938KN=为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失（按一端回缩6mm计），超张拉 3%σ控：P max=P×103%=2、张拉设施行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）L=σ控×L/E p=1340 ×106×× 103/ ×1011)=张拉时为双侧张拉 , 单侧伸长量为 2=所采纳QYC150型穿心式液压千斤顶, 其张拉力T=150T，行程l s=400mm。
3、压力表采纳2150T 千斤顶活塞面积为290cm。
由式 P n=P/A n（式中 P n—计算压力表读数； P—张拉力； A n—张拉设施工作液压面积），得：P4 2 n =×10 N/29000mm=mm 2所采纳最大读数为60MPa的压力表。
三、分级张拉段区分为了便于伸长量丈量和控制两头张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：张拉力4φ张拉阶段5φs10%σ控（KN）20%σ控（KN）100%σ控（KN）938103%σ控（KN）四、应力张拉操作程序初张拉至δ k（正确丈量伸长量），持荷3分钟，而后张拉至δ k，持荷 3 分钟，再张拉直接到位δk，持荷 3 分钟，进油张拉到δk锚固。
不再采纳超张拉工艺。
HD15标30m预应力箱梁张拉计算书
花久HD15标东科河5号大桥30m预应力箱梁张拉计算书一、 工程简介：东科河5号大桥上部结构为预应力连续箱梁，跨径为30米，箱梁总计60片，预应力采用天津银龙预应力材料股份有限公司生产的生产的低松弛Ⅱ级钢绞线，单根钢绞线直径为φ15.2mm,钢绞线面积A=139mm 2,钢绞线强度等级Rby=1860MPa,弹性模量Ey=1.95×105MPa 。
预制混凝土设计强度为50 MPa ，达到设计强度的85%且龄期7天以上后，组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为65cm （顶板负弯矩30cm ），锚下控制应力为0.75 f pk =1395 Mpa ，张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
锚具采用天津银龙预应力材料股份有限公司生产的锚具和配套设备，预应力管道采用塑料波纹管。
东科河5号大桥钢束布置如图1所示:图1二、理论伸长量计算： 1、分段方法：根据图1所示分BC 、CD 、DE 共3段进行计算,不考虑工作长度。
2、计算公式：ΔL ＝Pp ×L Ap ×EpΔL —各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）； Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N ）； L —预应力筋的分段长度（mm ）； Ap —预应力筋的截面面积（140mm 2）；Ep —预应力筋的弹性模量（根据试验数据为1.95×105Mpa ）； Pp 的计算公式（2）：Pp ＝P ×（1－e－（kx ＋μθ））kx ＋μθP —每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N ）；θ—每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数，根据设计取值0.0015；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，根据设计取值0.25。
3、计算方法：(1)计算每一段的起点和终点力。
每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3）Pz—分段终点力（N）Pq—分段的起点力（N）各段的起终点力可以根据公式3从张拉端开始进行逐步的计算。
30m箱梁张拉计算书
30m箱梁负弯矩张拉计算书一、工程概况1、概况30m箱梁共计120片，其中中跨中梁28片、边梁28片，边跨边梁32片、边跨中梁32片，负弯矩T1=T2=T3均为5束。
2、材料及机具（1）低松驰高强度预应力钢绞线应符合GB/T5224-2003的规定。
单根钢绞线直径φS15.2mm，钢绞线面积A=140mm2，钢绞线标准抗拉强度f PK=1860Mpa，弹性模量E P=1.96×105Mpa。
钢绞线为天津圣特预应力钢绞线有限公司生产，钢绞线送检弹性模量为E P=1.96×105 Mpa。
（2）张拉锚具采用开封长城预应力有限责任公司生产的OVM15-5锚具。
3、主要技术参数（1）T梁采用C50砼，砼强度达到设计强度的100%时，方可进行预应力张拉。
（2）钢绞线张拉锚下控制应力为0.75f PK即δK=0.75f PK=1860×0.75=1395 Mpa。
（3）预应力管道成型塑料波绞管，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=0.23，（参数为设计图纸中给出）。
（4）张拉采用应力值和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。
钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在±6%以内。
（5）钢绞线下料时，两端均考虑30cm的工作长度。
二、30m箱梁负弯矩张拉计算（一）钢束T1计算锚下控制应为δK=0.75f PK=1860×0.75=1395 Mpa1）T1束钢绞线张拉计算：T1（5根钢绞线）：孔道长度X1=4.505m θ1=2.5°×π/180°=0.043633则（KX+μθ）1=0.0015×4.505+0.23×0.043633=0.016793P1=AyδK N/1000=140×1395/1000=195.3kNP-张拉端张拉力KNδK-单根钢绞线锚下控制应力Ay-每根钢绞线断面积A=140mm2 N-每束钢绞线根数N=5 1、平均张拉力计算： P P1=P 1[1-e -(KX+υθ)1]/(KX+υθ)1=195300×(1-e -0.016793) /0.016793=193669.3（N ）2、理论伸长值计算： △L 1=EPAp L p p ⋅⨯11=193669.3×4.505×1000/（140*196×105） =31.8mmT1钢束单端伸长量成果表T1钢束总伸长量成果表备注:总伸长值=单端伸长值×22）T2、T3束钢绞线张拉计算：T2（5根钢绞线）：孔道长度X 1=8.005m θ1=2.5°×π/180°=0.043633 则（KX+μθ）1=0.0015×8.005+0.23×0.043633=0.022043P1=Ay δK N/1000=140×1395/1000=195.3kN P-张拉端张拉力KNδK -单根钢绞线锚下控制应力 Ay-每根钢绞线断面积A=140mm2 N-每束钢绞线根数N=51、平均张拉力计算： P P1=P 1[1-e -(KX+υθ)]/(KX+υθ)1=195300×(1-e -0.022043) /0.022043=193163.2（N ）2、理论伸长值计算： △L 1=EPAp L p p ⋅⨯11=193163.2×8.005/（140*196×105）=56.4mmT2钢束单端伸长量成果表T2钢束总伸长量成果表备注:总伸长值=单端伸长值×2三、张拉施工1、张拉前准备（1）千斤顶油表校核：到具有资质的计量标定单位标定，给出油压与张拉力的关系式P=F(N)，注明油表号与千斤顶号；油表归零及压力标定，出具校准证书。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____桥梁项目，其中 30m 箱梁采用预应力混凝土结构。
箱梁预应力钢束的布置和张拉是确保箱梁结构承载能力和耐久性的关键环节。
本次计算旨在确定预应力钢束的张拉控制应力、张拉力以及伸长量等参数，为施工提供准确的技术依据。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级：C502、预应力钢绞线规格：采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7-1520mm，标准强度 fpk ＝ 1860MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10⁵MPa。
3、管道摩擦系数：μ ＝ 0254、管道偏差系数：k ＝ 000155、锚具变形和钢绞线回缩值：一端锚具回缩量为 6mm，两端共计12mm。
三、预应力钢束布置本箱梁共设置了_____束预应力钢束，分别为 N1、N2、N3 等。
每束钢绞线的根数和布置位置根据箱梁的受力要求进行设计。
四、张拉控制应力计算根据设计要求，预应力钢绞线的张拉控制应力σcon 为：σcon ＝ 075fpk ＝ 075×1860 ＝ 1395MPa五、张拉力计算每束钢绞线的张拉力 P 按下式计算：P ＝σcon×Ap其中，Ap 为每根钢绞线的截面积，1×7-1520mm 钢绞线的截面积Ap ＝ 140mm²。
例如，对于 N1 束钢绞线，假设根数为 n，则其张拉力为：P ＝ 1395×n×140依次计算出各束钢绞线的张拉力。
六、理论伸长量计算预应力钢绞线的理论伸长量ΔL 按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（Ap×Ep）式中，L 为预应力钢绞线的有效长度。
以 N1 束为例，详细计算其理论伸长量。
首先确定 N1 束钢绞线的有效长度，然后代入公式进行计算。
依次计算出各束钢绞线的理论伸长量。
七、实际伸长量计算实际伸长量的测量应在初应力（一般为10%σcon）下测量伸长量ΔL1，然后在20%σcon 下测量伸长量ΔL2，最后在100%σcon 下测量伸长量ΔL3。
30米箱梁张拉计算书.
一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥P 5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
30m箱梁张拉计算书
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段窟野河大桥30m箱梁预应力张拉计算书编制：审核：2019年5月20日目录第1章工程概况 (1)第2章张拉力计算 (2)第3章张拉工艺流程质量控制 (14)第4章张拉注意事项及安全技术 (16)第1章工程概况本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。
30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。
锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。
钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φs15.20，钢绞线的面积Ap=140mm 2，钢绞线的标准强度fpk=1860MP a，松弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。
松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。
施工要求1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。
2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。
3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。
采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。
张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
4、预应力张拉采用两端对称，张拉方法采用伸长值和张拉控制应力，双控实际伸长值与理论伸长量控制在±6%以内，否则应停止施工。
待查明原因采取措施后方可继续张拉。
xx大桥30m预应力箱梁钢束张拉计算书
xx大桥30m预应力箱梁钢束张拉计算书xx高速保定段第xx合同段xx大桥30m预应力箱梁钢束张拉计算书一、设计资料庄子大桥上部结构为预应力连续箱梁，跨径为30米，箱梁总计80片，预应力采用河北通力金属制品有限公司生产的符合GB/T5224-2003标准生产的II 2级钢绞线，单根钢绞线公称直径为d=15.20mm,钢绞线公称面积A=140.2mm, 5钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860MP,弹性模量E=1.98×10MP。
预制混凝土强apa度达到设计强度的95%后，且砼龄期不小于7天，方可张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为65cm(顶板负弯矩60cm)，锚下控制应力为0.75 f，张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
锚具采用保定天力pk 建筑机具制造有限公司生产的OXM15-4 / OXM15-5 / BM15-5型锚具和配套设备。
1、 30m箱梁预应力技术数据表1:中跨一片预制箱梁钢绞线数量及张拉参数钢束钢束有效张拉钢绞线数 10%f 100% f引伸量pkpk编号长度(mm) 顺序量 (KN) (KN) (mm)N1 30460 N1 2×5 97.7895 977.895 210N2 30492 N2 2×4 78.2316 782.316 210N3 30523 N3 2×4 78.2316 782.316 210N4 30301 N4 2×4 78.2316 782.316 211表2、边跨一片预制箱梁钢绞线数量及张拉参数100% fpk钢束钢束有效张拉钢绞线数 10% f 引伸量pk编号长度(mm) 顺序量 (KN) (mm) (KN)N1 30785 N1 2×5 97.7895 977.895 212N2 30795 N2 2×5 97.7895 977.895 212N3 30805 N3 2×5 97.7895 977.895 212 N4 30651 N4 2×4 78.2316782.316 214表3:顶板负弯矩束数量及张拉参数钢束钢束有张拉钢绞线数 10% f 100% 引伸量pk备注编号效长度顺序量 (KN) f(KN) (mm) pkT1 7600 T3 2×5 19.5579 195.579 53单根T2 10600 T2 2×5 19.5579 195.579 75 张拉T3 15600 T1 3×519.5579 195.579 110二、预应力计算的有关数据1、根据检测中心出具的千斤顶标定试验报告，01号千斤顶压力表读数为:25.4MPa，校准方程Y=0.0209X+0.37， 02号千斤顶压力表读数为:25.5MPa，校准方程Y=0.0209X+0.44。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段窟野河大桥30m箱梁预应力张拉计算书编制：审核：2019年5月20日目录第1章工程概况 (1)第2章张拉力计算 (2)第3章张拉工艺流程质量控制 (14)第4章张拉注意事项及安全技术 (16)第1章工程概况本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。
30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。
锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。
钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φs15.20，钢绞线的面积Ap=140mm 2，钢绞线的标准强度fpk=1860MP a，松弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。
松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。
施工要求1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。
2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。
3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。
采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。
张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
4、预应力张拉采用两端对称，张拉方法采用伸长值和张拉控制应力，双控实际伸长值与理论伸长量控制在±6%以内，否则应停止施工。
待查明原因采取措施后方可继续张拉。
第2章张拉力计算钢绞线张拉控制力计算、平均张拉力计算、伸长值计算表如下：一、相关参数1、采用金属波纹管，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015。
2、预应力组合箱梁张拉使用钢材为低松驰、高强度的预应力钢绞线，单根钢绞线直径为φj15.2mm，钢绞线截面积A=140mm2，标准强度f pK=1860Mpa，弹性模量为Ep=1.95×105Mpa，张拉锚下控制应力为σ=0.75 f pk =1395Mpa。
2.张拉程序0 10%δk 20%δk 100%δk（持荷5min锚固）。
3.平均张拉力计算P p=P k［1-e-（kx+μθ）］/kx+μθP p:预应力筋平均张拉力（N）P k:预应力筋张拉端的张拉力（N）x:从张拉端到计算截面的孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，k=0.0015μ:预应力筋与孔道壁的摩擦系数, μ=0.254.理论伸长值计算：ΔL=P p×L/A p E p式中:P p:预应力筋平均张拉力（N）L：预应力筋长度（mm）A p:预应力筋截面积（㎜2）A p=140㎜2E P：预应力筋弹模（Mpa）E p=1.98×105Mpa(试验检测报告)施工中引伸量值与理论伸长值的误差应控制在±6%之内。
即：ΔL×（1-6%）＜ΔL实际＜ΔL×（1+6%）5.锚下控制力0.75×1860mpa=1395 mpa张拉控制力单根P k=1395mpa×140mm2=195.3KN锚下控制应力为:195.3×4=781.2KN （15-4型）;195.3×5=976.5KN （15-5型）;6.各束钢绞线张拉时相关值计算如下：（一）中跨中跨箱梁钢束钢绞线中跨N1预应力钢绞线张拉理论伸长量计算中跨N2预应力钢绞线张拉理论伸长量计算中跨N3预应力钢绞线张拉理论伸长量计算中跨N4预应力钢绞线张拉理论伸长量计算（二）边跨边跨箱梁钢束钢绞线边跨N1预应力钢绞线张拉理论伸长量计算边跨N2预应力钢绞线张拉理论伸长量计算边跨N3预应力钢绞线张拉理论伸长量计算边跨N4预应力钢绞线张拉理论伸长量计算7.油表读数的计算按不同的钢束区分使用不同的油压千斤顶分别计算10%σcon、20%σcon、100%σcon的油表读数，计算结果如下表：19153#千斤顶张拉时各阶段的油表读数油表编号H9A016530 单位：MPa19154#千斤顶张拉时各阶段的油表读数油表编号H9A016528单位：MPa19155#千斤顶张拉时各阶段的油表读数油表编号20181297196单位：MPa19156#千斤顶张拉时各阶段的油表读数油表编号H9A016527 单位：MPa第3章张拉工艺流程质量控制1、张拉工艺流程图(见附图)2、张拉质量控制（1）材料的质量控制1、钢绞线进场必须有合格证，入场后必须对其质量证明书、包装、标志和规格进行复检。
从每批钢绞线任取3盘，并从每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一根试样进行表面质量、直径偏差和力学性能试验。
如每批少于3盘，则应逐盘取样进行上述试验。
试验结果如有一项不合格时，则不合格盘报废，并在从该批未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格的复检，如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。
每批钢绞线的重量应不大于60t。
2、钢绞线的锚具、夹具和连接器应具有可靠的锚固性能、足够的承载能力和良好的适用性，能保证充分发挥钢绞线的强度。
进场时必须按出厂合格证和质量保证书核查其锚固性能类别、型号、规格及数量以及进行外观检查、硬度检验、静载锚固性能试验。
（2）张拉质量控制1、钢绞线编束时，钢束要顺直，不得扭结，其头部要适当前后错位。
施加预应力前对梁体混凝土进行检查。
当梁体砼强度达到设计要求后，方准施加预应力。
2、开工前对千斤顶和油压表等设备进行配套检验，正常情况下油压表校正有效期限不得超过一年，千斤顶校正有效期限不得超过六个月。
使用过程中并应经常检查，定期检修校正。
3、两端对称张拉，张拉顺序为N1、N3、N2、N4两端对称张拉。
4、张拉力应缓慢均匀地上升或下降，预应力筋的锚固应在张拉控制应力处于稳定状态下进行，锚固阶段，张拉端预应力筋的回缩，锚固变形量不应大于6mm。
5、张拉过程中，如遇到下列情况之一时，张拉设备需重新校验：a、张拉时预应力钢绞线连续断裂。
b、油压系统油封损坏，漏油严重。
c、油压表指针不能退回零点。
d、实测预应力筋的伸长值与计算值相差过大（在6%以上）。
e、千斤顶调换新油压表。
6、安装张拉设备时，对直线预应力筋，应使张拉力的作用线与孔道的中心重合；对曲线预应力，应使张拉力的作用线与曲线孔道末端中心点的切线重合，不得偏移。
7、预应力筋张拉采用双控，以应力控制为主控，记录其伸长值，加经校核。
3、张拉程序（1）预张拉，按现行施工规范给定的初张拉应力值张拉，并记录伸长值初读数。
（2）继续向张拉缸加油至设计油压值。
(3) 测量伸长值并做好张拉记录。
(4) 锚固。
打开高压油泵截止阀，张拉缸油压缓慢降至零，活塞回程。
夹片即自动跟进锚固。
第4章张拉注意事项及安全技术1、张拉注意事项(1)夹片与锚板锥孔不应粘附泥浆或其他杂物。
(2)对表面有锈的预应力钢材，应进行除锈，以减少摩擦损失。
（3）工具锚夹片和锥孔内表面使用前涂上退锚灵，以便退锚灵活。
（4）限位板有不同规格钢绞线的识别标志，安装时应注意，以免用错，造成内缩量增大或锚口摩阻系数增加。
（5）安装工作锚板、锚垫板，对于双向张拉束应在穿束前完成；施工中相互间要尽可能同轴。
（6）安装千斤顶，千斤顶前端口与限位板应对接准确。
（7）安装工具锚，应与前端张拉端锚具对接准确，不得使工具锚与张拉端锚具之间的钢绞线扭绞。
（8）张拉系统使用前应进行标定，张拉力按标定曲线取值或按回归方程计算。
（9）张拉锚固后应及时压浆（在48h内完成）。
水泥浆的要求及压浆工艺按设计或按现行规范规定执行。
（10）切割多余钢绞线，用砂轮切割机。
张拉前对张拉系统进行检查必须做到安全可靠，张拉时应有安全措施。
张拉千斤顶的端部不能站人，以防万一。
2、安全技术（1）开工前需对全体施工人员进行一次安全再教育。
（2）建立健全安全责任制和班组安全规则。
（3）施工前必须对所需机械设备进行一次检修，保证其施工过程中的安全性能。
（4）所有的施工人员必须有相应的岗位操作证，无操作证不准上岗。
（5）张拉作业区两端应有防护设施；张拉时两端严禁站人，严格控制加荷、卸荷速度，并且高压油泵应放在构件端部的两侧，张拉完毕后，稍等几分钟再拆卸张拉设备。
（6）操作高压油泵人员应戴目镜，防止油管破裂时或接头不严时喷油伤眼。
（7）高压油泵与千斤顶之间所有连接点接头必须完好无损，并应将螺母拧紧。
（8）张拉区应有明显标志，禁止非工作人员进入张拉现场。
3、文明施工（1）必须对生产区加强安全保卫工作，防止盗窃和破坏活动的发生。
（2）施工人员必须文明施工，不得野蛮作业。
（3）施工现场有个良好环境，场地、道路整洁，排水畅通，施工、生活污水合理排放。
做到工完料清，各种材料标识清楚、堆放整齐、布置合理张拉工艺流程图。