高速单张纸胶印机滚筒平衡的设计计算
单张纸胶印联机加工方案解读
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图４ 连 线上 光 印厣Ｊ 意 图 示
胶 印机 进行 了现 场联 机模 切 演示 所 用 的模 切版 由德 国
一
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印刷技 术 ・ ０ ６ １ ２ ０／ ０
气 ，一直保 留在 滚筒上 直 到滚 筒转到一定 的角度时 ．再 被吹入三角形的吸气筒 中。 目前 单张 纸胶 印机 正在 向压 凸机 组扩展 它是将 上光
采用双上光机组 的印刷机 可以实现 特殊印刷效果 的组
合 Ｅｔ ，如 图 ４所 示 。 ｒ０ Ｊ ￣
熏
版滚筒和压 印滚筒精确地 安装上阴模和 阳模装 置 ．并设计 成可 简单 定位 的系统 。如 果有了压凸 ，在 印刷一些必 须含
效手 段 。当然 ，研发新 的印 刷和 上光方法 需要很高 的资 金投入 。但是 在成本 效益 的观 点下 ．将 印后加 工整合 在单张 纸胶 印机中具 有很大 的增值 潜 力。 高 宝 将 适 合 压 痕、模 切 、压 凸和 打 孔 的 加 工模 块
整合 在胶 印机 上光机 组 中 经过 多次试 验 已取 得最 佳效
在上光机组整合模 切单元的装调过 程如下 ：
（ ）将腔式刮墨刀 系统排空并清洗 ； １
（ ）取 出 网纹 辊 ２ （） 拆下 上 光 版 ； ３
（ ）装入 模切版 ．夹紧并绷紧 （ ４ 见图 ２ ） （ ）将不干胶 材料穿过压 印系统 ； ５
Ｉ
部上光版 ）
（）７号机组是 第 ２上光机 组 ：上模 切版 。 ５
（ ）模切版 在压 力作用下滚动并再次绷紧 ； ６ （） ７ 将不干胶材料上 印刷 图案与模切版套准 （ 图 ３ 。 见 ） 高宝 上光机 组的套 印规矩可 以调节 。
动力式滚筒输送机设计参数计算
动力式滚筒输送机设计参数计算1动力滚筒输送机条牵引力(1)单链传动式中：Fo一单链传动滚筒输送机传动链条牵引力(N) ：f一摩擦系数，见表4；L一滚筒输送机长度(n ) ；g一重力加速度，取g=9.81m/s ；D一滚筒直径(mm)；Ds一滚子链轮节圆直径(mm)：q G一每米长度物品的质量(kg/m)；q o一每米长度链条的质量(kg/m) ；m d一单个传动滚筒转动部分的质量(见各厂样本)(kg) ：C d一每米长度内传动滚筒数；m i一单个非传动辊筒的转动部分的质星(见各厂样本)(kg) ；C i一每米长度内非传动滚筒数。
(2)双链传动f一摩擦系数D一传动滚筒直径(mrn) ；D s一传动滚筒链轮节圆直径(mln)；Q一传动系数，按式(25)计算或查表5；W s 一单个传动滚筒计算载荷(N)，按下式计算：式中：a一非传动滚筒与传动滚子数量比，a=C i/C d ；m r一均布在每个滚筒上的物品的质量(kg)，m e一圈链条的质量(kg)。
见表4；其余符号同前。
传动系数：式中：i一对传动滚筒链传动效率损失系数，i=0.01～0.03，i值与工作条件有关，润滑情况良好时取小值，恶劣时取较大值；n一传动滚筒数。
表4摩擦系数作用在一个滚子上的载荷(包括辊子自重)(N) 物品与滚子接触的底面材料表5传动系数Q传动滚注：①Q值是由表中查得的系数乘以传动滚子数而得。
如实际传动滚了数介于表中两个滚子数之间，应取其较大值。
例如，当n=62、i=0．025时，Q=3．10。
②表中得出的值，仪适用于驱动装置布置在驱动端部的情况，如布置在驱动段中央时，传动滚子数应取实际传动滚子数的1／2。
2 动力滚筒输送机功率计算(1)计算功率式中：Po-传动辊筒轴计算功率(KW) ；F一链条牵引力(N)，对单链传动，取F=FO，按式(22)计算，对双链传动，取F=Fn，按式(23)计算；v 一输送速度(m/s)；D s一滚筒链轮节圆直径(mm) ；D一滚筒直径(mm)。
单张纸胶印机的技术动向(下)
随着Ｃ Ｐ 日益普及 ，自动 印版更换装置 的使用 已 Ｔ的 很普遍。 目前 ，为能确保机组之问的空问，自动换版装 置装在机组内部的比较多 ，操作性能和再现精度有 了明
众所周知，当纸张 的尺寸改变后，就必须对供纸部
分、印刷部分和收纸部分的位置和空气量进行调节 。随 着小批量 印刷 品逐渐增多，只要输入纸张尺寸就可预设 各个部位 的横向、竖向和上下方 向位置 的结构正在逐渐
・
混合油墨 （ ｙ ｒ ｄ ｎ ） Ｈ ｂ ｉ ｉ ｋ ：不含 有受排气 限制
的物质，臭氧发生量少，价格便 宜，已逐渐得到普及 。
这种油墨可使用Ｕ 装置 。 ｖ
・
润版液清洁装置
非透 明材料 ：各种 塑料薄膜 、合成纸 、金 属箔、
卡纸等 。
・
这种装置 能长期维持润版液的特性，同时又可大幅
・
采取防噪音和防震动的措施。印刷机制造商在设计阶段
就必须把这些因素考虑进去。以下集中谈一下排废气 、 耗材和废弃物 。 １ 排气和吸 气 ． 印刷现场之所以需要排气，是因为Ｕ 干燥装置会产 ｖ
目前 ，许 多印刷机都可 以使用印前 的Ｃ Ｐ ／ Ｐ Ｉ４ ＰＦ
数据对墨量进行预设定 。然后 ，使用全 自动换版装置正 确安装ＣＰ Ｔ 印版 ，利用设备和软件两方面 的功能来进行
市场上这种能直接在 印刷机上制版的机型 已经很少 见到了。随着ＣＰ Ｔ 的普及 ，在机直接制版 的投资效果 已
经降低 。当然，今后还有待继续观察其动 向。
使用 印版 的小尺寸在机直接制版式印刷机， 目前在 市场上还能被客户接受。而不用 印版 的在机直接制版印
刷机 ，今后趋 向如何，还有待观 察。
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ｌ 张纸胶印机 的技术动向 ｌ Ｉ
带式输送机传动滚筒的设计与计算
带式输送机传动滚筒的设计与计算带式输送机在港口、煤炭、电厂等物料输送中应用日益广泛, 传动滚筒是带式输送机的关键部件, 其作用是将驱动装置提供的扭矩传到输送带上。
根据滚筒的承载不同, 可将滚筒分为轻型滚筒、中型滚筒、重型滚筒, 轻型滚筒为焊接结构, 即辐板与筒皮焊接, 轮毂与轴采用键连接, 中型滚筒和重型滚筒为铸焊结构, 即辐板与轮毂采用整体铸造形式, 然后与筒皮焊接, 轮毂与轴采用胀套连接, 胀套连接的优点是:定位精确、传递扭矩大、易于拆装、避免轴向的攒动等。
传动滚筒表面都覆盖橡胶或陶瓷以增大驱动滚筒与输送带间的摩擦系数。
由于中型滚筒和重型滚筒承载重, 设计计算不合理, 容易造成滚筒断轴等事故的发生, 因此, 本文为某矿设计的传动滚筒的实例对中型滚筒和重型滚筒的设计计算加以说明。
一、原始参数滚筒合张力260KN、扭矩40KN·m、滚筒直径φ1000㎜, 带宽2200mm二、结构简图三、选择材料采用45# 钢, 调质处理, 机械性能为:抗拉强度σb=580 MPa 屈服点σs=290 Mpa弯曲疲劳极限σ1=235 Mpa 扭转疲劳极限τ1=135 MPa许用静应力σ1p=238 MPa ,许用疲劳应力σ1p=165 MPa四、初选轴径1.确定轴伸直径, 按扭转强度计算轴伸直径d=17.2 Tτp3!轴传递的扭矩T=40 kN·m = 40000 N·m轴的许用扭矩剪应力τp=35 MPad1=17.2 ! =180㎜根据结构要求取轴伸直径180㎜2.确定胀套处轴径按弯扭合成强度计算轴径d=21.68 M2+(ψT)2 !σ-1p3!轴在胀套处所受弯矩M=52000 N·m,轴在胀套处所受扭矩T=40000 N·m校正系数对于单向旋转ψ=0.7轴径d2=21.68 +(0.7×40000)2 ! 1703! =153㎜根据结构要求取d2=240㎜轴的结构尺寸如下图五、强度校核按疲劳强度安全系数校核,仅考虑弯矩作用时的安全系数Sσ= σ-1Kσβεσσa+ψσσm仅考虑扭矩作用时的安全系数Sτ= τ-1Kτβεττ a+ψττm弯曲时的有效应力集中系数Kσ=1.52扭转时的有效应力集中系数Kτ=1.57轴表面质量系数β=0.9弯曲时的尺寸影响系数εσ=0.6扭转时的尺寸影响系数ετ=0.6材料拉伸的平均应力折算系数ψσ=0.34 材料扭转的平均应力折算系数ψτ=0.21d2=240㎜处的抗弯截面模数Z= πd3 232= 3.14×24332=1356.5cm3抗扭截面模数Zp= πd3216=2Z=2713cm3对称循环弯曲应力的应力幅σa= M Z= 520001356.5=38.3MPa脉动循环扭转应力应力幅τ a= T2ZP= 400002×2713=7.4MPa脉动循环扭转应力平均应力τm=τ a=7.4MPa仅考虑弯矩作用时的安全系数:Sσ= σ- 1Kσβεσσα+ψσσm= 2351.520.9×0.6×38.3+0.32×0=2.18仅考虑扭矩作用时的安全系数:Sτ= τ-1Kτβετ×τα+ψτ×τm= 1351.570.9×0.6×7.4+0.21×7.4=5.85安全系数S= Sσ·SτSσ2+Sτ2 != 2.18×5.852.182+5.852 !=2.04互邻———指拥有共同边界线(点)的两个直接相邻的区域。
单张纸胶印机递纸摆动机构设计
２１ ０ ２年 ８月
轻 工 机械
Ｌｉ ｈｔＩ ｄ ｓ ｒ ａ ｈｉ ｅ ｙ ｇ ｎ ｕ ｔｙ Ｍ ｃ ｎ ｒ
Ｖ（ ． ０ Ｎ０ ４ ） ３ ． １
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［ 研究 ・ 设计］
Ｄ Ｉ ０３６／ ｉｎ１０－ ９． １． ． ２ Ｏ ： ．９９ｊ ｓ ．０５ ８５２ ２０ ０ １ ．ｓ ２ ０ ４０
图 ２是 以压 印 滚 筒 转 角 ０为类 时 间 即坐 标 横 轴
时 ， 纸摆 臂 的摆 角 Ｊ 线 。零 起 始 点 是 图 １中 Ｅ 递 Ｂ曲 Ｆ 杆末端 的叼牙 咬住 ， 刚定位 好 的纸张 前边缘 ， 开始摆 并 动 的时刻 。根据 运动 过程可 将 曲线分 为 ６个 阶段 ：
的运 动特性 复 杂 、 构设计 的计 算 繁杂 。为此 ， 机 国内外
进行 了不 少 的研 究 。侯 和 平 等 对 偏 心 上 摆 式 递 纸 机构 进行 了运 动特性 分 析 ； 晓 玲 等 就某 型 胶 印机 张 中凸轮反求 问题 进行 了研 究 。
１ 运 动过 程分 析
２
度， 实现对摆臂运动 的精确控制是核心 。本 文分析 了摆动 机构 的运动过 程 ， 用矢量法 求解各个构件 的运动 ， 应 实现 了对 该机 构设计软 件化 ， 方便设计计算 。图 ５参 】 ０
关 键 词： 印刷 机 械 ； 印 机 ； 胶 凸轮 ； 动 机 构 ； 摆 矢量 法
中图 分 类 号 ：Ｓ０ ． Ｔ８３６
Ａｂｓｒ ｃ Ａｓ ｎ ｏ ｈｅ ｅ ｃ ｍ ｐ ｎ ｎ ｓ ｏ ｒ ｓ ， ｔ ｅ ｗｉ ｇ ｇ ｉ ｐ ｒ ｉ ｄ ｓｇ ｎ ｔ ｅ ｏ ｕ ｅ ｒ ｃ ｍｐ ｉａｅ ｔ ａ ｔ： ｏ ｅ ｆ ｔ ｋ ｙ ｏ ｏ ｅ ｔ ｆ ｐ ｅ ｓ ｈ ｓ ｎ ・ ｒｐ ｅ ， ｔ ｅ ｉｎ ａ ｄ ｈ ｃ ｍｐ ｔ ａ ｅ ｏ ｌｃ ｔｄ． ｓ
浅谈卷筒纸胶印机滚筒空档新技术
造成橡皮布 夹 板 材料 断 裂 。 ＫＢＡ特 殊 的夹紧 装置允许将 在压 印 时膨胀 的 夹板深 插 在滚筒 空 档 中。 在装 入橡皮 布 夹板之后仍 保 留３ ｍｍ的” ～４ 窄缝 ” 因而能消 除橡 皮布与 ， 印版滚 筒之 间 以及 两个橡皮 滚筒 之间在合 压之后产 生 的
凸包 。
卷 筒纸 平版 印刷 机 的压 印滚筒 上 不必 装咬 牙 ， 然而 滚 筒上 的空 档还 是 必须存 在 的 ， 因为橡皮 滚筒 要安 装 装 橡 皮布 的装夹机 构 ， 印版滚筒 要安 装装版机 构。 其空档要
无缝 技术。
比单张纸 平版 印刷机 的小。 常见 的橡皮布 装夹机 构如 图１ 所 示 ： 式装夹机 构 （）单卷轴 式装夹机构 （）双卷 轴 压板 ａ； ｂ；
侧很 快完成 换装 。 这就 大幅度地 缩短 了换版 时间 ， 同时也
可省 去 紧固橡皮布 的作业 。 用无缝结 构后 ， 采 卷筒纸 平版 印刷机 的最高速 度是普通 的卷筒 纸平版印刷机 的１ ５ ． ．倍 每分钟 可达 １ Ｏ 米左右 ， ０ ０ 印刷 幅面也 增大了 ， 最大幅面可 超过 １７ ， ．米 生产效率也提 高 了２ 以上。 倍 无缝 技术是 目前能 完全避免 因印版滚 筒和橡 皮布滚 筒 的 接缝而 产 生振动 的最 佳办 法 。 外 ． 另 印版 滚筒 、 橡皮 布 滚筒 没有 间隙 ． 而不需 装肩铁 （ 从 滚枕 ）并可将 橡皮滚 ． 筒 做得 结 实些 ． 这样就 解决 了滚 筒 的变形 问题 。 因此 ． 双 倍 径滚筒也就没 有必要 ， 可做成单倍径 滚筒 。
常 的印版滚筒 装夹机构如 图２ 弹性夹板 式印版装 ：
夹机构 （ ）卷轴式 印版装夹机 构 （ ）插入式 印版装夹机 ｄ； ｅ；
滚筒的结构设计
第3章 滚筒的结构设计滚筒为圆柱形零件，一般分为主动滚筒和从动滚筒，滚筒主要由滚动体、中心轴、卡簧和滚筒壳组成，需要其能保证稳定可靠的低摩擦滚动，将电机的圆周运动转化为直线运动。
滚筒的生产主要有辊体初车、初校静平衡、轴头过盈装配焊接、精车和精校动平衡等工序组成。
若对形位公差如圆度、圆柱度和直线度等要求在0.2mm 以下的，则在精车后需要上外圆磨床或轧辊磨床磨削加工。
对表面硬度有要求的，则需要增加热处理工序。
滚筒成型后，出于防锈防腐、耐磨和支撑的需要，还需要表面处理或包覆如喷漆、镀锌、TEFLON 喷涂、包橡胶、镀铬、陶瓷喷涂和氧化等工序[4]。
3.1滚筒最小直径的确定按照国标标准的有关规定，滚筒直径根据胶带形式、强度、紧边和松边张力以及滚筒类型由下式确定。
B S S d ⋅⋅⋅-=απρ)(36021min =28.055000)3050(360⋅⋅⋅-ππ=0.0237m=23.7mm 所以滚筒最小直径为0.0237mm ，为了保证滚筒和台面的相配合，选择滚筒直径d=27mm,式中min d 为滚筒直径（对于胶面滚筒指光筒直径）,1S 为胶带紧边张力,2S 为胶带松边张力，B 为胶带宽度，α为胶带包角，β为许用传递能力，kN/2m (帆布胶带2/20m kN =ρ，人造纺材芯胶带2/35m kN =ρ，钢绳芯胶带2/55m kN =ρ）3.2滚筒轴直径的确定按疲劳强度计算 []σ≤⋅+-n W D P W L L P 2/14.0)(132/)(21S S P +=32/3d W π=2/)(211S S P -=16/3d Wn π=所以滚筒轴的直径d 为[]31312.1)(32σπDP L L P d +-≥=35014.3272/2012.1272/8032⨯⨯⨯+⨯⨯=6mm 按刚度计算)43(24223L L EJPL f -= 式中f 为轴弯曲产生的扰度，取f=（1/2000~1/3000）2L ，2L 为轴承间距，E 为材料弹性模量，低碳钢26/101.2cm kg E ⨯=，J 为轴惯性矩，64/2d J π=所以滚筒直径42123)43(8fE L L PL d π-≥=46222000/150101.214.33)2743503(272/808⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=9.7mm 由此可得两滚筒的直径，取其中最大值为设计值，即取d=10mm3.3幅板厚度的确定幅板厚度的计算式为 )2(13L KJ E PLK h -≥θ=2.35mm 式中h 为幅板厚度，K 为与半径比率有关的无因次系数78.026/20/46)78.0ln 78.0178.01(14.33.27)ln 11(3.27212222===-=++--=++--=r r R R R R k π 1r 为幅板内圆半径，即轮毂外径，2r 为幅板外圆半径，即滚筒外壳内径，3θ为幅板外滚筒的转角，3θ=1/1000rad ，1L 为滚筒幅板间距，如果是焊接幅板等厚时，确定了转角3θ后，根据材料力学及弹性力学的相关知识推导出来。
《印刷原理与工艺》课程习题
《印刷原理与工艺》习题第一章印刷过程中的润湿1．固体表面愈粗糙，是否润湿性愈好？2．以表面自由能与热力学的基本理论为基础，分析平版印刷中，为什么要先给印版供水，然后再给印版供墨，印刷才能正常进行？3．采取哪些措施，可以保护平版空白部分的润湿性？说明理由。
4．试用润湿方程分析液体在固体表面铺展的条件？如何调整润湿液才能使其在平版空白部分良好地铺展？第二章印刷压力1.印刷压力有哪几种表示方法？印刷机的印刷压力是怎样获得的？2.在同一台印刷机上，用120g/m2的铜版纸和胶版纸印刷，试问哪一种纸张需要的印刷压力大？为什么？3.用网线印版、线条印版、实地印版印刷，哪种印版需要的印刷压力大？细网线印版和粗网线印版，哪种印版需要的印刷压力大？为什么？4.胶印机的滚筒半径为150ｍｍ，在相同的压力下，用A包衬获得的最大压缩量为0.18mm。
用B包衬获得的最大压印宽度为5.8ｍｍ，若A、B两包衬的厚度相等，试讨论哪种包衬的弹性模量大?5.蠕变、应力松弛、内耗等对橡布的印刷性能有什么影响？6.平版印刷过程中，橡皮布可能产生哪些主要的变形？对印刷质量有何影响？有什么防止的措施和方法？7.什么是滚压比？在胶印油墨转移中有什么重要意义？8.表5-18列出了某种型号胶印机的数据。
假设纸张厚度为0.1mm，印版滚筒与橡皮滚筒之间的间隙以及压印滚筒与橡皮滚筒之间的间隙合压后均为0.2mm，要求橡皮滚筒包衬后的直径为260mm，印版滚筒包衬后直径为260.26mm，试计算印版滚筒和橡皮滚筒的包衬量δ版、δ橡应为多少？橡皮滚筒与印版滚筒和压印滚筒之间的压缩量λ版-橡、λ橡-压应为多少？表5-18 某型号胶印机的测量数据9．对于海德堡102V胶印机，如希望得到λ版-橡=0.10mm，λ橡-压=0.15mm，已确定印版滚筒的半径为135.5，印刷纸厚为0.40mm。
算出（1）、橡皮滚筒的包衬厚度？（2）、调压器的刻度？（已知刻度为0时，滚枕间隙为0.35mm。
动力式滚筒输送机设计参数计算
动力式滚筒输送机设计参数计算1动力滚筒输送机条牵引力(1)单链传动式中：Fo一单链传动滚筒输送机传动链条牵引力(N) ：f一摩擦系数，见表4；L一滚筒输送机长度(n ) ；g一重力加速度，取g=9.81m/s ；D一滚筒直径(mm)；Ds一滚子链轮节圆直径(mm)：q G一每米长度物品的质量(kg/m)；q o一每米长度链条的质量(kg/m) ；m d一单个传动滚筒转动部分的质量(见各厂样本)(kg) ：C d一每米长度内传动滚筒数；m i一单个非传动辊筒的转动部分的质星(见各厂样本)(kg) ；C i一每米长度内非传动滚筒数。
(2)双链传动f一摩擦系数D一传动滚筒直径(mrn) ；D s一传动滚筒链轮节圆直径(mln)；Q一传动系数，按式(25)计算或查表5；W s 一单个传动滚筒计算载荷(N)，按下式计算：式中：a一非传动滚筒与传动滚子数量比，a=C i/C d ；m r一均布在每个滚筒上的物品的质量(kg)，m e一圈链条的质量(kg)。
见表4；其余符号同前。
传动系数：式中：i一对传动滚筒链传动效率损失系数，i=0.01～0.03，i值与工作条件有关，润滑情况良好时取小值，恶劣时取较大值；n一传动滚筒数。
表4摩擦系数作用在一个滚子上的载荷(包括辊子自重)(N) 物品与滚子接触的底面材料表5传动系数Q传动滚注：①Q值是由表中查得的系数乘以传动滚子数而得。
如实际传动滚了数介于表中两个滚子数之间，应取其较大值。
例如，当n=62、i=0．025时，Q=3．10。
②表中得出的值，仪适用于驱动装置布置在驱动端部的情况，如布置在驱动段中央时，传动滚子数应取实际传动滚子数的1／2。
2 动力滚筒输送机功率计算(1)计算功率式中：Po-传动辊筒轴计算功率(KW) ；F一链条牵引力(N)，对单链传动，取F=FO，按式(22)计算，对双链传动，取F=Fn，按式(23)计算；v 一输送速度(m/s)；D s一滚筒链轮节圆直径(mm) ；D一滚筒直径(mm)。
基于有限差分法的印刷滚筒挠度计算
２００８年１ ０月 第１０期（总第１１９期）
广西轻工业
ＧｕＡＮＧｘＩ ＪｏＵＲＮＡＬ ０Ｆ ＬＩＧＨＴ ＩＮＤｕｓＴＲＹ 机械与电气
基于有限差分法的印刷滚筒挠度计算 詹磊，杨新艳，吴敏 （广西大学轻工与食品工程学院，广西南宁５３０００４） 【摘 要】 以单张纸胶印机橡皮滚筒为研究对象，将其简化为变截面简支梁模型，利用有限差分法和Ｍａｔｌａｂ对其在印刷 压力作用下的挠曲变形情况进行编程计算，得到相应的挠变曲线，为印刷滚筒的挠度计算和合理设计提供了思路。 【关键词】有限差分法；橡皮滚筒；挠变曲线 ． 【中图分类号】ＴＨ１１７ 【文献标识码】Ａ 【文章编号】 １００３—２６７３（２００８）１０—３７—０２
１ 引言 印刷装置是印刷机的核心部件。单张纸胶印机的印刷装置 由印版滚筒、橡皮滚筒、压印滚筒、齿轮传动部件、离合压机构、 传纸装置及有关的控制装置组成【１］。印刷作业时由印版滚筒、橡 皮滚筒、压印滚筒对滚来产生压力并完成印刷。印刷的重影、墨 杠、网点扩大、墨色不匀等故障很大程度上与印刷滚筒直接相 关。因此，印刷滚筒性能的好坏直接影响印品质量。 印刷中由于印刷压力和重力的作用，印刷滚筒将不可避免 的发生挠曲变形；印刷滚筒的挠曲变形将直接导致印刷压力在 滚筒轴向分布的不均匀，两端压力最大，中间压力最小；胶印机 的橡皮滚筒与印版滚筒接触以传递油墨，同时又与压印滚筒对 滚完成印刷，若其挠曲变形过大则会对印刷产生影响。因此对 胶印机橡皮滚筒在印刷压力作用下的挠曲变形情况进行研究 很有必要嘲。 在研究橡皮滚筒在印刷压力下的挠曲变形时，忽略轴端齿 轮传动和轴承弹性支承的影响，可将滚筒的挠曲转化为弹性简 支梁的受压变形问题［３１。由于胶印机的印刷滚筒形状比较复杂， 各轴段直径差别较大，且中间轴段部分（即印刷压力作用区）常 采取加强筋，因此属于形状复杂的变截面梁。对变截面梁的挠 曲变形，积分法和叠加法的使用有其局限性 ；因此本文采用有 限差分法，以国外某知名对开胶印机橡皮滚筒的实测数据为基 础，进行滚筒挠曲变形的计算与分析。