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热处理工艺分析报告

热处理工艺分析报告

热处理工艺分析报告1.引言热处理是指将金属材料加热到一定温度进行保温一段时间,并经过冷却使其达到期望的组织和性能的一种工艺。

热处理工艺对金属材料的性能和寿命有着重要影响,因此对热处理工艺进行分析和优化是提高材料性能和质量的关键。

2.分析方法本次热处理工艺分析使用了金相显微镜观察和显微硬度测试两种常用手段。

金相显微镜可以观察材料的组织结构,而显微硬度测试可以评估材料的硬度和强度。

3.实验步骤本次实验选取了X材料作为研究对象,首先将X材料加热到960°C,保温时间为30分钟,然后通过快速冷却的方式冷却至室温。

随后,采用金相显微镜观察了材料的组织结构,并用显微硬度测试仪对材料进行了硬度测试。

4.实验结果和分析金相显微镜观察结果显示,经过热处理后,X材料的晶粒尺寸显著增大,并且出现了大量的晶界。

这表明热处理工艺导致了材料的再结晶,从而提高了材料的韧性和塑性。

显微硬度测试结果显示,经过热处理后,X材料的显微硬度明显下降。

这可以解释为热处理导致材料的晶粒尺寸增大,晶界面积增加,从而阻碍了位错的移动和晶界的滑移,减弱了材料的力学性能。

综合以上结果分析,可以得出结论:对于X材料来说,经过所选的热处理工艺,材料的韧性和塑性得到了提高,但硬度和强度有所降低。

5.结论本次热处理工艺分析的结果表明,经过所选的热处理工艺,X材料的组织结构发生了变化,晶粒尺寸增大,晶界增多。

这导致材料的韧性和塑性得到了改善,但硬度和强度有所下降。

对于实际应用中对韧性和塑性要求较高的情况,该热处理工艺是可行的。

6.建议在进一步优化热处理工艺时,可以考虑调整保温时间和冷却速率等参数,以达到更好的性能和质量要求。

此外,对不同材料的热处理工艺应进行深入研究,以制定适合不同材料的最佳工艺方案。

[1]张三,李四.热处理工艺对金属材料性能的影响[J].材料工程学报,2024[2]王五,赵六.金相显微镜在热处理工艺分析中的应用[J].金属材料科学与工艺,2024[3]丁七,孙八.热处理工艺对金属材料显微硬度的影响[J].材料力学,2024。

热处理手册

热处理手册

《热处理手册(第1卷):工艺基础》是一产热恋处理专业的综合工具书,共4卷。

《热处理手册(第1卷):工艺基础》共11章,内容包括基础资料、金属热处理的加热、金属热处理的冷却、钢铁件的整体热处理、表面加热热处理、化学热处理、形变热处理、非铁金属的热处理、铁基粉末冶金件及硬质合金的热处理、功能合金的热处理、其他热处理技术。

《热处理手册(第1卷):工艺基础》由中国机械工程学会热处理学会组织编写,具有一定的权威性;内容系统全面,具有科学性、实用性、可靠性和先进性。

《热处理手册(第1卷):工艺基础》可供热处理工程技术人员、质量检验和生产管理人员使用,也可供热处理人员、质量检验和生产管理人员使用,也可供科研人员、设计人员、相关专业的在校师生参考。

目录:前言第1章基础资料1.1 金属热处理分类及代号1.2 合金相图1.3 现行热处理标准题录参考文献第2章金属热处理的加热2.1 金属和合金相变过程中的元素扩散2.2 钢的加热转变2.3 加热介质和金属与介质的作用2.4 加热计算公式及常用图表2.5 加热节能措施2.6 可控气氛2.7 加热熔盐和液态床2.8 真空中的加热参考文献第3章金属热处理的冷却3.1 钢的过冷奥氏体转变3.2 钢件热处理冷却过程3.3 淬火冷却介质3.4 淬火冷却介质参考文献第4章钢铁件的整体热处理4.1 钢的热处理4.2 铸铁的热处理参考文献第5章表面加热热处理5.1 感应加热热处理5.2 火焰淬火5.3 激光、电子束热处理5.4 其他表面热处理方式参考文献第6章化学热处理6.1 钢的渗碳6.2 钢的碳氮共渗6.3 渗氮及以氮为主的共渗6.4 渗金属及碳氮之外的非金属6.5 离子化学热处理6.6 气相沉积与离子注入技术参考文献第7章形变热处理7.1 概述7.2 低温形变热处理7.3 高温形变热处理7.4 表面形热处理7.5 形变化学热处理参考文献第8章非铁金属的热处理8.1 铜及铜合金的热处理8.2 铝及铝合金的热处理8.3 镁合金的热处理8.4 钛及钛合金的热处理8.5 高温合金的热处理8.6 贵金属及其合金的热处理参考文献第9章铁基粉末冶金件及硬质合金的热处理9.1 概论9.2 铁基粉末冶金件及其热处理9.3 钢结硬质合金及其热处理9.4 粉末高速钢及其热处理9.5 硬质合金及其热处理参考文献第10章功能合金的热处理10.1 电性合金及其热处理10.2 磁性合金的热处理10.3 膨胀合金的热处理10.4 弹性合金的热处理10.5 形状记忆合金及其定形热处理参考文献第11章其他热处理技术11.1 磁场热处理11.2 强烈淬火11.3 微弧氧化参考文献。

镍基合金热处理-校对资料.doc

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8.3 镍基高温高弹合金的应力松弛铁基高温高弹合金中往往含有不少的Ni和Cr,但镍的含量总是少于50%。当合金中的含镍量超过50%时,则属于镍基合金了。这类合金是在电热合金Ni80Cr20的基础上开发出来的,取名尼蒙尼克(Nimonic)系合金。例如尼蒙尼克75、80A、115、120等,其热强性依次提高,相应地有美国研制成的取名因康耐尔(Incone1)系合金等。我国的高温合金(GH)中相应有GH4169(Incone1718)和GH4133(与Inconel Ⅹ-750相近)。这些合金是Ni一Cr或Ni-Cr-Co为基的固溶体,其特性是耐热稳定性(热强性)好,耐蚀性高,大部分合金在较大温度范围内无磁性。下面重点以GH合金制造的汽油发动机中的刮片弹簧为例,讨论应力松弛问题。8.3.1 耐热弹簧(刮片簧)的松弛变形失效与选材1)汽油机转子发动机刮片簧的工况条件与技术要求汽油机转子发动机具有结构简单、质量轻、高速动力性能好等优点,其结构示意图如图8-5a所示。转子发动机缸体1中有一个三角形转子2,转子的三个边把缸体分割成三个工作室,转子转动一圈,每个工作室依次进气、压缩、点火、爆发到排气完成一个工作循环。为了保证密封,转子的三角上都有一个刮片3。刮片的底部均有一个弓形刮片簧4。它的作用是要保证刮片始终与缸体型面相贴合。因此,刮片弹簧是转子发动机中一个重要的功能性零件。因为它的工作情况直接影响到片簧与缸体的密封效果,即直接影响到发动机性能发挥的好坏。由于刮片簧是在缸体内工作,工况条件苛刻,工作温度经常在300℃~380℃之间,局部极限温度可达800℃,瞬时高温燃气还会扫过,工作应力较高,且易氧化和腐蚀等。刮片弹簧尺寸随机型的不同而有差别。试验用的刮片弹簧为弓形薄片状(图8-5b),长、宽、高分别为63、4.39、0.63mm。弓形自由高度为4.18mm。装配高度为1.98mm。假定刮片簧工作一段时间后的自由高度降低0.05mm,经计算其应力松弛值为2.27%[5]。实际表明,应力松弛和蠕变是刮片弹簧失效的主要原因。2)刮片弹簧的受力分析与材料选择大多数的耐热弹簧在高温时承受一个较大的静载荷和一个较小的循环载荷。刮片弹簧也是这样,即保证片簧与缸体型面始终贴合的弹力P必须大于此时刮片的径向惯性力Fr。设计者经过研究和计算,为了使发动机正常起动和运转(例如起动速度为300r/min),只需P比Fr大0.05N即可。事实上,当转子起动后的Fr很小,可以忽略不计,此时主要靠径向背压力来保证刮片与缸体型面的贴合密封。刮片弹簧的弹力主要用来克服起动时刮片径向惯性力,并保证它与缸体型面的密封。绝大多数的场合下,刮片弹簧的弹力均大于0.06N。刮片簧在起动时和启动后都处于装配高度之下,故可认为它承受的是单一的静载荷。如考虑循环载荷(例如,每一个工作循环都受到燃气产物的冲扫等)和磨损,刮片簧的弹力还应大一些,例如,取P=7.36N(如德制ΚΚM612型转子发动机的刮片簧)。总之,刮片簧的受力虽然较复杂,但经实际分析,刮片的径向惯性力和循环载荷都较小,可以忽略不计,因此它承受的主要是静载荷。在服役过程中的失效形式不是疲劳断裂,而是蠕变和应力松弛。通过初步计算,刮片簧的应力松弛值为 2.27%,此时相应的蠕变行为引起时残余变形量只有0.005%,即松弛挛形为蠕变量的460倍。所以,应力松弛(或松弛变形)是刮片弹簧失效的主要原因。如选用一般弹簧钢(65Mn或50CrV A片材)制作,显然不合适。区它们使用一段时间就严重变形,丧失弹性,使发动机性能急剧下降,甚至造成停机事故,再次启动十分困难,故这类材料不宜选用。一般选用高温合金来制造,例如选用铁基的3J型或GH2132(A286)制造,因为这些合金在高温下的松弛抗力比通用弹簧钢好得多。这几种合金以最佳热处理状态制造刮片弹簧,再在320℃和400℃下保持150h后的挠度变化(f∆)及应力松弛率(σσ∆)见表8-5。由该表中数据可知,在320℃下夹持150h后,3J-1片簧的挠度变化值为0.084mm,3J-3比3J-1好,是其81%,GH2I32(A286)合金者更好,是其51%。如在400℃试验时,三种材料的挠度均相应减小,但更显出GH2132合金优于3J-3,以3J-1合金最差。某厂用3J-1合金制成的上述尺寸的刮片簧在装车试验时失效。失效的3J-1合金片簧由均匀弓形的一段变成近似平直,其余部分仍然完好。平直的部分表面发黑。在发黑(平直)部分、完好部位和介于两者之间的过渡部位分别取样,进行金相组织观察。结果是:完好部位仍为3J-1合金时效后组织;过渡部位已开始了局部再结晶,但仍只留了部分 ′相; 而发黑部位几乎是全部再结晶,但其再结晶过程并未完成。3J-1合金的再结晶开始温度在800℃左右,由金相组织分析表月,发黑部位的实际温度决非们400℃,而接近800℃。造成刮片弹簧局部温度升高的原因比较复杂,主要有刮片簧、刮片和刮片槽之间的间隙在槽的两端不等(因加工精度不高),间隙较大的一端受到高温燃气的冲刷作用较强, 此时刮片簧部分受热大, 故温升过高, 导致组织和性能发生急剧变化而失效。从表8-5中对比可知, 3J-3的抗松弛性能优于3J-1合金, 但劣于GH2132(A286)合金。调整时效工艺可以改善松弛性能,例如3J-3合金的刮片簧分别在时效温度600℃、650℃、700℃及750℃×4h 进行时效处理,在400℃×400h 的条件下进行夹持试验后的松弛率相应为10.65%、7.8%、6.53%和15.3%,表明时效工艺不同对片簧的高温抗立力松弛性能的影响相当显著。但是, 3J-3合金的最高工作温度不超过400℃, 用它制作该刮片弹簧仍不能满足设计要求。如选用GH2132(A286)合金制作该刮片簧, 它在650℃的屈服强度(0.2σ)、弹性极限(0.02σ)及疲劳强度(1σ-)都下降很少, 但高温持久强度在600℃以上时下降较快(图8-2)。它在538℃时的松弛特性参看表8-3, 如在140h 后的负荷损失率已达10%(试验应力为549MPa)。从表8-5可看出,它的抗应力松弛性能明显优于3J-3合金,也只能在550℃以下长期工作。8.3.2 高温合金GH4169(InconeI7I8合金)的应力松弛从铁基高温合金3J-1刮片簧的失效分析可知, 该材料的耐热稳定性(如抗氧化等)和热强性不够好,不能满足刮片簧的使用要求。镍基高温高弹性合金的特点是热强性更好、抗氧化和耐蚀性高。选用GH4169(7I8)合金制作刮片簧, 在某厂TZ2120型转子发动机上通过了600h 的装机试验。为此,必须对镍基高温合金的合金化原理、热处理工艺及处理后的高温力学性能等有一个扼要的了解。镍基高温高弹性合金的合金化原理与铁基大体相似,目的都是为了满足热稳定性和热强性更高、更好的技术要求。耐热(高温)稳定性主要包括抗氧化性、组织结构稳定性和力学性能等。铁的熔点比镍稍高,但镍的抗氧化能力大。镍是面心立方结构(即奥氏体), 其结构稳定性比钢(奥氏体钢)要高。因此,镍基合金比铁基合金具有更好的耐热稳定性。热强性是指镍基(或铁基)固溶体的强度, 固溶强化是研制高温合金的重要指导思想。这类合金命名为GH3×××,其中3代表固溶强化的镍基合金。另一条思路就是固溶后必须通过时效处理方能达到强化效果,这就是时效硬化型镍基高温合金,相应牌号为GH4×××,其中4代表时效强化的镍基合金。为了提高合金的耐热稳定性,加人20%左右的Cr, 如另加人Mo 、Co 、W 等元素, 则含铬量可减少到10%~I3%。为了提高时效硬化效果, 应适量添加(Ti+Al)等合金元素,并且两者的含量为2:1(Ti:Al)时具有良好的高温强度和抗热腐蚀性能。由于这类合金进行高温固溶处理后一般需经过热或冷塑性变形,获得线材或板材或加工成所需形状的弹性元件,再通过时效处理达到所需的强韧性配合。由以上对3J-1型铁基耐热合金制成的刮片簧的失效分析可知,再结晶温度是另一个重要指标。如果元件工作温度过高,达到了合金的再结晶温度时将发生再结晶,甚至是聚集再结晶现象,使材料几乎完全丧失高强硬性和高弹性(失效)。为了提高这类合金的再结晶温度几,必须选用高熔点金属元素(因Tr ≈0.4T 熔点)和适量加人那些能阻碍其再结晶过程的合金元素, 例如Ti 、Nb 、Zr 及B 等。所以,镍基高温高弹合金是Ni-Cr 系和Ni-Cr-Co 系合金,基体是奥氏体, 另加人Mo 、W 、Nb 、Ti 、Al 、B 等元素形成强化相。但(Mo+W)含量不得大于10%, (Ti+Al)`总含量不得大于5%,否则,热加工性能变坏。镍基高温高弹合金的力学性能与其组织结构密切相关,如晶粒大小、碳化物及金属间化物(γ′)的形态、大小和分布等都是通过热处理工艺来控制的。这类合金的热处理一般由固溶处理、中间处理和时效处理组成。固溶处理的目的是为了溶人较多的碳化物和γ′相而获得过饱和的固溶体(即合金奥氏体);其次是为了得到适当的晶粒度在高温下长期工作的元件,晶粒度以3~4级为好,这样可得到较高的抗蠕变性能。固溶温度一般在1040~1230℃范围内选择。此类合金经高呈固溶处理后再加低温时效便可得到足够好的拉伸和短期的持久性能, 但由于组织仍不够稳定, 不适于制造长期服役的弹性元件。为此,需在时效前进行850~1100℃的中间处理,主要作用是改变在奥氏体晶界上析出碳化物的形态、数量和分布,也使γ′相的分布更为合理。时效处理的目的是更充分而均匀地析出γ′强化相质点, 一般选700~1000℃为宜(含Al 、Ti 较多时取高限), 有些合金采用多次热处理规范(如两次固溶+两次时效)可提高它的蠕变性能和长期使用的稳定性能。镍基高温高弹性合金经过热处理后的高温力学性能见表8-6。该表中前两个牌号属于Ni-Cr 系,后两个牌号属于Ni-Cr-Co 系。看来,含Co 的镍基高温合金具有更高的持久耐热性能。GH4169(Inconel718)合金是以γ’相3Ni Co AlTi 3()()析出强化的Ni-Cr-Fe 合金。它除有良好的抗氧化性和耐蚀性外,在700℃以下的组织稳定性和热强性也相当不错。它的高温力学性能见图8-6同温度下的弹性模量(E 和G)见图8-7,不同温度下的持久强度见图8-8。由图8-6及8-7可知,温度升高时,强度指标(b σ、0.2σ)和弹性模量(E 和G)都逐渐降低,塑性(δ)几乎不变。当温庋超过650℃时,上述各项性能指标均急剧下降。从图8-8中各曲线变化趋势可知,540℃的持久强度随时间延长而下降的趋势较小,而目.偏离直线不大,到700℃的持久强度随时间延续而下降的趋势明显加快,而且偏离直线也明显提前。曲此可见,GH4169(718)合金只能在600℃可使用1万小时以上。GH4169(718)合金板材经过不同的冷变形加工后制成上述刮片弹簧在550℃作静态夹持试验,发现弹力和挠度的下降率均随冷变形量的减小而减小(图8-9),当冷变形量达30%时,片簧的负荷(弹力)损失率增大5倍。试验结果表明,工作温度比较高时,该合金片材不进行冷 变形加工。只进行过固溶处理(为1000℃)及时效处理后的刮片簧具有最好的抗应力松弛性能(图8-9中曲线1)。如簧片必须减薄时,变形量宜相应减小。对于高温合金制成的片簧或其他弹性元件,工作温度越高,冷变形量宜越小。两者大致存在如下关系:使用温度范围150~320℃、320~480℃及大于500℃时对应的冷变形量为30%、30%-15%和小于15%。总之,温度对各种弹性材料应力松弛的影响非常显著。通过前述各章表明,无论是碳素弹簧钢`低合金弹簧钢或各种不锈钢,还是耐热钢或高温合金,只要是通过冷塑性变形(如冷拔或冷轧等)得到时型材,在退火、时效或加热强压处理中的温度一旦超过其再结晶温度,就会使材料的弹惟、微塑性变形抗力指标及元件的抗应力松弛性能严重恶化。所以,各种弹簧或弹性元件的工作温度不应超过选用材料的再结晶温度。由此可推论出一条思路,即选择高熔点金属元素为基,如铁基、镍基及铌基合金作为高温合金的主要原因就是这些金属元素再结晶温度比较高的缘故。影响再结晶温度的其他因素有二。一是适当加入一些强碳化物形成元素,如W 、Mo 、Ⅴ、Zr 、Nb 等及微量的硼(B),通过时效析出金属间化合物或碳化物和硼化物并分布在奥氏体晶界附近,阻碍其再结晶过程,同时也非常有效地提高微塑性变形的抗力指标因而有利于改善合金的抗松弛性能。二是冷塑性变形程度对材料的再结晶过程有重要影响。众所周知,泠变形程度越大,再结晶温度越低。也可以说,冷变形程度越大,材料组织的稳定性越差,越容易发生再结晶现象和应力松弛现象。这对对高温高弹合金尤为重要。GH4169合金制成的刮片弹簧进行热强弯处理(即用夹板将压平、于500℃保持8h)和未进竹的弹簧比较,经450℃x600h的动态模拟实验(和工况条件类似)后测量挠度的变化,结果见表8-7。由该表可知,热强弯处理能有效提高GH4169(718)合金刮片抗应力松弛性能。3.3,3 NiCr15Fe7NbTi2Al(Inconel X-750)美国早期研制的镍基高温合金:Incone1X-750}是以Al、Ti、Nb强化制成的Ni-Cr-Fe系合金。它的持点是:在816℃以下有良好的抗腐蚀和抗氧化性能,也有良好的蠕变性能和高温持久强度,又能耐低温(-253℃),成型性能亦较好。它主要用于制造宇航工业中的高温高弹性元仵。该合金的典型热处理工艺如下。①退火,955~1010℃,水冷。②完全热处理,固溶处理+时效处理。前者的工艺参数为1135~1165℃×2~4h,空冷;后者的工艺参数为830~855℃×24h,空冷,690~720℃×20h,空冷。③特殊热处理。板材和带材的具体工艺为退火(600~700℃)×20h,空冷;棒材相应为970~995℃×1h,空冷的固溶处理+分级时效725~740℃×8h,炉冷,冷速55℃/h,冷却到615~630℃时保温,总时效时问为18h,空冷。热处理时应在无硫的中性或还原性气氛中进行。薄带材(厚度<0.5mm)应在氩气或干燥的氢气中退火,以免损失表面强化元素。用硬带材或线材制成的弹簧必须进行回火处理,如在635~665℃时效4h 后空冷, 可获得最好的室温强度。为了在480~650℃工作时具有最好的抗松弛性能, 对于已进行65%冷变形的线材应选择完全热处理工艺。Ⅹ-750合金经热处理后在不同温度下的力学性能见图8-10由该图可看出,温度超过6000℃时,它的强度(b σ、0.2σ)迅速下降。因此,以该合金制成的弹性元件也只能在650℃以下使用。x-750合金在不同温度下的持久强度见图8-11。由该组曲线可知, 温度越高, 持续的时间越长, 其强度越低。从540℃到730℃范围内, 其持久强度几乎按比例降低,下降的速率大体相同;当温度在760:~815℃时, 其持久强度以更快的速率降低。Ⅹ-750合金不同温度下的弹性模量见图8-12。该图和图8-7基本类似,说明Inconel X-750和718合金的弹性模量均随温度升高而降低。并且,动态测定的E 、G 高于静态时测定值,温度越高时差值也越大。用Ⅹ-750合金丝冷卷成簧,经730℃×16h,室冷时效后在应力=69-491MPa 、温度为430~595℃条件下的应力松弛曲线见图8-13。比较这些曲线可知,松弛过程均可分为两个阶段: 瞬态松弛和稳态松弛。图中实线为时效硬化弹簧测得的松弛曲线。由此可见,提高松弛试验温度或增大试验应力水平均使弹簧的变形量(ε,%)增加。例如,当试验应力为412MPa时,该簧在430℃松弛20天后,变形量小于4%;如在595℃松弛同样长的时间,变形量超过了14%(增大3.5倍)。从图8-13c还可看出,如果经过65%的冷变形的硬材制成的同样的弹簧也在430℃松弛不同时间,其松弛变形量也显著增大(如虚线所示)。这再一次证明,冷塑性变形程度过大时将降低合金的抗应力松弛性能。8.3.4 Ni-Cr-Co系镍基高温合金的应力松弛Ni-Cr-Co系镍基高温合金是Ni-Cr~W(Mo)-Co沉淀硬化型材料。常用牌号有NiCr19Co6W10Ti3AlB(3N578)、NiCr19Co11-Mo10Ti3AlB(GH141)及NiCr19Co13Mo4Ti3AlB(美Wapaloy)等。上述合金中的Ni、Cr、Ti、Al及B的含量基本相同,主要差别是Co及W(Mo代)的含量稍有不同。其性能特点是:强度、弹性和塑性在-196~600℃范围内优于3J型合金,在热带海洋性大气或某些腐蚀性介质中具有很高的稳定性,适于制造在500~600℃工作的仪表弹性元件。弹性合金的主要力学性能指标是σe、σp、σs及弹性模量E、G 与温度的关系。抗松弛(或抗蠕变)性能是否良好,对弹性元件的品质具有决定性意义。首先介绍EN578合金的性能特点。图8-14为该合金在不同温度下的弹性模量和强度指标。从该图可看出, 固溶处理后进行30%的冷变形将提高强度指标(特别是σp提高更显著),但使塑性( )降低。这种趋势可维持到600℃。该合金0.38mm厚的带材常在弯曲条件下工作,抗弯性能见图8-15。由该图可知,冷轧带材的各向(纵向和横向)同性良好。该种材料的应力松弛性能见图8-16。由该图可见,松弛过程明显分为两个阶段。瞬态松弛只经历50~100h后便进人稳态松弛阶段,此时的松弛速率很小并趋于一恒定值,即应力降低10%之后,合金的性能趋向稳定。另一方面,它的纵向比横向具有更好的抗松弛性能。其次分析GH141合金。它经1080℃固溶处理和760℃×16h时GH141合金的弹性模量E和G也随试验温度的升高而下降。图8-17可见,E在650℃左右时下降趋势较快,G值随温度升高呈线性缓慢降低。该合金经不同处理制成的弹簧在不同温度、应力及时间(5h-140h)条件下的负荷损失率如表8-10所列。仔细分析该表中的数据可知可知,固溶后制作的弹簧经时效后在相同的松弛温度(538℃)下、于不同试验应力时、松弛5~140h范围内的负荷损失率变化不大(6%~10%),但进行过冷变形(15%~30%)的材料制成的弹簧经相同时效处理的负荷损失率(松弛试验条件相同)将增大91倍左右。并且, 冷变形量越大, 松弛率越大。如果提高试验温度(由538℃提高到704℃), 弹簧的负荷损失率更是成倍增长(不过, 应注意,此组合金的时效工艺是816℃×16h,雨不是上一组那样的732℃×16h)。上述试验结果表明,冷变形量增大时将使弹簧的松弛迟缓增大,固溶状态材料比冷变形大的材料制成的簧具有较好的抗应力松弛性能。该合金在700℃以上时由于松弛量过大不宜使用。8.3.5 Ni-Cr-Nb系高温高弹性合全的应力松弛这种镍基合金中含10%~25%Cr和8%~13%Nb。因为铌(Nb)是形成化合物很强的元素,在时效处理时可得到最大的沉淀硬化效果,使合金的热强性迸一步提高并且耐磨性、抗松弛性能均好。它的主要牌号有:NiCr15Nb10Mo5Al、NiCr15Nb9Mo3W2Al和NiCr25Nb8Mo3W2Al三种。其最佳热处理工艺为:固溶温度1100-1150℃,时效工艺为750℃五小时。热处理后的硬度σ=1079~1117MPa。该系合金的短达HRC46~48。时效后三种合金有几乎相同的弹性极限0.005σ几乎不变。该系含金时高温力学性能如图8-18所示。由此图可知,在500-600℃以下时它的b的热稳定性能好坏可由长期的高温松弛试验进行评定。上述三种牌号的Ni-Cr-Nb系合金的应力松弛曲线见图8-19。由该图可见, 在500℃时三种合金具有近似的良好的抗松弛性能。在保持200h后,应力降低I0%-13%。这种降低主要是在松弛I阶段(5~10h)造成的(图8-19a),由于NiCr25Nb8Mo3W2Al中含有更多的难熔合金元素,在550℃x200h松弛后的应力降低仅14%,而另外两种合金降低达19.5%-23%(图8-19b)。如在600℃作松弛试验时,上述两种合金的应力松弛达32%和36%。由此可见,第三种合金的抗应力松弛性能最好(见图8-19c)总之,上述几种Ni-Cr~Nb系高温合金,可供制造550℃下长期工作的弹性元件,其综合力学性能和物理性能均优于3J-2和3J-3合金这些合金在硝酸为基的腐蚀介质中有良好的耐蚀性。Ni-Cr-Nb系合金经固溶处理后的金相组织为γ固溶体和少量过剩相::Ni3Nb、M6C及Nb(C、N)等。在750℃×5~10h时效后从γ固溶体中析出近20%的Ni3Nb相, 此时可获得最大沉淀强化效果。如时效温度过高(如达800℃以上)时将开始形成珠光体类组织(粗片状),导致合金强度下降。。

热处理论文范文

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毕业论文(设计)论文(设计)题目:金属的热处理姓名:学号:院系:年级:指导教师:年月日目录摘要 (1)ABSTRACT (2)1.背景简介.............................. 错误!未定义书签。

2.文献综述 (4)2.1金属材料的性能 (4)2.1.1 金属材料的性能分为使用性能和工艺性能 (4)2.1.2金属的硬度 (4)2.1.3金属材料的冲击韧度 (4)2.1.4金属材料的疲劳强度 (4)2.2金属的结晶和合金的构造 (4)2.2.1金属的结晶过程和同素异晶转变 (4)2.2.2合金的相结构 (4)2.3金属材料强化的机理及基本途径 (5)2.3.1金属围观强化机构的分类 (5)2.3.2工艺方法 (5)3.技术路线 (6)3.1退火 (6)3.1.1完全退火 (6)3.1.2低温退火 (6)3.2正火 (6)3.2.1普通正火 (6)3.2.2等温正火 (6)3.2.3水冷正火 (6)3.3淬火 (7)3.3.1完全淬火 (7)3.3.2不完全退火 (7)3.4回火 (7)3.4.1低温回火 (8)3.4.2中温回火 (8)3.4.3高温回火 (8)4.结论 (9)参考文献 (10)致谢 (11)摘要在人类的整个发展历程中,金属几乎是和社会息息相关的。

现在我们日常生活所用的各种设备大部分都是金属,想要符合社会的发展,就必须对材料进行热处理。

通过不同的工艺处理得到我们所需的性能不同的金属材料,对我们整个世界都产生了深远的影响,小到我们缝衣服用的针、掏耳勺,大到飞机、火箭都离不开金属。

因此热处理对材料的重要性不言而喻,我们虽然是世界上最早对金属进行冶炼的国家,但现在由于种种原因,我们在金属制造方面还是与欧美等发达国家存在较大的差距。

我们大学生时祖国的未来,希望我们可以奋发图强,将来做祖国的栋梁之才。

关键词:金属的性能;热处理ABSTRACTThroughout the development of human history, the metal is almost and society are closely related to the. Now all kinds of equipment used in our daily life is mostly metal, want to accord with the development of society, it must carry on the heat treatment of materials. Get the metal material properties we need different by different process, have a profound influence on our whole world, small to needle, we take the earpick sewing, to the aircraft, the rocket cannot do without metal. Therefore, heat treatment of material importance self-evident, although we are one of the earliest metal smelting in the country, but now due to various reasons, we in the metal manufacturing or in Europe and America and other developed countries there is a big gap. The future of the motherland we college students, I hope we can make efforts to do in the future of the motherland, a man of tremendous promise.Key words: The performance of metal, heat treatment第1章背景简介自二十世纪以来,金属物理的发展和其他新技术的移植应用,使金属热处理工艺得到很大发展。

毕业论文《40Cr钢的热处理及组织分析》

毕业论文《40Cr钢的热处理及组织分析》

摘要随着中国经济的高速发展对模具工业提出了越来越高的要求,因而模具材料选择及其热处理工艺的选择已在模具制造业中引起广泛的重视。

模具热处理是保证模具性能的重要工艺过程。

它对模具的制造精度,模具的强度,模具的制造成本,模具的工作寿命有着直接的影响。

本文在分析模具材料和40Cr钢热处理及金相实验基础上,根据模具的选材条件、试样的材料性质,以及40Cr的热处理工艺和金相组织综合分析,根据实际制订出合理的热处理工艺,并根据实验得出数据进行分析。

这样,能使模具达到良好的使用性能和寿命要求的。

同时,满足经济性要求,降低成本。

关键词:模具材料;热处理;热处理工艺;金相组织;目录前言 (3)第一章绪论 (4)1.1模具制造概况 (4)1.2我国模具的发展与现状 (4)1.3模具选材 (5)1.4合金元素对钢性能的影响 (7)1.5实验目的及意义 (9)1.6研究方案技术路线 (10)第二章 40Cr钢的热处理研究分析 (11)2.1 钢的热处理概况 (11)2.2 40Cr钢的热处理 (12)2.2.1 40Cr钢特性 (13)2.2.2 40Cr钢的物理性能 (14)2.2.3 40Cr钢的化学成分 (14)2.2.4 40Cr钢的调质处理 (15)2.2.5 40Gr热处理实验过程 (15)2.3 热处理实验小结 (24)第三章实验总结 (31)4.1 热处理实验总结 (31)4.2 合金元素对钢的影响分析 (34)谢词 (37)参考文献 (38)前言在国家推动经济体制改革、市场经济和国际接轨的形势下,我国模具制造企业和热处理企业像雨后春笋般的涌现。

而模具制造、热处理技术和使用水平的高低是衡量一个国家工业水平的标志,它在基础工业中占有重要地位。

在模具制造中,能否合理的选用模具材料是模具制造的关键问题。

模具材料是模具制造业的物质基础,而材料的热处理则是模具制造的技术基础之一,正确和先进的热处理技术,可以充分发挥模具材料的潜力,可以延长模具的使用寿命,保证模具和机械设备的高精度。

1cr13的热处理工艺流程详解

1cr13的热处理工艺流程详解

1cr13的热处理工艺流程详解下载提示:该文档是本店铺精心编制而成的,希望大家下载后,能够帮助大家解决实际问题。

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30si2mncrmove超高强度钢热处理相变

30si2mncrmove超高强度钢热处理相变下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成,希望大家下载以后,能够帮助大家解决实际的问题。

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10b21材料热处理控制计划

10b21材料热处理控制计划摘要:一、材料热处理概述1.热处理的目的2.热处理在材料性能中的作用二、10B21材料热处理控制计划1.热处理工艺流程2.热处理参数设置3.热处理质量控制4.热处理效果评估三、热处理过程中可能出现的问题及解决方案1.过热现象2.冷却速度不足3.组织结构不均匀4.解决方案四、10B21材料热处理在我国的应用1.主要应用领域2.我国热处理技术的发展现状正文:一、材料热处理概述热处理是一种通过改变材料在固态、液态和等温态下的温度和时间条件,以改变其内部组织结构和性能的工艺过程。

热处理的目的主要是提高材料的力学性能、耐磨性、耐腐蚀性等方面的性能,使其更好地满足使用需求。

在材料性能中,热处理起到了至关重要的作用。

二、10B21材料热处理控制计划10B21材料是一种高强度、高韧性的结构钢,为了充分发挥其性能优势,必须进行科学合理的热处理。

热处理工艺流程包括预热、加热、保温、冷却和后处理等环节。

其中,加热温度、保温时间和冷却速度等参数的设置至关重要。

为了确保热处理质量,需要对热处理过程中的温度、应力和冷却速度等进行严格控制。

热处理效果的评估主要通过硬度、韧性、强度等指标进行。

三、热处理过程中可能出现的问题及解决方案在热处理过程中,可能会出现过热现象、冷却速度不足和组织结构不均匀等问题。

针对这些问题,可以采取改进加热设备、优化加热速度、控制冷却介质温度等措施来解决。

四、10B21材料热处理在我国的应用10B21材料热处理广泛应用于航空、航天、汽车、石油、化工等领域。

我国在热处理技术方面取得了一定的成绩,但在某些方面与国际先进水平还存在一定差距。

《热处理控制程序[大全5篇]》

《热处理控制程序[大全5篇]》第一篇:热处理控制程序热处理控制程序1、目的为外包的热处理的质量控制做出规定,以保证达到预期的热处理效果。

2、使用范围适用于公司压力管道安装工程零部件消除应力热处理和改善力学性能的热处理。

3、职责焊接热处理责任工程师对外包的热处理的质量负全责,并负责对外包的热处理单位进行定期评价。

4、工作程序4、1热处理工艺试验对于新材料、新工艺及特殊要求的热处理工序,应按规定的程序进行热处理工艺试验。

经焊接热处理责任工程师审核的热处理工艺试验报告,应作为编制热处理工艺的依据。

4、2热处理工艺编制(1)热处理工艺的编制依据a热处理工艺试验报告b焊接工艺指导书的热处理规定(2)热处理工艺由技术部负责编制,焊接热处理质控系统责任工程师审核批准。

(3)热处理工艺的修改,由技术部按规定的程序进行。

4.3热处理外包控制(1)对外包单位的评价a、热处理的外包单位必须取得有关部门颁发的热处理资格证书或取得同级及以上锅炉压力管道安装许可的单位。

外包单位的热处理操作工应进行配需,合格后上岗,能够熟练掌握热处理设备的性能和操作规程。

b、热处理的外包单位的热处理设备和热点仪表、测量仪器等应完好,其能力必须适应本公司的热处理产品的要求。

所有使用的测量记录仪表的精度、灵敏度、量程都应满足有关规定要求,且经检定合格并在有效期内。

(2)外包单位必须按照本单位所提供的热处理工艺指示书和热处理规程进行热处理。

(3)对外包单位所提供的热处理报告和热处理曲线图,必须经焊接热处理质控系统责任工程师签字确认。

(4)热处理记录及实验报告由质检部归入产品技术档案。

5、相关文件与记录《焊缝热处理工艺指示书》《焊缝热处理检验报告书》《焊缝热处理记录表》第二篇:热处理1.退火:指金属材料加热到适当的温度,保持一定的时间,然后缓慢冷却的热处理工艺。

常见的退火工艺有:再结晶退火、去应力退火、球化退火、完全退火等。

退火的目的:主要是降低金属材料的硬度,提高塑性,以利切削加工或压力加工,减少残余应力,提高组织和成分的均匀化,或为后道热处理作好组织准备等。

热处理手册

热处理手册
热处理手册是一部热处理专业的综合工具书,共4卷。

本卷是第4卷,共11章,内容包括热处理质量管理、热处理过程中的质量控制、材料化学成分的检验、宏观组织检验及断口分析、显微组织分析与检验、力学性能试验、无损检测、残留应力的测定、合金相分析及相变过程测试、金属腐蚀与防护试验、热处理常用数据等。

本手册由中国机械工程学会热处理学会组织编写,具有一定的权威性;内容系统全面,具有科学性、实用性、可靠性和先进性。

本手册是一部热处理专业的综合工具书,共4卷。

本卷是第4卷,共11章,内容包括热处理质量管理、热处理过程中的质量控制、材料化学成分的检验、宏观组织检验及断口分析、显微组织分析与检验、力学性能试验、无损检测、残留应力的测定、合金相分析及相变过程测试、金属腐蚀与防护试验、热处理常用数据等。

本手册由中国机械工程学会热处理学会组织编写,具有一定的权威性;内容系统全面,具有科学性、实用性、可靠性和先进性。

本书可供热处理工程技术人员、质量检验和生产管理人员使用,也可供科研开发人员、设计人员、相关专业的在校师生参考。

2编辑推荐
近年来,我国的国家标准和行业标准更新速度加快。

2001年至今,与热处理技术相关的相当数量的标准被修订,并颁布了一些新标
准,本版手册内容基本上按新标准进行了更新。

对于个别标准,如GB/T228—2002《金属材料室温拉伸试验方法》,新旧标准指标、名称和符号差异较大,又考虑到手册中引用的资料、数据形成的历史跨度长,目前在手册中贯彻新标准,似乎尚不成熟。

为了方便读者,我们采用了过渡方法,参照GB/T228—2002《金属材料室温拉伸试验方法》,在第4卷附录部分列出了拉伸性能指标名称和符号的对照表,供读者查阅参考。

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§11.5 钢管的热处理 钢管作为一种产品必须具备一定的性能才能满足使用条件的需求。改善钢的性能有两个途径,一是调整钢的化学成分,即合金化的方法;另一是热处理及热处理和塑性变形相结合的办法。在现代工业技术领域,热处理在改善钢的性能方面仍占据着主导地位。 1.钢管热处理的目的是: 1) 为使钢管组织均匀化 通过热处理可以消除原来钢管生产中产生的组织性能不均,达到所要求的均匀组织和物理性能。 2) 消除生产中留下的缺陷 如冷拔钢管加工后生产的硬化使强度提高1.3~1.6倍,延伸率相应降低了30~35%,继续冷加工就会拔断,因此需要中间退火以消除内应力;当热轧无缝钢管中残余应力较大,影响其抗腐蚀性能、抗击毁性能时也需要进行消除残余应力热处理。 3) 进一步提高钢管的质量 满足不同用户要求,但为了提高产品质量,适应高钢级用途,延长使用寿命,增加产品竞争力,也要进行热处理。 4) 简化工艺 同一种原料和加工方法,在控制不同的热处理条件下,可以生产出具有多种不同性能的产品,从而可使原料单一化。

钢管的种类繁多,并制定出了相应的标准,所使用的钢种千差万别,有时用户根据只身的需求还要增加附加条件。在标准中,作为交货条件之一的性能指标必须达到规定要求。钢管的性能主要指的是力学性能、物理性能、使用性能及工艺性能等。而热处理则通过加热、保温及冷却使钢获得一定的金相组织和与之相对应的各种性能,以满足产品标准及用户的要求。 2. 钢管热处理的种类和工艺 钢管热处理从生产过程角度可以分为二类,即为了满足产品使用性能要求的最终热处理及钢管制造过程中的工序间的热处理。依据热处理方式可以分为退火(包括完全退火、不完全退火、再结晶退火、常化)、淬火和调质几种。 完全退火可以细化晶粒,消除网状及魏氏组织;降低硬度;消除内应力。 不完全退火可以改善珠光体分布、散度、消除内应力,有防脱碳要求时采用缓慢的冷却速度(20~60℃/h)可得到球状珠光体。 再结晶退火能消除内应力,降低硬度,消除加工硬化,恢复塑性。 常化(在线常化)可提高低碳钢的切削能力,提高机械性能,细化奥氏体晶粒,消除网状碳化物。 淬火可提高材料的硬度和强度。 调质处理能消除内应力,提高材料的塑性和韧性,使材料既有高的强度和硬度又有良好的韧性,即可获得高水准的综合机械性能。 同其它产品一样,根据产品标准的技术条件要求,钢管使用不同的热处理工艺主(淬火、回火、正火、在线常化及退火等)。例如:石油专用管中的套管、油管、钻杆、管线管等,根据钢级的高低则相应采用正火、在线常化、正火加回火、淬火加回火(调质)的工艺;高压锅炉管、高压化肥管通常采用正火、正火加回火、淬火加回火(厚壁管)及奥氏体不锈钢管的固溶处理;轴承用钢管的球化退火等。工序间的热处理用于冷轧、冷拔钢管的生产过程中,通常采用再结晶退火、软化退火,目的在于消除冷作硬化效应,降低硬度、提高塑性以利于进一步冷变形工序得以实施。 制定热处理工艺首先应明确待处理的钢管执行的标准或者供货技术条件所规定的性能要求,确定采用哪一种工艺,即正火、淬火、回火及退火等。再根据钢管所使用的钢种确定工艺参数:如工艺温度、保温时间、冷却方式等。工艺参数应依据钢种的成分、物理性能、工艺性能及所使用的设备性能等多种因素来确定。对于一种新产品,应遵循实验室试验——生产试验——试生产——正常生产这样一种科学程序。 3. 钢管热处理生产线主体设备组成 钢管热处理生产线的设备选择应以产品大纲为依据,也就是说应根据钢管的品种、规格、产量等选择适用的设备。 (1)淬火炉,或者叫高温炉,用于对钢管进行加热以实现奥氏体化,炉型及技术参数的选择应与产品大纲相适应,产品大纲的主要内容为产量、品种、规格等。热处理生产线一般以步进式炉型为主,也可以采用其它炉型,如辊底式炉、感应加热炉等。 (2)冷却装置,主要是指淬火设备。钢管是一种空心的圆柱形产品,其长度为几米到十几米,在淬火过程中,如何将钢管变形控制在最小范围内应优先考虑。此外,正火冷却装置也很重要,适合于大批量且冷却均匀的装置是带有正、反向链的冷床。 (3)回火炉,或者叫低温炉,主要用于对淬火后的钢管进行回火,也可用于对钢管进行临界温度以下的其它处理工艺,如再结晶退火,去应力退火等。炉型应与淬火炉型一致,多以步进式炉型为主。 (4)定径机,为了保证钢管热处理后的几何尺寸精度,主要是外径和椭圆度,有的热处理线在回火后对钢管进行定径。定径机的选用与否应考虑以下因素;钢管的轧制精度、钢管淬火后的变形大小(椭圆度),如果轧制精度及椭圆度能够满足标准或下道工序的要求可以不设定径机。 (5)矫直机,热处理后的钢管必然产生变形,即弯曲和椭圆度增大,因此矫直工序必不可少。矫直机一般设在回火炉后,钢管出回火炉后即进行矫直,一般称之为“热矫”或“温矫”,这种带温度的矫直效果好,尤其是高强度产品。另外,有的产品对矫直温度有要求,如石油套管中的抗H2S腐蚀钢级不允许冷矫,对“热矫”则有最低矫直温度要求。 热处理生产线根据需要也可以设置冷矫直机,它可以进一步提高钢管的矫直效果,另外,可以对不经过回火炉的钢管进行矫直。 另外,钢管热处理后(淬火)有时在钢管端部发生弯曲,经斜辊矫直机矫直也不能完全消除,这样,就需要配备压力矫直机进行端部矫直。 (6)无损检测,产量高的钢管热处理生产线应配置在线无损检测设备,常用的检测方法为超声波,为了加强检测效果,也可以用其它的检测方法与之配合,如涡流探伤等。 (7)其它,热处理生产线除了主体设备外,还必须有附属装置与之配套,如冷床、收集链、运输辊道等,这些装置对生产组织及工艺的顺利执行十分重要。 适于钢管热处理的炉型主要有步进式、辊底式及感应加热式等,对大规模生产而言,采用步进式炉型较为合理,但投资大;辊底式及感应加热式炉型的产量较低,冷却方式及组成自动生产线受限制,但投资小。实际上,炉型的选择与钢管的品种、规格、产量及产品的技术条件要求密切相关。某些大规格的钢管因其产量低,也可以采用其它适用的炉型。 4. 钢管在步进式炉内加热的优点 步进式加热炉是钢管热处理生产线应用最多的炉型,它具有以下优点: (1)产量高,最高小时产量可达50吨以上。步进炉是一种连续生产的炉型,操作可以完全实现自动化,可处理的钢管尺寸范围也较宽。 (2)升温快,步进炉使用的是气体或液体燃料,对钢管的传热方式为对流及辐射;钢管在炉内呈“架空”状态均匀分布在布料梁(固定梁)上。 (3)钢管温度均匀,其出炉时全长温度均匀性可达到±5℃,这是由于钢管在炉内的布料梁上呈“架空”状态进行加热,而且钢管每前进一步可以转动一定的角度。 (4)变形小,由于钢管在炉内的加热方式较为理想,温度均匀,因此,钢管出炉时,无论是弯曲度还是椭圆度均较小,为淬火等冷却工序创造了条件。 (5)操作方便,可以实现生产的自动化,钢管在炉内的加热情况及烧嘴的工作状态便于观察,为及时调整创造了条件。 5. 钢管淬火及正火工艺的加热温度确定及操作 一般用“合金结构钢”制造的钢管可以进行淬火处理,如石油专用管中的套管、油管、钻杆、管线管;高压锅炉管、高压化肥管及用户要求具有较高综合力学性能的钢管等品种。 “合金结构钢”为亚共析钢,淬火及正火的加热温度也就是钢的奥氏体化温度,制定原则也是AC3+30~50℃。但考虑到提高钢的淬透性及减少加热时间,采用较高温度为好,即AC3+50℃作为钢管的奥氏体化温度。这里提到的温度是指钢管的实际温度,而热电偶在炉膛内的测温点多在钢管的上方,而在燃料炉的炉膛内,上部温度高于下部温度,为了保证钢管的实际温度达到预定要求,炉子的设定温度应略高于预定的奥氏体化温度。 步进式加热炉在炉子长度方向上一般分布有2~3排烧嘴,我们可称之为保温段、加热段,而每一段又分为几个区,每一区包括几个燃烧器(烧嘴)。为了提高加热效率,可以根据钢管的外径适当提高加热区的设定温度。 6. 钢管热处理线设高压水除鳞工序的优点 在钢的热加工工序过程中,钢件表面将随着加热温度的高低及时间的长短而产生不同程度的氧化,并形成厚度不同的氧化皮。为了提高钢管表面质量及尺寸精度,在钢管的热轧过程中,均采用高压水除鳞工序以去掉氧化皮。 在热处理加热过程中,同样也会在钢管表面形成氧化皮,增加高压水除鳞工序有以下优点: (1)同轧制工序一样,高压水除鳞工序可以显著改善钢管表面质量。 (2)钢管经除鳞清除氧化皮后,淬火时钢管冷却均匀、热量交换加快,可以起到减少钢管淬火变形、提高冷却速度之功效。 (3)钢管在热处理后的矫直过程中,钢管对矫直辊会产生很大的摩擦力,并造成辊型磨损,在钢管表面存在氧化皮的情况下会加快磨损过程,而除鳞就可以减轻辊型磨损。 (4)钢管热处理后均需进行无损检测,如果表面存在氧化皮将影响探伤效果,严重时探伤将无法进行,而除鳞工序则可避免这一情况的发生。 7.石油管材淬火加热、保温时间的确定 石油管材指的是套管、油管、管线管及钻杆,为了达到标准所要求的综合性能指标,其中较高强度的钢级均须进行调质处理,即淬火加回火。 这里的保温时间指的是钢管实际温度达到规定后的时间,我们知道,钢管加热达到奥氏体化温度后,将发生奥氏体的形核、长大及均匀化这一过程。石油管材用钢基本上是中、低碳的合金结构钢,钢管的有效厚度(壁厚)较薄且均匀,淬火加热时的保温时间无须过多,但至少要大于5分钟。保温时间的长短要根据钢中的合金元素种类及含量略作调整,例如,当钢中含有V、Nb、Mo等强碳化物形成元素时,应适当增加保温时间,以利于碳化物的溶解,以达到充分发挥合金元素的作用。而钢中含有非碳化物形成元素或弱碳化物形成元素时,如Ni、Si、Mn等,就没有必要过多地增加保温时间,否则将增加钢管的表面氧化,并影响表面质量。 对于管端加厚的产品,如钻杆、油管等,加厚处的壁厚远大于管体壁厚,在这种情况下,加热及保温时间应以加厚处的壁厚作为有效厚度进行考虑。 8. 石油管材的热处理主要质量指标

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