最新fmk1人防门框墙计算复习过程
防护密闭门门框墙结构计算书
防护密闭门门框墙结构计算书计算：校核：审定：日期：2012-02-05云南开发规划设计院一、工程建筑概况本工程为“昆明市官渡区职业高级中学二期改扩建项目”地下人防工程,该人防工程地上为框架结构，地下为一层防空地下室,防空地下室平时为地下停车库及其它用房,战时为二等人员掩蔽部，该地下人防工程的防护等级为：常6级。
二、防护密闭门门框墙配筋计算防护密闭门编号：1号口防护密闭门(FM1220A-1)防护密闭门所在的出入口为：室内出入口防护密闭门到室外的距离：L=5米根据《人民防空地下室设计规范》第 4.7.7条查表 4.7.5-1得直接作用在门框墙上的等效静荷载值为：q e=80KN/M2单个门扇的宽度：a=1.2米单个门扇的高度：b=2.0米查《规范》表4.7.5-2单扇平板门反力系数r a=0.37 r b=0.44沿上下门框单位长度作用力标准值：q i a=r a q e a=35.52KN/M沿左右门框单位长度作用力标准值：q i b=r b q e a=42.24 KN/M门框墙左墙垛的配筋计算如下:********************************************************************************************80.042.2367300300400[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 367.00(mm) L2 = 300.00(mm) H = 300.00(mm) qe = 80.00(KN/M2) qi = 42.24(KN/M2) 砼强度等级: C40 配筋计算 as(mm): 20 纵筋级别 : HRB400(RRB400) 箍筋级别 : HRB400(RRB400) 箍筋间距 : 150(mm) [ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 19.10 剪力(kN/m)： V = 66.24 *****按悬臂梁计算*****抗弯受拉筋: As = 900.00(mm^2/m) 抗剪箍筋: Av = 0.00(mm^2/m)配筋：三级钢14@150门框墙上墙的配筋计算如下:门框墙上挡板长 2.150米，悬挑长度大于的门洞边长的1/2，不能按悬挑板计算，要在门框墙上挡板加梁，梁的截面尺寸为宽：500mm ，高：300mm上挡板为四边支撑的临空墙，墙高度为：1.85米，宽度为：1.6米。
人防计算要点
下面就我得工作经历给大家做个介绍，本人水平有限,如有不恰当之处也恳请各位大侠指出。
我所在得单位虽具有人防甲级资质，但就是单位小，所做得工程也只局限与4级以下得人防工程（如普通得人防地下室,指挥所、救护站等等),级别更高得人防工程一般都就是一些人防大院与军区院来做.人防设计讲究平战结合，既要满足平时得使用功能,也要为战时得人员、设备掩护做保障。
在设计顶板时，首先要确定人防荷载,这在规范得相关表格中可以查到.建好模型，输入相关荷载与参数便可以进行计算。
一般我建两个模型，平时得与战时得,平时主要就是裂缝控制（地下室多位于地下水位以下，因此对裂缝要求很严,一般取0、2),按弹性计算,顶板梁亦就是如此,裂缝可以适当放宽,取到0、25或0、3.战时主要就是人防荷载控制，按塑性计算,不考虑裂缝。
分别计算以后把两者计算结果做比较取大者。
对于核６或６B级得工程,顶板得人防荷载在６０~７5ｋN/^2之间，一般我就是以一米得覆土为界限,覆土超过一米,基本为平时荷载控制，小于一米得,就要分别考虑两种情况了。
人防顶板得厚度规范要求不小于２５０mm，如果覆土浅可以采用框架梁(顶板300mm厚），配筋跨中主筋+支座负筋；覆土厚可以做主次梁（顶板一般可取２50mm），钢筋双层双向拉通,可以大大节省板钢筋.板钢筋得直径一般取12mｍ~１8mm之间，间距尽量不大于150ｍm。
钢筋讲究“细而密”，一般用2级钢，因为2级钢延性高。
记得以前做框架梁形式得时候,跨中主筋间距多取２00得间距，后来审图有要求,现在多控制在150间距内。
除了以上两种形式,还有无梁楼盖，采用混凝土空心管，可以节省净高.ﻫ底板设计时，首先要区分单建与附建两种情况，单建地下室要考虑抗浮，适当增加覆土或底板厚度、打抗浮桩或锚杆都可行。
附建得地下室一般都有承压桩，底板仅为止水作用。
一般无桩地下室（不包括抗浮桩)底板得人防荷载为5０kN/＾2,有桩得取25kN／^2。
其实我个人认为（仅指普通级别得人防地下室）,一般地下室底板底面距地下水位都很深,水压力通常很大,所以底板一般都为平时荷载控制，在进行战时荷载计算时，完全可以仅按有桩（2５)与无桩(50）两种荷载计算，而不必按规范上根据土层与板跨详细得划分人防荷载。
人防地下室门框墙荷载取值和内力计算方法
人防地下室门框墙荷载取值和内力计算方法陈星【期刊名称】《结构工程师》【年(卷),期】2014(000)006【摘要】净高超过3.6 m 的五、六级人防地下室门框墙需要手算内力和配筋。
对于最常见的无侧立柱型门框墙，可根据门框墙的组成部分将其分割成侧挡墙、门槛、上挡墙和上挡梁，按照单一构件确定其等效静荷载取值和计算方法。
侧挡墙和门槛可按照规范提供的方法设计。
现有文献对上挡墙的等效静荷载取值说法不一，可根据人防设计规范的要求，按照是否设置上挡梁，分别取临空墙荷载或门框墙荷载。
上挡梁的计算跨度和边界条件，在不同文献中区别较大。
在 SAP2000中采用壳单元和梁单元分别模拟人防墙板和上挡梁，结果显示上挡梁的支座条件很难达到理想的固结。
由于门框墙的几何尺寸较为固定，层高和支撑墙的长度对上挡梁弯矩影响不大。
分别调整上挡梁截面、支撑墙墙厚和梁跨度，无量纲化之后，发现墙梁抗弯刚度比同支座与跨中弯矩比之间呈对数关系，并对其进行了拟合。
给出了无侧立柱型门框墙的手算流程，并同图集结果进行对比，结果显示本文提供的计算方法同人防图集的配筋值较为接近。
【总页数】9页(P1-9)【作者】陈星【作者单位】同济大学建筑设计研究院集团有限公司，上海 200092【正文语种】中文【相关文献】1.人防工程防密门门框墙内力计算方法探讨 [J], 于晓音;王挥;熊诚2.人防工程防密门门框墙内力计算方法探讨 [J], 于晓音;王挥;熊诚3.人防工程防密门门框墙内力计算方法探讨 [J], 于晓音;王挥;熊诚4.人防工程防密门门框墙内力计算方法探讨 [J], 于晓音;王挥;熊诚5.人防地下室门框墙计算方法 [J], 颜俊山因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
人防墙计算
人防外墙1（RFWQ1) 计算计算假设:按单向板。
已知条件:材料:混凝土C35：fc= 16.7 N/mm2 ftk= 2.2 N/mm2ft= 1.57 N/mm2; Ec= 31500 N/mm2墙主筋HRB400:fy=360N/mm2; Es=200000N/mm2在人防等效静载作用下，材料动力强度提高系数(材料强度综合调整系数)：混凝土:ft-1.5×0.8=1.2(用于抗剪计算)； fc-1.5(用于抗弯计算)； Ec-1.2。
钢筋:强度HPB235:fy-1.5; HRB335:fy-1.35; HRB400:fy-1.20; 弹模Es-1.0。
在人防等效静载作用下，材料动力强度：混凝土C35:ftd= 1.884 N/mm2； fcd= 25.05 N/mm2；Ecd= 37800 N/mm2钢筋:HPB235:fyd=315N/mm2; Es=210000N/mm2HRB400:fyd=432N/mm2; Es=200000N/mm2最小配筋率:非人防计算μmin=max（0.20%，45ft/fy)= .2 %; 人防计算μmin= .25 %。
配筋计算时，考虑受压区钢筋，偏于安全，受压区钢筋仅计入按最小配筋率的钢筋量，当按双筋计算受拉区钢筋大于不考虑受压区钢筋的结果时，按不考虑受压区钢筋的单筋计算。
地下室层高H= 3.95m墙厚Bh= 350mm钢筋保护层厚:迎水面c= 40mm; 其他面c= 20mm墙上下端支座情况:上端铰接,下端固接。
一、荷载：地下室顶板低于室外地面:h1= 1.2m,地下水位(从室外地面算起):h2= .5m土容重r= 19kN/m3；水容重rw=10kN/m3静止土压力系数Ka= .5室外地面荷载:q= 10 kN/m2室外地面荷载引起的水平力:gp=ka*q= 5 kN/m2土压力(未扣除地下水水位以下土浮重)墙顶处土压力:E1=Ka*r*h1= 11.4 KN/m2地下水水位以下土浮重减少的土压力(墙顶部处):E1a=10*(h1-h2)*kA=-3.5 KN/m2 墙底处土压力:E2=ka*r*(h+h1)= 48.925 KN/m2地下水水位以下土浮重减少的土压力(墙底部处):E2a=-10ka*(h+h1-h2)=-23.25 KN/m2地下水压力(墙顶部处):Ew1= 7 KN/m2地下水压力(墙底部处):Ew=rw*(h+h1-h2)= 46.5 KN/m2人防等效静荷载标准值:qe2= 55KN/m2二.内力计算:组合1:用于裂缝计算:Sk=土+水+地面活荷载组合2:用于配筋计算:S=1.2土+1.3水+1.4地面活荷载组合3:在人防等效静载作用下:用于配筋计算:S=1.2土+1.3水+1.0人防组合1（标准值组合）:组合后三角形荷载1： gsj1= 37.52 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m组合后三角形荷载2： gsj2= 19.75 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m组合后均布荷载1： gjb1= 19.89 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.639 m,内力标准值：底部：Mbk= 98.38 KN.m; 跨中:Mzk= 48.02 KN.m; 上端：Mak= 0 KN.m组合2（非人防、设计值组合）:组合后三角形荷载1： gsj1= 45.03 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m组合后三角形荷载2： gsj2= 29.95 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m组合后均布荷载1： gjb1= 25.98 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.639 m，内力设计值：底部：Mb= 128.68 KN.m、Vb= 182.63 KN; 跨中：Mz= 62.8 KN.m; 上端：Ma= 0 KN.m; Va= 68.11 KN组合3（人防、设计值组合）:组合后三角形荷载1： gsj1= 45.03 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m组合后三角形荷载2： gsj2= 29.95 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m组合后均布荷载1： gjb1= 18.98 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m组合后均布荷载1： gjb2= 55 KN/m2, 荷载分布高度H= 3.95 m跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.566 m，内力设计值：底部：Mb= 222.29 KN.m、Vb= 301.13 KN；跨中:Mz= 115.13 KN.m；上端：Ma= 0 KN.m、Va= 139.21 KN三.计算结果:1.非人防荷载作用下:(1).墙下端:c= 40 mm;h0= 300 mm受弯计算配筋：M= 128.68kN.m As= 1247mm2裂缝计算配筋:Mk= 98.38kN.m As= 1627mm2按钢筋直径(mm):d=14计算裂缝宽度：Wmax= .198mm< .2mm; OK!抗剪验算:[Vc]=0.7ft*h0= 329.7 KN>Vb= 182.63 KN; OK!(3).墙跨中:c= 20 mm;h0= 320 mm受弯计算配筋：M= 62.8kN.m As= 875mm2裂缝计算配筋:Mk= 48.02kN.m As= 875mm2按钢筋直径(mm):d=14计算裂缝宽度：Wmax= .124mm< .3mm; OK!2.人防荷载作用下计算结果:(1).墙下端:c= 40 mm;h0= 300 mm受弯计算配筋：M= 222.29kN.m As= 1809mm2抗剪验算:[Vcd]=0.7*0.8ftd*h0= 474.768 KN>Vb= 301.13 KN; OK!(3).墙跨中:c= 20 mm;h0= 320 mm受弯计算配筋：M= 115.13kN.m As= 875mm2人防外墙2（RFWQ2) 计算已知条件:材料:混凝土C35：fc= 16.7 N/mm2 ftk= 2.2 N/mm2ft= 1.57 N/mm2; Ec= 31500 N/mm2墙主筋HRB400:fy=360N/mm2; Es=200000N/mm2在人防等效静载作用下，材料动力强度提高系数(材料强度综合调整系数)：混凝土:ft-1.5×0.8=1.2(用于抗剪计算)； fc-1.5(用于抗弯计算)； Ec-1.2。
人防计算
xx·xx暖通计算书（人防）一、建筑条件：人防建筑面积：1969.00平方人防掩蔽面积:1375.58平方掩蔽人数:1374人防毒通道体积:V0=10x3.5=35m3密闭区容积:V=5835m3二、清洁通风计算：1.清洁通风新风指标：q1=5.4m3/h.p2.清洁通风量：LQ=N.q1 =1374x5.4=7419.6m3/h3.平时最大通风量为400 m3/h，大于战时通风风量，采用平时最大通风量确定通风竖井面积，取通风竖井风速为6m/s,则Sj=400/(3600x6)=1.85m2 要求土建专业在设计进风井时，竖井面积Sx应大于1。
85平方，竖井室外百叶面积不小于2平方。
三、滤毒通风计算：1．滤毒通风新风指标：q2=2.1m3/h.p2.滤毒通风量：LR=N.q2 =1374x2.1=2885.4m3/h3.保持室内正压所需新风量为：LH=V0XK+V4%=35X40+5835X0.04=1433.4m3/h小于2885.4m3/h滤毒通风量LD取LR和LH中的大值，故LD=2885.4m3/h.四、防护隔绝时间计算：t=1000V(C-C0)/NC1=1000x5835x(2.5%-0.45%)/1373x20=4.3h>3h满足规范要求五、最小防毒通道换气次数：n=L（滤毒）-0.04V/V0n=3000-0.04x5835/35n=79次/h六、超压排气活门数量计算：n=L（滤毒）-0.04V/L0n=3000-0.04x5835/800n=3.4只取四个七、进风消波设施的设计选型：本工程采用悬板防爆波活门，清洁通风量为7419.6m3/h，所选防爆波活门的战时最大通风量应大于7419.6m3/h，选用BMH8000-15,该活门战时最大通风量为8000m3/h.八、计算油网滤尘网数量：本工程采用LWP-X型油网滤尘网,单块最大通过风量为1600m3/h,块考虑到便于安装，选用双数6块。
人防门框墙计算EXCEL
人防门框墙计算EXCEL
在Excel中进行人防门框墙计算，需要考虑的参数包括墙体的尺寸、
墙体材料、水平荷载和垂直荷载等。
以下是一个简单的人防门框墙计算EXCEL示例。
1.墙体尺寸：包括墙体高度、宽度和厚度等参数。
2.材料属性：包括墙体材料的密度、弹性模量和抗拉强度等参数。
3.荷载参数：包括水平荷载和垂直荷载的大小和方向等参数。
接下来，根据公式计算各个参数的数值。
例如，根据墙体尺寸和材料
属性可以计算出墙体的体积、质量和截面面积等参数。
根据荷载参数和墙
体尺寸可以计算出墙体的受力情况，包括弯矩、剪力和轴力等参数。
然后，根据计算结果，可以使用Excel的函数和公式进行进一步的计算。
例如，可以计算墙体的最大应力和变形，以及墙体的安全系数等参数。
还可以使用图表和图形来可视化计算结果，以便更好地理解和分析。
最后，可以在Excel中添加必要的说明、注释和说明，使计算结果更
加清晰和易于理解。
可以使用Excel的格式化功能美化表格，并进行数据
验证和错误处理等操作，以提高计算的准确性和可靠性。
总之，人防门框墙计算EXCEL是一种方便和灵活的工具，可以帮助工
程师和设计师进行人防门框墙结构参数的计算和分析。
通过合理的数据输
入和计算方法，可以得到准确可靠的设计结果，确保人防门框墙结构的安
全性和稳定性。
FMK3人防门框墙计算
FMK3人防门框墙计算
1.材料与尺寸选择
FMK3型防空门框墙主要由钢材构成，通常选择优质碳素结构钢制作。
根据实际情况选择钢材的型号和尺寸，一般为矩形截面。
根据设计要求确
定门框墙的高度、宽度和厚度。
2.计算防空门框的强度
防空门框一般由门框和缝隙框构成，计算门框的强度时，可以采用静
力分析方法。
根据门框的高度、宽度和厚度，以及材料的强度参数进行计算。
主要包括门框的抗弯能力和刚度。
3.计算防空门的强度
防空门的计算包括门扇的抗弯能力和开启往复运动的耐久性。
根据门
材的高度、宽度和厚度，以及材料的强度参数和门的加载情况，通过强度
校核进行计算。
4.构造计算
5.验算
对计算结果进行验算，确保结构的合理性和安全性。
根据设计要求，
进行强度和刚度的验算，比较计算结果与设计要求的要求。
对不满足要求
的部分进行调整和优化。
6.施工
根据计算结果，确定材料的数量和规格，制作门框和门扇。
按照施工
图纸和技术要求进行施工，合理安装，确保结构的稳固和牢固。
以上是对FMK3人防门框墙计算的介绍。
需要注意的是，实际的计算工作需要结构工程师根据具体的项目要求进行，本文只是对一般计算方法进行了简要的叙述。
对于具体的工程项目，应遵循国家相关标准和规范进行计算和设计。
人防临空墙防护密闭封堵板计算
人防临空墙防护密闭封堵板计算1.横梁荷载计算：作用在防护密闭封堵板的等效静荷载标准值为：q e=171kN/m2层高4.9m，梁跨度：9.1m防护密闭封堵板型号为LFMDB7030（6），封堵板传给横梁的均布荷载：0.5x171x3=256.5 kN/m横梁及其上门框墙传来的均布荷载：0.5x171x1.71=145.35 kN/m2. KZ8荷载计算：横梁传来的剪力：0.5x(256.5x7+145.35x9.1=1559.1 kN左侧门框墙传来的均布荷载：171x0.6=102.6 kN/m柱面传来的均布荷载：171x1.0=171 kN/m右侧临空墙传来的梯形荷载最大值：171x1.41=241.1 kN/m计算项目: 封堵板边框柱KZ8-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]砼强度等级: C40 配筋计算as(mm): 40纵筋级别: HRB400箍筋级别: HRB400箍筋间距: 100 (mm)支座弯矩调幅幅度: 0.000 %左支座固定右支座固定跨号跨长截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 4.900 1200 800[ 计算结果 ]跨号: 1左中右弯矩(-)(kN.m): -1320.25 -0.00 -1977.80弯矩(+)(kN.m): 0.00 769.67 0.00剪力(kN): 1368.68 217.37 -2318.63上部纵筋(mm2): 4165 2880 6358下部纵筋(mm2): 2880 2880 2880抗剪箍筋(mm2): 137 137 307本跨计算通过。
人防门框墙计算05版
一、门框墙等效静荷载标准值q e =2、由门扇传来的等效静荷载标准值q ia 、q ib门洞宽A 2门洞高B双门扇尺寸的计算：宽=A/2＋0.1m ； 高=B ＋0.2m]单个门扇宽度a 单个门扇高度b表4.7.5-门扇传给上挡墙和门槛单位长度的等效荷载标准值q ia=门扇传给门框侧墙单位长度的等效荷载标准值q ib=二、门框墙配筋计算（一）、上挡墙1、门框墙内力计算见GB50038-2005图4.7.5-1上挡墙悬挑长度L 门框墙厚度h 门扇搭接长度门扇传来的作用力至悬臂根部的距离L 1直接作用在墙上的等效静荷载标准值qe 的分布宽度L 2按GB50038-2005第4.10.12条计算门框墙内力门洞边单位长度内悬臂根部弯矩M ： M=q ib*L 1+q e*L 2*L 2/2=349.40kN.m/m 门洞边单位长度内牛腿（或悬臂梁）根部剪力V ： V=q ib+qe*L 2=392.00kN/m换算剪跨C=M/V 0.89m C/h 0= 2.12按悬臂梁设计2 .构件截面设计1).结构构件材料及材料强度,依据GB 50010-2010表4.1.4、表4.2.3地下室门框墙GFM2020（6）配筋计算1、直接作用在墙上的等效静荷载标准值q e (GB50038-2005表4.8.7)2). 正截面受弯承载能力验算(以1m 长为计算单元)悬臂构件计算宽度b=1000mm 构件保护层厚度C=80mm 悬臂构件有效厚度h 0=420mmαs=M/α1f cd bh 02=0.079ξ=1-(1-2αs )0.5=0.082As=α1f cd ξbh 0/f yd =2008.53mm 2/m 受弯构件最小配筋率：45f t /f y =GB50038-2005表4.11.7及第4.11.12条ρmin =每延米钢筋截面面积：A s =2 3). 斜截面受剪承载能力验算V=392.00kN<0.25f cd bh 0=2630.25截面尺寸符合要求。
人防及外墙计算书解析
1. 本工程地下二层为甲类防空地下室,人防等级为核6级. 一、人防临空墙计算1、室内出入口等效静荷载为q Q =200k N ／㎡ 人防临空墙厚度为300㎜材料强度综合调整系数γl =1.35 混凝土采用C35受力钢筋采用HRB400临空墙短跨方向（主要受力方向）为3.00m 考虑上、下端人防顶板和基础的约束作用 取M =101ql 2 现取宽度1.0m 板带进行计算，保护层厚度为20㎜ M ＝10200×3.02＝180 k N •m 按建筑结构常用数据：A S ＝ 1.35h 3601018006⨯⨯⨯＝ 1.35270360102.5206⨯⨯⨯＝1371.74㎜ 2取C 18@150，A S ＝1696㎜2 人防临空墙配筋： 水平分布筋为D 14@150 垂直分布筋为D 18@150 均满足承载力计算要求。
二、门框墙计算本工程门框墙处均设有暗柱，无端柱门框墙按最大悬挑长度：l 0＝700㎜ 防护密闭门门框墙：270k N ／㎡，取宽度1.0m 板带进行计算 M ＝Pl l q 21212+⨯⨯＝7.05.02.12702170.0270212⨯÷⨯⨯+⨯⨯＝122.85 k N •m A S ＝ 1.35h 3600⨯⨯M ＝ 1.352703601085.1226⨯⨯⨯＝936.21㎜2门框墙暗柱箍筋水平筋取：D 14@150，满足承载力计算要求。
三、人防外墙计算地下室外墙按单向板计算 取1m 宽进行计算 1、基本资料： 截面宽度b ＝ 1000 （mm) 截面高度h ＝ 250 （mm) 混凝土强度等级 C45 钢筋 III 级 fy= 360 N/mm2计算长度L0= 3.000 m 计算模型为一端固接，一端铰接顶板标高-3 m室外地坪标高-0.45 m地下水位标高-1.85 m底板标高-6 m顶板至室外地坪h1 2.55 m顶板至地下水距离h2 -1.15 m水位至底板h3 4.15 m填土容重γ18 KN/m3浮容重γ’8 KN/m3地面堆载q地面10 KN/m3土内摩擦角φ19.3 °主动土压力系数K0 0.502、荷载计算：a). 土对外墙的侧压力: qt=K0(γ(h1+h2)+γ’h3)=29.3855967 kN/mb). 地下水压力: qs=γ水x h3=41.5 kN/mc). 核爆炸等效静荷载: qe= 60 kN/md). 堆载侧压力qd=K0*q地面＝5.0 kN/m3、弯矩及配筋计算：取最大受力点进行计算，故取固端支座B点计算a). 平时状态下计算M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8=57.83 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2钢筋保护层厚度as 40 mm有效高度ho=h-as-10 =200mmαs=M/(fc*h02)*1000=0.069γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.964AS=M/(γ*fy*h0)= 833mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2b). 核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8+1.0*qel2/8= 125.330533 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5=31.65N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.099γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.948AS=M/(γ*fy*h0)=1360 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2跨中最大弯矩近似计算平时状态下计算a). M=1.2*(qt+qs)*l2*0.0298+1.2*qd*9/128= 26.63 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.022γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.989AS=M/(γ*fy*h0)=374 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2b). M=1.2*(qt+qs)l2*0.0298+1.0*qel2*9/128+1.2*qd*9/128M= 64.60357857 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5= 44.4N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.036γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.981AS=M/(γ*fy*h0)==677mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2三、人防顶板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 60.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 21.962 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*21.962×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0223) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.022) = 0.0224) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.022/360= 268mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 268/(1000*250) = 0.107%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2采取方案12@180, 实配面积628 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 30.050 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*30.050×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0303) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.0304) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.030/360 = 368mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 368/(1000*250) = 0.147%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2采取方案12@180, 实配面积628 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@180, 实配面积628 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@180, 实配面积628 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@180, 实配面积628 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@180, 实配面积628 mm2三、人防底板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 45.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 17.534 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*17.534×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.018/360= 214mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 214/(1000*250) = 0.085%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2采取方案10@140, 实配面积560 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82 = 23.992 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.992×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0243) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.0244) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.024/360= 293mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 293/(1000*250) = 0.117%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2采取方案10@140, 实配面积560 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360= 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案10@130, 实配面积603 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360 = 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案10@130, 实配面积603 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@160, 实配面积706 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmi n = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案12@160, 实配面积706 mm2。
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FMK1人防门框墙计算一、计算条件：1.计算参数：工程名称: 工程一 工程项目: 项目一 门框墙编号: 门框墙1请选择门框墙类别: 无柱梁式混凝土人防门种类: 单扇人防门门扇与门框墙搭接长度d a (mm ): 100人防门洞口宽度B (mm ): 1200人防门洞口高度H (mm ): 2000 门框墙厚度t (mm ): 300门框侧墙长度a 1(mm ): 400 门框侧墙长度a 2(mm ): 500 人防门槛高度h 1(mm ): 200 门框上挡墙高度h 2(mm ): 2050门框上挡墙加强梁宽度b 1(mm ): 2050 门框上挡墙加强梁高度b 2(mm ): 300 门框墙等效静荷载q e1(kN /m 2): 200柱(梁)式门框时临空墙等效静荷载q e2(kN /m 2): 200 保护层厚度c (mm ): 15门框墙混凝土强度等级: C35 门框墙受力筋级别: HRB400柱（梁）式门框箍筋级别: HPB300 输出柱（梁）式门框的详细计算过程: 是二、计算依据：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：(1)荷载导算过程：单个门扇宽度: a = B + 2 × d a = 1200 + 2 × 100 = 1400 mm 门扇高度: b = H + 2 × d a = 2000 + 2 × 100 = 2200 mm门扇宽度度与高度之比： a / b = 0.636，查人防规范表475-2： 上下门框反力系数： γa = 0.3664 左右门框反力系数： γb = 0.4327门扇传给上下门框的等效静荷载标准值: q a = γa × q e1 × a / 1000 = 0.3664 × 200.0 × 1400 / 1000 = 102.58 kN /m 门扇传给左右门框的等效静荷载标准值: q b = γb × q e1 × a / 1000 = 0.4327 × 200.0 × 1400 / 1000 = 121.16 kN /m(2)左侧门框墙的计算过程：梁式门框墙qh左侧门框墙可以按悬臂墙来计算。
L 1 = L - d a / 3 = 400 - 100 / 3 = 367 mm L 2 = L - d a = 400 - 100 = 300 mm M = q b × L 1 / 1000 + q e1 × L 22 / (2 × 106) = 121.16 × 367 / 1000 + 200 × 3002 / (2 × 106) = 53.4 kN.m V = q b + q e1 × L 2 = 121.16 + 200 × 300 = 181.2 kN 左侧门框墙钢筋计算面积： 453 mm 2左侧门框墙配筋 ： C 8@100 左侧门框墙配筋面积 ： 503 mm 2混凝土轴心受压强度设计值： f t = 1.57 N /mm 2 混凝土材料综合调整系数： γd = 1.50调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f td = f t × γd × 0.8 = 1.57 × 1.50 × 0.8 = 1.88 N /mm 2 截面有效高度: H 0 = H - c - 10 = 300 - 15 - 10 = 275 mm βh = 1截面抗剪承载力: R = 0.7 × βh × f td × H 0 = 0.7 × 1.0000 × 1.88 × 275 = 362.67 kN V ≤ R ， 斜截面抗剪满足要求。
(3)右侧门框墙的计算过程：右侧门框墙可以按悬臂墙来计算。
L 1 = L - d a / 3 = 500 - 100 / 3 = 467 mm L 2 = L - d a = 500 - 100 = 400 mm M = q b × L 1 / 1000 + q e1 × L 22 / (2 × 106) = 121.16 × 467 / 1000 + 200 × 4002 / (2 × 106) = 72.5 kN.m V = q b + q e1 × L 2 = 121.16 + 200 × 400 = 201.2 kN 右侧门框墙钢筋计算面积： 618 mm 2 右侧门框墙配筋 ： C 10@125 右侧门框墙配筋面积 ： 628 mm 2混凝土轴心受压强度设计值： f t = 1.57 N /mm 2 混凝土材料综合调整系数： γd = 1.50调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f td = f t × γd × 0.8 = 1.57 × 1.50 × 0.8 = 1.88 N /mm 2 截面有效高度: H 0 = H - c - 10 = 300 - 15 - 10 = 275 mm βh = 1截面抗剪承载力: R = 0.7 × βh × f td × H 0 = 0.7 × 1.0000 × 1.88 × 275 = 362.67 kN V ≤ R ， 斜截面抗剪满足要求。
(4)门框上挡墙的计算过程：因为 h 2 > H / 2 ,门框上档墙采用梁式门框。
L 1 = b 1 - d a = 2050 - 100 = 1950 mm L 2 = L - b 1 = 2050 - 2050 = 0 mm 梁式门框跨度： L b = 2100 mm 梁式门框线荷载: q = q a + q e1 × L 1 / 1000 + q e2 × Min {L 2,L b } / (2 × 1000) = 102.58 + 200 × 1950 / 1000 + 200 × Min {0,2100} / (2 × 1000) = 492.58 kN /m M = q × L b 2 / (12 × 106) = 492.58 × 21002 / (12 × 106) = 181.0 kN.m V = q × L b / (2 × 1000) = 492.58 × 2100 / (2 × 1000) = 517.2 kN以下是柱（梁）式门框正截面受弯的详细计算过程： 混凝土轴心受压强度设计值： f c = 16.7 N /mm 2 混凝土轴心受拉强度设计值： f t = 1.57 N /mm 2混凝土轴心受压强度标准值： f ck = 23.4 N /mm 2 钢筋抗拉强度设计值： f y = 360 N /mm 2 钢筋受压强度设计值： f y ' = 360 N /mm 2 钢筋弹性模量： E s = 200000 N /mm 2 最大配筋率： ρmax = 2.4 %混凝土材料强度综合调整系数： r d1 = 1.5 钢筋材料强度综合调整系数： r d2 = 1.2调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f cd = f c × r d1 = 16.70 × 1.50 = 25.05 N /mm 2 调整后的混凝土轴心受拉强度设计值: f td = f t × r d1 = 1.57 × 1.50 = 2.36 N /mm 2 调整后的混凝土轴心受压强度标准值: f ckd = f ck × r d1 = 23.40 × 1.50 = 35.10 N /mm 2 调整后的钢筋抗拉强度设计值: f yd = f y × r d2 = 360 × 1.20 = 432 N /mm 2 调整后的钢筋受压强度设计值: f yd ' = f y ' × r d2 = 360 × 1.20 = 432 N /mm 2 系数： α1 = 1混凝土立方体轴心受压强度标准值： f cuk = 35 N /mm 2 系数： β1 = 0.8非均匀受压时的混凝土极限压应变: E cu = 0.0033 - (f cuk - 50) × 10 - 5 = 0.0033 - (35 - 50) × 10 - 5 = 0.0035 当E cu > 0.0033 时，取E cu = 0.0033。
相对界限受压区高度: ξb = β1 / [1 + f y / (E s × E cu )]= 0.8 / [1 + 432.0 / (200000 × 0.0033)] = 0.4835 截面有效高度: H 0 = H - c2 - 20 = 300 - 15 - 20 = 265 mm A omax = ξb × (1 - 0.5 × ξb ) = 0.4835 × (1 - 0.5 × 0.4835) = 0.3666 M b = A omax × α1 × f c × B × H 02 = 0.3666 × 1.0 × 25.05 × 2050 × 2652 = 1322124000.00 N.m M < M b , 按单筋矩形截面梁进行设计。
受压区高度: x = H 0 - [H 02 - 2 × M / (α1 × F c × B )]1 / 2 = 265 - [2652 - 2 × 181023800.00 / (1.0 × 25.05 × 2050)]1 / 2 = 14 mm 受压区高度与有效高度之比: ξ = x / H 0 = 14 / 265 = 0.052 受拉钢筋配筋面积: As = α1 × f c × B × x / f y = 1.0 × 25.05 × 2050 × 14 / 432.0 = 1623 mm 2 人防构件受压区构造配筋面积: As ' = As / 3 = 1623 / 3 = 541 mm 2人防构件受压区构造配筋应满足受拉钢筋最小配筋率： As ' = A smin = 1538 mm 2 计入受压钢筋的受压区高度: x = (f y × As - f y ' × As ') / (α1 × f c × B ) = (432.0 × 1623 - 432.0 × 1538) / (1.0 × 25.05 × 2050) = 1 mm计入受压钢筋的受压区高度与有效高度之比: ξ = x / H 0 = 1 / 265 = 0.003 加强梁计算配筋面积： 1623.1 mm 2加强梁采用对称配筋： 21C 12(2375.1 mm 2)以下是柱（梁）式门框斜截面受剪的详细计算过程： 混凝土轴心受压强度设计值： f c = 16.7 N /mm 2 混凝土轴心受压强度标准值： f t = 1.57 N /mm 2 箍筋抗拉强度设计值： f yv = 270 N /mm 2 混凝土材料综合调整系数： γd1 = 1.5 钢筋材料综合调整系数： γd2 = 1.35调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f cd = f c × r d1 × 0.8 = 16.70 × 1.50 × 0.8 = 20.04 N /mm 2 调整后的混凝土轴心受压强度标准值: f td = f t × r d1 × 0.8 = 1.57 × 1.50 × 0.8 = 1.88 N /mm 2 调整后的箍筋抗拉强度设计值: f yvd = f yv × r d2 = 270 × 1.35 = 365 N /mm 2 混凝土保护层厚度： c = 15 mm截面有效高度: H 0 = H - c - 20 = 300 - 15 - 20 = 265 mm 混凝土强度影响系数：βc = 1对矩形截面，截面的腹板高度： H w = H 0 = 265 mm hb = H w / B = 0.1292683， hb ≤4 。