地下室顶板回顶方案

地下室顶板回顶方案 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-

目录

1编制说明及依据1

1.1 编制说明 (1)

1.2 编制依据 (1)

2工程概况1

2.1 工程简介 (1)

2.2 临时施工道路布置原则 (2)

2.3 地下室顶板概况 (2)

2.4 荷载概况 (2)

3施工准备4

3.1 材料准备 (4)

4加固支撑体系设计5

4.1 板下支撑体系设计 (5)

4.2 梁下支撑体系 (5)

5支撑体系施工工艺及施工方法5

5.1 支撑体系施工方法 (5)

6支撑架搭设质量要求6

7安全文明施工措施7

7.1 施工安全注意措施 (7)

7.2 地下室顶板行车安全事项 (8)

8计算书8

附图：

1.道路平面布置图

2.道路加固立面图

1编制说明及依据

1.1编制说明

本工程地下室施工完成后，因本工程特点及现场场地限制，主体结构施工时主要材料的转运、钢筋加工场及材料堆场、施工电梯布置以及混凝土浇筑需要在地下室顶板上进行。根据现场施工实际要求，在设计消防车道或消防登高场所内设置临时道路，位置详附图。考虑结构安全，需对作为施工道路部分的顶板进行加固，加固采用钢管扣件脚手架支撑。为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编制此加固专项施工方案。

1.2编制依据

1、丽晶公馆一期工程相关施工图纸及设计变更；

2、丽晶公馆一期工程施工组织设计；

3、成都市有关文件和规定；

4、建筑工程施工质量验收统一标准；

5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002，2011版）；

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）；

7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；

8、《建筑结构荷载规范》（GB0009-2001）；

9、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；

10、《建筑工程模板施工手册》中国建筑工业出版社（第二版）；

11、《建筑施工手册》（第四版）；

2工程概况

2.1工程简介

佳兆业·丽晶公馆一期是由成都锦城佳业房地产开发有限公司投资兴建的工程，工程位于成都温江区同兴东路与花都大道之间，紧邻美茵河谷小区。佳兆业·丽晶公馆一期建筑面积约127930.5平米，其中地上约91905.8平米，地下约37014.8平米，地下室2层。项目包含共2栋主楼5个单元：1号楼有2个单元分别是33层、23层、2号楼有3个单元分别为39层、39层、34层，层高为2.85米，临街面为多层商业。该工程由西北有色勘测工程公司进行勘察设计，四川远建建筑工程设计有限公司设计，深圳科宇工程顾问有限公司监理，江苏省华建建设股份有限公司承建。

结构形式地下室为框架结构，主体为剪力墙结构，地下室负二层层高为3.3m，地下室负一层层高为3.7m。

2.2临时施工道路布置原则

根据现场施工实际要求，临时道路尽可能布置在设计消防车道或消防登高场所内。临时施工道路须平行于后浇带布置，并与后浇带不在同一个柱开间内。临时道路局部有后浇带贯穿部分，在道路使用前封闭。在地下室顶板混凝土完成后，按设计要求做好防水层及刚性保护层，待混凝土达到设计强度后，在顶板上上铺150厚碎石垫层，100后C25砼面层，面层铺设10mm厚的铁板。方可使用。

2.3地下室顶板概况

顶板结构情况：地下室结构层高3.7米，顶板梁、板砼强度为C30，板厚度均200，柱开间尺寸为7.8米。

2.4荷载概况

本工程在主体结构施工阶段，地下室顶板可能承受的荷载有：钢筋运输车、混凝土搅拌运输车、混凝土汽车泵、地泵、汽车吊、施工电梯，钢筋及其他材料堆场、钢筋加工场等。

（一）荷载取值

1、吊车

按20T吊车考虑，自重28吨，吊运钢筋每捆按5吨计，合计33×1.1，总计37吨。

2、运砂车及钢筋运输车

按15立方米车考虑，砂车自重约20吨，砂25吨，合计45×1.1，总计50吨。钢筋运输车也按每车50吨考虑。

3、混凝土搅拌运输车及泵车

按12立方米车考虑，混凝土运输车自重约15吨，12立方米混凝土按27吨计，合计42×1.1，总计46.2吨。

4、钢筋加工场及钢筋材料堆场

按60KN/m2考虑。

5、其他材料

临时材料堆场堆放部分钢管、扣件、脚手片、加气块等，堆放高度小于2.0m，荷载按5KN/m2考虑，集中堆放的考虑堆放于消防道路处。

3施工准备

3.1材料准备

（1）钢管

脚手架钢管应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q23F-A级钢管的规定。

弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。

脚手架钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm的钢管，其它杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大质量控制在25kg。

脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：

1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。

2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l≤1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3m

12mm；当4m

（2）扣件

1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。

2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合

GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，

扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。

3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。

（3）顶托

顶托螺杆直径不小于28mm。

4加固支撑体系设计

需进行加固的地下室顶板，存在不同跨度及配筋，此区域内地下室顶板需能承受60T运输车通行，考虑地下室顶板安全、按最大跨度及最小配筋进行加固设计，即按7.8米跨度，配筋板面Φ10@180，双向通长钢筋，板底Φ10@170双向通长钢筋。

4.1板下支撑体系设计

板下支撑体系采用钢管扣件式脚手架，具体设计参数如下：

1、离地200mm设置扫地杆。

2、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过250mm。

3、顶托上采用两根50*70木方做主楞，直接顶在结构板面上。

4.2梁下支撑体系

扣件式脚手架在离地200mm高处设置扫地杆，步距不大于1500mm，可调支撑托。

1、梁底支撑

1、离地200mm设置扫地杆。

2、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过250mm。

3、顶托上采用双木方做主楞直接支撑在梁上。

5支撑体系施工工艺及施工方法

5.1支撑体系施工方法

（1）满堂架搭设

满堂架搭设应放线抄平，梁架立杆每排间距按上述设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固。对于梁板下支架，采用可调顶托进行调节，可调顶托伸出不得超过250mm，模板安装前必须将顶托顶紧，不得留有未顶紧的顶托。

6支撑架搭设质量要求

支撑提下搭设完成后必须进行验收，验收合格后方可投入使用。

脚手架质量要求

7安全文明施工措施

7.1施工安全注意措施

1、施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载。

2、设专人负责对脚手架进行经常检查和保养，检查项目主要包括主节点处杆件的安装，特殊构造是否符合设计要求。底座是否松动、扣件螺栓是否松动、安全措施是否符合要求。

3、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板等。

4、杆连接必须使用十字扣件，且连接牢固。钢管、扣件规格材质必须符合要求。无严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹。

5、施工人员必须经过培训，有上岗证。无证人员禁止进入现场作业。搭设时按照操作规程施工，搭设时有专人在上部负责看护。

6、使用期间严禁任意拆除杆、配件；严禁任意改变构架结构及其尺寸；严禁随意增加荷载；严禁任意拆除安全防护设施。

7、各种规格的钢材应分开堆放，不得混合堆放，钢筋原材的重叠堆放的高度不得超过两捆原材的重叠高度。

8、临时施工道路及材料堆场具体位置分布见附图。

9、砂石堆场及实心砖等材料的堆放高不得超过1.5m，多孔砖的高度不得超过1.8m，空心砖不得超过2.0m。

10、施工通道、长时间的材料堆场、砼泵车行驶路线及泵车设置等部位的地下室顶板均严格按此方案进行顶撑加固。

11、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。

12、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进行加固处理。

13、加固的范围：平面图中所规划的材料堆场及施工通道均加固的范围。

7.2地下室顶板行车安全事项

1、临时施工道路作法：在地下室顶板砼浇筑后28d，才能作临时施工道路。具体作法如下：

1.1、首先在地下室顶板上定位临时施工道路的位置，定位须与加固承重脚手架相对应。由于行车道路不能直接接触地下室结构顶板，故需在顶板上作临时施工道路。

1.2、临时施工道路的宽度为5m，上铺150厚碎石垫层，100后C25砼面层，砼养护14d，铺上10厚的铁板，全部贯通。

2、进入施工现场的车辆限速5公里/小时，行驶方向见附图。临时施工道路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。

8、计算书

1、钢筋运输车、混凝土运输车作用下楼面等效均布活荷载的确定

因钢筋运输车最重，以下按钢筋运输车作用下验算楼面等效均布活荷载。

单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2

式中L——板的跨度，取最大轴线间距8400mm；

b——

Mmax——简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。

按钢筋运输车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m，后车轮作用荷载取50T，前车轮作用荷载不计。详下图（参照JTJ021-89）

M

max

=50 0KN×8.4m/4=1050KN.m

b

cx 、b

cy

取值为：

b

cx =1.4＋0.6=2m，b

cy

=1.8＋0.2=2m

b

cx ≥b

cy

,b

cy

≤0.6L，b

cx

≤L时

b=b

cy

+0.7L，(偏安全考虑取L=5m) b=2+0.7×5=5.5

q

e =8M

max

/bL2=(8×1050)/(5.5×52)=61KN/m2

2、钢筋加工场及材料堆场按60KN/m2考虑。

偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，按60KN/m2计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按600设置，水平杆步距为1000，每根?48×3.2的钢管立杆容许荷载[N]＝26.8kN；计算单元为(1.8m×1.8m＝3.24m2)共计9根立杆如下图所示：

每根立杆的实际承载力N＝60kN×3.24m2÷9＝21.6kN<[N]＝26.8kN满足要求。

计算支撑架的受压应力及稳定性：

1）、根据荷载60kN/m2，每根立杆承受的荷载为

N=0.6×0.6×60000N/m2=21600N

2）、钢管面积：A=424mm2

3）、立杆的受压应力为：σ=N/A

σ=21600/424=50.94N/mm2

4）、立杆受压稳定性：σ=N/фA≤f

长细比λ=L/i

钢管回转半径查表i=15.8《建筑施工手册1》表5-17

λ=1500/15.8≈94.94

按λ=95查轴心受压杆的稳定系数ф=0.626《建筑施工手册1》表5-18

σ=21600/0.626×424=81.38N/mm2＜205N/mm2满足要求。

所有施工道路必须在结构顶板上按设计图纸要求作好顶板层的防水、防水刚性保护层，所有施工道路利用原消防道路和消防登高场地。

对局部有后浇带贯穿部分，在道路使用前封闭。汽车吊及混凝土泵车在地下室顶板上作业时支腿下铺设2000mm×1000mm×12mm钢板，以使楼板避免受到较大集中荷载。后支腿必须

要支撑于主梁上，前支腿尽可能位于次梁附近，靠近后浇带侧支腿要位于加密排架之上。停车及材料堆放场地如有需要回填塘渣至道路路面平。

立杆顶撑采用预应力U型托与梁板顶紧，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，。

一、参数信息

1.楼板参数

2.荷载参数：

验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算

楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/5.5=0.69

1、荷载计算

楼板均布荷载：q=438.35/(4.4×3.6)=27.67kN/m2

2、混凝土顶板配筋验算

依据《建筑施工手册》（第四版）：

M

xmax

=0.0432×27.67×3.82=17.26kN·m

M

ymax

=0.0168×27.67×3.82=6.71kN·m

M0

x

=-0.1002×27.67×3.82=-40.04kN·m

M0

y

=-0.0771×27.67×3.82=-30.81kN·m

混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。

板中底部长向配筋：

M

x =M

xmax

+μM

ymax

=17.26+6.71/6=18.38kN·m

α

s =|M|/(α

1

f

c

bh

2)=18.38×106/(1.00×14.30×3.80×103×175.002)=0.011；

ξ=1-(1-2×α

s

)1/2=1-(1-2×0.011)0.5=0.011；

γ

s

=1-ξ/2=1-0.011/2=0.994；

A

s =|M|/(γ

s

f

y

h

)=18.38×106/(0.994×300.00×175.00)=352.08mm2。

实际配筋：867.08mm2>352.08mm2

板中底部长向配筋满足要求。

板中底部短向配筋：

M

y =M

ymax

+μM

xmax

=6.71+17.26/6=9.59kN·m

α

s =|M|/(α

1

f

c

bh

2)=9.59×106/(1.00×14.30×5.50×103×175.002)=0.004；

ξ=1-(1-2×α

s

)1/2=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；

γ

s

=1-ξ/2=1-0.004/2=0.998；

A

s =|M|/(γ

s

f

y

h

)=9.59×106/(0.998×300.00×175.00)=183.04mm2。

实际配筋：867.08mm2>183.04mm2

板中底部短向配筋满足要求。

板边上部长向配筋：

M0

x =M0

xmax

+μM0

ymax

=(-40.04)+-30.81/6=-45.18kN·m

α

s =|M|/(α

1

f

c

bh

2)=45.18×106/(1.00×14.30×3.80×103×175.002)=0.027；

ξ=1-(1-2×α

s

)1/2=1-(1-2×0.027)0.5=0.028；

γ

s

=1-ξ/2=1-0.028/2=0.986；

A

s =|M|/(γ

s

f

y

h

)=45.18×106/(0.986×300.00×175.00)=872.49mm2。

实际配筋：1621.06mm2>872.49mm2

板边上部长向配筋满足要求。

板边上部短向配筋：

M0

y =M0

ymax

+μM0

xmax

=(-30.81)+-40.04/6=-37.48kN·m

α

s =|M|/(α

1

f

c

bh

2)=37.48×106/(1.00×14.30×5.50×103×175.002)=0.016；

ξ=1-(1-2×α

s

)1/2=1-(1-2×0.016)0.5=0.016；

γ

s

=1-ξ/2=1-0.016/2=0.992；

A

s =|M|/(γ

s

f

y

h

)=37.48×106/(0.992×300.00×175.00)=719.60mm2。

实际配筋：1621.06mm2>719.6mm2

板边上部短向配筋满足要求。

3、混凝土顶板挠度验算

板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3×104×2003/(12×(1-(1/6)2))=2.06×1010

q=27.67kN/m2=0.0277N/mm2

L=3800mm

板最大挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00374×0.0277×38004/(2.06×1010)=1.05mm

f

max

/L=1.05/3800=1/3622.27<1/250

板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。

4、混凝土梁配筋验算

由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。楼板自重传来荷载0.2×3.8×25=19kN/m

梁自重0.7×0.3×25=5.25kN/m

静载19+5.25=24.25kN/m

活载1×5.5=5.5kN/m

作用于梁上的均布荷载：q=24.25×1.2+5.5×1.4=36.8kN/m

作用于梁上的集中荷载：p=167.28×1.2/2=100.37kN

M=ql2/12+pl/4=36.8×5.52/12+100.37×5.5/4=230.77kN·m

梁截面积：b×h=0.3×0.7=0.21m2

h

=h-25=700-25=675mm

α

s =|M|/(α

1

f

c

bh

2)=230.77×106/(1.00×14.30×0.30×103×675.002)=0.118；

ξ=1-(1-2×α

s

)1/2=1-(1-2×0.118)0.5=0.126；

γ

s

=1-ξ/2=1-0.126/2=0.937；

A

s =|M|/(γ

s

f

y

h

)=230.77×106/(0.937×300.00×675.00)=1216.24mm2。

实际配筋：1520.53mm2>1216.24mm2；

梁截面底部纵筋满足要求！

5、混凝土梁抗剪验算

梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=100.37/2+36.8×5.5/2=151.38kN；

A

sv1=((Q-0.7f

t

bh

)/(1.25f

yv

h

))×s/n=((151.38×103-

0.7×1.43×300×675)/(1.25×270×675))×150/2=-16.89mm2；

梁箍筋满足要求！

N=(N

GK +1.4×N

QK

)×la×lb=（27.673+1.4×1）×0.5×0.5=7.268kN

1、可调托座承载力验算

【N】=30≥N=7.268kN

满足要求！

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1×2.35×（0.8+2×0.2）/0.0159=177.358≤[λ]＝210

满足要求！

非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i=1×3.5×0.8/0.0159=176.101≤[λ]＝210

满足要求！

顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1.155×2.35×（0.8+2×0.2）/0.0159=204.849 非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×3.5×0.8/0.0159=203.396

取λ=204.849，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.174

f＝N/(φA)=7268/（0.174×450）=92.822N/mm2≤[f]＝215N/mm2

满足要求！

梁板下的钢管结构满足要求！