龙门吊计算参照

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龙门吊基础计算

龙门吊基础计算龙门吊是一种常见的起重设备，广泛应用于各个行业。

它的基础计算是设计和安装龙门吊时必不可少的一项工作。

本文将从龙门吊的基本原理、基础计算的步骤和注意事项等方面进行介绍和分析。

一、龙门吊的基本原理龙门吊是一种能够沿着轨道移动的起重设备，它通常由两个立柱和一个横梁组成。

立柱固定在地面上，横梁则悬挂在立柱之间。

龙门吊通过电动机驱动横梁移动，从而实现货物的起升和横向运输。

它的优点是结构简单、起升能力大、作业范围广。

二、基础计算的步骤1. 确定龙门吊的工作条件：包括起重物的重量、吊钩的高度、起升速度、作业频率等。

2. 确定龙门吊的结构参数：包括立柱的高度、横梁的跨度、轨道的长度等。

3. 计算龙门吊的荷载：根据起重物的重量和工作条件确定龙门吊的额定起重量。

4. 计算龙门吊的支撑力：根据龙门吊的结构参数和工作条件，计算立柱的支撑力，确保立柱能够承受龙门吊的荷载。

5. 计算龙门吊的基础尺寸：根据立柱的支撑力和土壤的承载力，计算龙门吊基础的尺寸和深度，确保龙门吊的安全和稳定。

三、基础计算的注意事项1. 在进行基础计算时，需要考虑到龙门吊的工作条件和使用环境，确保计算结果的准确性。

2. 在计算龙门吊的荷载和支撑力时，需要充分考虑起重物的重量、重心位置以及起升速度等因素。

3. 在计算龙门吊的基础尺寸时，需要考虑到土壤的承载力和基础的稳定性，确保龙门吊能够牢固地固定在地面上。

4. 在进行基础计算时，可以使用一些常见的工程软件或者手工计算方法，但需要注意计算的准确性和合理性。

5. 在进行基础计算时，需要遵循相关的国家标准和规范，确保龙门吊的设计和安装符合安全要求。

龙门吊的基础计算是设计和安装龙门吊时必不可少的一项工作。

通过确定工作条件、结构参数，计算荷载和支撑力，最终确定基础尺寸，可以确保龙门吊的安全和稳定。

在进行基础计算时，需要注意工作条件和使用环境，遵循相关的国家标准和规范，确保计算结果的准确性和合理性。

40T龙门吊板式基础计算案例

40T龙门吊板式基础计算案例首先，我们需要了解40T龙门吊的技术参数和使用条件：-最大额定起重量：40吨-工作范围：30米-使用频率：中等-地质条件：基础土壤为砂土和砂质粉质土-设备使用年限：30年在进行基础计算之前，我们首先要进行定位选择。

龙门吊的起重范围较大，因此基础位置的选择会直接影响设备的工作效率和稳定性。

在选择基础位置时需要考虑以下因素：-使用频率和工作范围-设备的安装和拆卸方便性-基础土壤的承载能力-周围环境的影响在这个案例中，我们选择一个视野开阔、周围无遮挡物的区域作为龙门吊的基础位置。

基础计算分为静载荷计算、动力荷载计算、基础尺寸计算和基础深度计算。

下面将对这些内容进行详细说明。

静载荷计算：静载荷是指设备自身的重量以及其最大额定起重量。

在进行静载荷计算时，需要确定重物和设备的分布，以及设备在不同工作条件下的支撑点。

在这个案例中，我们假设设备的自重为20吨，最大额定起重量为40吨。

设备的支撑点经过分析确定为4个。

动力荷载计算：动力荷载是指设备在使用过程中产生的震动和冲击力。

这些力会对基础产生影响，因此需要进行相应的计算。

动力荷载计算可以通过测量吊车运动时的最大加速度和冲击力来进行。

根据设备的工作范围和使用频率，可以预估动力荷载的大小，并根据相关规范进行计算。

基础尺寸计算：基础尺寸计算是根据设备的静载荷和动力荷载计算出基础的尺寸。

在这个案例中，我们将选择采用板式基础，该基础形状为长方形，可以有效分散荷载，并具有较好的稳定性。

基础尺寸的计算需要考虑基础土壤的承载能力、地震安全和倾覆安全要求，并参考相关规范进行。

基础深度计算：基础深度计算是根据基础尺寸和基础土壤的工程特性来确定。

在这个案例中，我们的基础土壤为砂土和砂质粉质土，水平方向的都时间设定为15年。

基础深度的计算需要考虑基础的承载力、稳定性和地震安全，并参考相关规范进行。

在完成基础计算之后，我们还需要进行基础的设计和施工。

基础设计包括基础材料的选取、基础布置和构造设计。

龙门吊基础计算书003

龙门吊基础计算书00350t 龙门吊基础计算书1、荷载咨询龙门吊生产产家，50t 龙门吊一侧2组小车，一组小车2个轮子，轮子间距1.5m ，两小车中心距9.5～10m （未确定），计算时取9.5m ，最大轮压291kN ，荷载如下图所示：图一荷载示意图2、基础相关参数（见混凝土结构设计规范）基础梁采用C25混凝土，截面如下图所示：图二基础梁截面示意图基础梁底宽b=1.3m ，高h=0.7m ，面积S=0.665m 2，截面矩I x =0.02439m 4，弹性模量E=2.8×107kN/m 2，抗压强度设计值f c =11.9×103kN/m 2。

钢筋为Ⅱ级钢筋，f y =3×105kN/m 2。

291kN 291kN291kN 291kN 单位以cm计3、计算(1)地基承载力计算轮压按45°扩散到基础底部，L=2*0.7tan45°=1.4m，可不考虑轮压的应力叠加，考虑钢轨的扩散作用：基底净反力P净=2*291/[1.4*(1.5+1.4)]=143.35kPa基础埋深0.7m，则地基承载力特征值:（见扩展条形基础设计：二、基础底面积计算）据公式：A＞F/(f-vd)f ak≥143.35+20*0.7=157.35kPa故要求地基强夯后承载力达到180kPa才能满足要求，安全系数K=180/157.35=1.144。

(2)配筋计算内力计算按倒梁法计算，以轮子作用点为支座，地基反力作为荷载，跨度取轮子长度加 1.4m，既0.7+1.5+0.7=2.9m，荷载q=143.35*1.4=200.7kN/m，如图所示：利用结构力学求解器求得，在q1=159.89*1.3=208kN/m作用下：M max=49.17kN·mQ max=150.53kN由于倒梁法计算内力只考虑支座间的局部弯曲，忽略了基础的整体弯曲，所得的不利截面上的弯矩绝对值一般较小。

80吨龙门吊钢结构计算

80吨龙门吊钢结构计算我最近完成了10台80吨龙门吊钢结构的总体设计工作。

该龙门吊是出口的。

在报标时我国与欧洲一个国家进行竞争。

使用国家要求技术标的计算书不能超过5页纸（A4）。

精确说明这台龙门吊的重要技术参数。

我做到了。

将欧洲与我国竞争的国家打了下去。

一举中标！80吨、32米跨龙门吊主要部件计算钢结构计算说明一、主梁：1、设计计算基本参数与结构布置介绍：①、为满足装入集装箱内需求。

设单主梁截面初步尺寸为：高1950mm、宽800mm、上下翼缘板厚18mm、腹板厚12mm。

单重：242 KN。

②、为满足主梁的强度与许用吊载下挠的需求。

采用双主梁结构。

总重：484 KN。

③、为平衡大车运行制动水平力的作用。

双主梁两端布置有端横梁。

总重21.62 KN。

④、为维修人员行走方便与安全，双主梁上面布置有走台栏杆。

重2.1 KN。

⑤、小车自重：q1=50 KN。

⑦、小车起升速度：V＝1.9 m／min。

⑧、起升动载系数：K＝1.1。

⑨、跨中满载静负荷许用下挠：[f]＝32000/800＝40 mm。

⑩、额定起重量：Q＝800 KN、跨度：L＝32000 mm。

2、单主梁截面特性计算值序号截面特性名称计算数据1 X－X轴截面惯性矩 I＝40899150200 mm^42 X－X轴截面抵抗矩 W＝41947840 mm^33 单主梁截面积 A＝74736 mm^24 单位长度重量 q2=7.04 KN /m3、跨中最大静负荷下的静挠度：单主梁计算集中力：P1＝(q1+Q)/2＝（50+800）/2＝425 （KN）＝425000 （N）静挠度：f = P1*L^3/(48*E*I)＝425000*32000^3/（48*2.1*10^5*40899150200）＝34 mm <［f］=40 mm式中：E－钢的弹性模数满足使用要求！4、跨中主梁最大弯曲应力的计算：计算集中力：P＝（50+800）*1.2/2＝510 KN计算单主梁组合载荷集度：由于有电气、走台等物件则q3= q2*1.1＝7.040*1.1＝7.744K N /m计算简图弯矩图弯曲应力：Mmax=5065.3 KN-m=5065300000 （N-mm）σ＝Mmax/W=5065300000/41947840=120 （Mpa） <［σ］=180 （Mpa）满足使用要求！二、柔性支腿：由计算简图知：单柔性支腿支反力为：RA=510+7.744*32/2= 633.9 (KN ) = 633904 (N)单柔性支腿水平夹角设：α＝80?则单柔性支腿轴向力：P2＝633904/sin80 = 643683 ( N)选用无缝管。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。

因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。

龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。

2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。

2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。

根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。

最大轮压为382KN，每两个轮为一组。

根据侧立面图，进行冲切验算。

120龙门吊计算书

邯郸市北恒工程机械有限公司LDS BH 12030三角桁架龙门吊计算书LDS BH12030三角桁架门式起重机计算书计算：审核：日期：北恒工程机械有限公司技术科一起重机主要性能参数1.1 额定起重量：120t1.2 起升高度：10m1.3 大车走行距：30m1.4 整机运行速度：0-10m/min1.5 吊梁行车运行速度：0-5m/min1.6 吊梁起落速度：≤0.75m/min1.7 适应坡度：±1%1.12 整机运行轨道和基础：单轨P43 枕木间距，500～600mm卵石道床＞350mm二起重机结构组成2.1 吊梁行车：1台（120t，五门滑轮组，双卷扬）2.2 走行总成：2套2.3 左侧支腿：1套2.4 右侧支腿：1套2.5 托架总成：4根2.6 主横梁总成：2根2.7 吊梁扁担：1套2.8 端横联：2套2.9 电缆托架：1套2.10 行车电缆悬挂：1套2.11 行车行程限位：1套2.12 夹轨器：4套2.13 操作平台：1套2.14 电器系统：1套2.15 起重机运行轨道1套三方案设计注：总体方案见图LDS BH 12030-00-0003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量：120t运行轨距：2000mm轴距：2500mm卷扬起落速度：8m/min运行速度：0-5m/min驱动方式：集中驱动自重：8t卷筒直径：400 mm卷筒容绳量：200 m3.1.2 起升机构已知：起重能力Q静=Q+W吊具=120+1.0=1211t粗选：双卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.92, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:：S=Q静/(η×m)=121/(0.92×12)/2=5.4t，选择JM6t卷扬机；钢丝绳破断拉力总和∑t：∑t=S×n/k=5×5/0.82=30.4t ＜32.3t，选择钢丝绳：6×37-21.5-1700，GB1102-74，《起重机设计手册》P195。

龙门吊基础配筋计算

基础配筋计算本工程先计算龙门吊基础以土作为承载力的计算。

龙门吊基础由地基梁、垫层与基础组成，本次计算使用55t龙门吊，龙门吊自重为166t，一边悬臂7.5m，考虑最不利工况，即吊运电瓶车车头。

电瓶车车头55t，距离轨道3.5m。

单个轮压计算模型如下图所示：图1 计算模型示意图ΣM N1=0：1660×14.2+550×31.9=N2×28.4 N2=1448kN∑Y：N1+N2=1660+550 N1=762kN=单侧较重轮压为1448kN，由4个轮平均承担，因此单个轮压为362kN；施工过程中考虑施工安全系数为1.54，则单个轮压为557.5kN。

龙门吊地梁设计：（1）计算梁内力按照弹性地基梁理论，采用midas civil2013建立地基梁模型：图2 地基梁模型图3 地基梁剪力图图3 地基梁弯矩图（2）结构配筋设计根据混凝土结构的设计规范，砼保护层厚取50mm，砼采用C30。

该截面翼板处砼受负弯矩作用，故实际计算应按按单筋矩形形截面进行配筋设计：采用绑扎钢筋骨架，单层钢筋布置，设a s=60mm,则有效高度ℎ0=1100mm-60mm= 1040mm;1）求受压区高度χ：1.0×94.3×106=13.8×800χ×（1040-x2）整理后得到x2−2080χ+17083=0解得x1=2071.8mm(大于梁高，舍去)，x2=8.3mm<0.56×1040=582.4mm2）求所需钢筋量A s（矩形截面）;A s=f cd bxf sd =13.8×800×8.3280=327.25mm2,又实际配筋率不得小于0.2%，故A s min=1664mm，选7Φ18（A s=1781mm2）或6Φ20（A s=1884mm2）同理求得倒T形截面A s min=2360mm，选8Φ20（A s=2513mm2）。

20T龙门吊基础设计计算书

20T龙门吊基础设计计算书20t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》;1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料;1.3、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);1.4、《边坡稳定性分析》2、设计说明根据现场情况看:场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。

龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。

沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。

3、设计参数选定3.1、设计荷载3根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m 计。

(1)从安全角度出发，按g=10N/kg计算。

(2)17吨龙门吊自重:17吨，G4=17×1000×10=170KN;(3)20吨龙门吊载重:20吨，G5=20×1000×10=200KN;(4)最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重;(5)G6=(170000+200000)/=92.5KN;(6)吊重20t;考虑冲击系数1.2;(7)天车重2.0t;考虑冲击系数1.2;(8)轨枕折算为线荷载:q1=1.4KN/m;(9)走道梁自重折算为线荷载:q2=2.37KN/m;(10)P43钢轨自重折算为线荷载:q3=0.5 KN/m(计入压板);(11)其他施工荷载:q4=1.5 KN/m。

(12)钢板垫块面积:0.20×0.30=0.06平方米(13)枕木接地面积:1.2 ×0.25=0.3平方米(13)20吨龙门吊边轮间距:L1:7m120t龙门吊基础设计3.2、材料性能指标地基(1)根据探勘资料取地基承载力特征值:ƒ=180Kpa α(2)地基压缩模量:E=5Mpa S4、地基验算4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm 碎石碾压基础上铺设枕木。

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电动葫芦行架式龙门起重机主梁的计算方法：现在有不少电动葫芦行架式龙门起重机主梁是正三角形。

是由一片主行架和两片副行架组成。

如何计算各杆件的内力？1，应用刚度分配理论进行计算。

一般主行架分配0.92－0.97的外载。

其余由两片副行架承受。

主行架的分配系数：（腹杆截面不计）K＝E*A1/（E*A1+E*A2）式中：E—钢的弹性模量，A1－主行架上下弦杆的截面积。

A2－两片副行架上下弦杆的截面积。

上式化简：K＝A1/（A1+A2）2，对外载进行分配，再应用行架计算法分别对主，副行架计算。

求出内力。

3，注意：有的杆件是共用杆，则应力叠加。

4，稳定性计算。

5，稳定性强度计算。

起重机钢结构技术问答我的一个同行朋友问我：1、对于A3钢，你的许用应力一般取多少。

“起重机设计规范”2类载荷取240/1.33=180Mpa是否太大，我不敢取这么大。

答：起重机设计规范”2类载荷取：180Mpa（N/mm^2）。

是安全可靠的。

放心用吧！2、对于A3，你用Q235-A，还是Q235-B，能否使用沸腾钢？答：Q235-A，和Q235-B，在一般情况都可以。

沸腾钢(脱氧不完全的钢)的使用应在温度—20度以上使用。

重要的杆件不能用沸腾钢。

84年我曾在张家口设计了一台龙门吊。

主杆件都是镇静钢。

水平行架中的腹杆用的是沸腾钢。

无问题。

3、对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度如何计算，翼缘纵向加劲肋如何设计？答：对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度的计算可分三部分：①，翼缘板与腹板的焊缝：τ=(Q*s)/(I*(2*0.7*h))≤(τ)式中：Q—梁计算截面的剪力；Ns—翼缘对中和轴的面积矩；(mm^3)I—梁的毛截面惯性矩；(mm^4)h—焊逢高；(mm)τ—剪应力（Mpa）或(N/mm^2)在工作中，我通过多次计算知翼缘板与腹板的焊缝：剪应力较小。

以后一般我就不算了。

我总结：当是工字梁时：焊逢高为腹板板厚的0.8倍（翼缘板板厚比腹板板厚要厚）。

当是箱形梁时：焊逢高为腹板板厚的1.0倍（因是单面焊口）。

②，翼缘板与翼缘板的焊缝：45度打坡口对接焊接。

可不用计算。

③，上翼缘板与内隔板的焊缝：断续焊。

④，下翼缘板与内隔板的焊缝：不焊接。

因为下翼缘板与内隔板要有5－10毫米的间隙。

目的：下翼缘板得以充分的拉伸。

⑤，翼缘纵向加劲肋的设计是因为腹板的局部稳定性不够所采用的方法。

见（（钢结构设计规范））GBJ17－88。

第三节局部稳定中第4, 起重机箱形梁约束弯曲计算是怎么回事，答：什么是约束弯曲？梁的翼缘板和腹板在弯曲时因板边互相嵌固，对截面变形有约束作用。

同时在纤维之间存在不相同的剪应力和剪应变。

使截面发生奇形变化。

破坏了截面变形的平面假定。

应力呈现非直线分布，这种现象称为约束弯曲。

通常工字梁可不用计算约束弯曲。

但箱形梁翼缘板较宽，应力变化差别大，应按约束弯曲计算。

约束弯曲应力：σ约＝（0.1－0.12）*σ(经验公式)式中：σ－箱形梁翼缘板中自由弯曲平均应力。

为了搞好起重机钢结构技术工作。

我准备用较长的时间从以下几个专题进行重点简单的论述。

向全国的同行介绍我多年的实践经验。

一，5—15吨电动葫芦行架式龙门吊结构设计：1，大梁的设计；2，支腿的设计；3，台车梁的设计；4，驾驶室的设计；5，驾驶室支承平台的设计；6，检修台的设计；7，爬梯的设计；8，雨罩子的设计；9，大车行走滑线装置的的设计；10，小车行走滑线装置的的设计；11，轨道基础的设计；12，安全装置的设计。

二，钢结构的制作技术1，大梁的制作技术；2，支腿的制作技术；3，台车梁的制作技术；4，驾驶室的制作技术；5，驾驶室支承平台的制作技术；6，检修台的制作技术；7，爬梯的制作技术；8，雨罩子的制作技术；9，大车行走滑线装置的的制作技术；10，小车行走滑线装置的的制作技术；11，轨道基础的施工技术；12，安全装置的制作技术。

三，安装技术1，方案制定；2，安装工艺计算；3，安装工艺的常规作法；4，龙门吊安装专业起重吊装技术；5，安装现场故障的应急处理。

四，检验技术1，大梁的跨中拱度与悬臂起翘的测量；2，大梁的跨中静载挠度与悬臂端静载挠度的测量；3，支腿的的测量；3，活载试验；4，几何尺寸的测量；5，安全装置检测。

一，设计1，主梁的设计①，跨度与悬臂的关系？答：悬臂长取跨度的1/3。

因为当载荷在跨中时的最大弯矩与载荷在悬臂端时的最大弯矩接近。

注意：设载荷在悬臂端时，应满足龙门架的整体稳定性。

（稳定力矩/倾翻力矩）≥1.25②，采用什么行架结构？答：倒三角结构，三角形尖向下。

由三片行架组成。

其中两片为主行架，另一片为水平行架。

③，行架的轴线高度取多少？答：一般取跨度的1/14 。

④，行架的轴线宽度取多少？答：一般取行架的轴线高度的0.8倍。

⑤，行架的节间数取多少？如何取？答：一般取偶数，单个节间对角线的水平夹角为40度－45度。

⑥，电动葫芦行走用轨道为行架的下弦。

一般选用什么规格的工字钢？答：额定起重量为5吨，跨度为15米以下时：选用30号工字钢（下贴板厚8毫米的加固板）；额定起重量为5吨，跨度为15米至28米时：选用36号工字钢（下贴板厚8毫米的加固板）；；额定起重量为5吨，跨度为28米至35米时：选用40号工字钢（下贴板厚8毫米的加固板）；；额定起重量为10吨，跨度为15米至28米时：选用40号工字钢（下贴板厚10毫米的加固板）；额定起重量为10吨，跨度为28米至35米时：选用40－45号工字钢（下贴板厚10－12毫米的加固板）；额定起重量为15吨，跨度为28米至35米时：选用50－56号工字钢（下贴板厚16毫米的加固板）；⑦，行架的上弦。

一般选用什么规格的角钢？答：主行架为两片。

双角钢为一组。

总数：4根。

一般选用L63X63X6至125X125X12规格的角钢。

额定起重量为5吨，跨度为15米以下时：一般选用L63X63X6。

额定起重量为5吨，跨度为28米至35米时：一般选用L80X80X8。

额定起重量为10吨，跨度为15米至28米时：一般选用L80X80X8至L100X100X10规格的角钢。

额定起重量为15吨，跨度为28米至35米时：一般选用L125X125X12。

⑧，行架的内斜腹杆，一般选用什么规格的角钢？答：双角钢为一组。

额定起重量为5吨，跨度为15米以下时：一般选用L50X505至L63X63X6。

额定起重量为5吨，跨度为28米至35米时：一般选用L70X70X7至L80X80X8。

额定起重量为10吨，跨度为15米至28米时：一般选用L80X80X8至L100X100X10规格的角钢。

额定起重量为15吨，跨度为28米至35米时：一般选用L100X100X10至L125X125X12。

⑨，计算方法：用截面法⑥，电动葫芦行走用轨道为行架的下弦。

二、工字钢的下翼缘的计算在起重机设计中有专门的公式，但都是经验公式，算法也有很多种，目前也有很多的争论。

但是如果在下翼缘贴板后，其应力降低很多。

不知李老师是如何算的。

三、李老师的工字钢及贴板的选择，我感觉有些保守。

等有时间，我可以专门的算一下。

⑦，行架的上弦。

一般选用什么规格的角钢？我认为，桁架的上弦，采用T形刚比较合适，如果有现成的型钢更好，这样可能增加了工作量，但可以大幅度降低主梁的重量。

而且，截面可任意组合。

龙门吊的设计首先是结构形式的设计，这和用户的要求有关系，主要是工作级别，从而确定选择箱形结构还是桁架结构。

至于是否悬臂，则看用户的要求，另外，起重量、起升高度、跨距、起升速度、运行速度（包括大车和小车，额定起重量在16吨以上的，需要小跑车，额定起重量在16吨以下的，只用1台电动葫芦就可）等参数也是设计龙门吊的主要依据。

桁架结构是最常用的结构形式，主梁断面有正三角的，也有倒三角的，当然，也有正方形的（适合带小车的大起重量的）。

桁架结构可以是角钢结构的，也可以是管桁架结构的，这要根据具体结构以及经济性综合考虑，另外，制作水平也是必须考虑的因素之一。

另外，进口的吊车，特别是履带吊，如名牌的日本的日立、住友、神户，德国的DEMAG 利波海尔以及美国的曼尼拖沃克等主臂大量采用高强度钢，其屈服强度达到80kg/mm2，据我所知，国内大型塔吊已经有采用这种高强钢了，龙门吊还没有听说，如果采用这种高强钢，可以大幅度降低重量。

但是这种材料一是价格太贵，国产的质量不是很可靠，需要进口，二是焊接要求很高，国内没有成熟的焊接技术，估计在不久的将来，随着国家材料技术的发展，会大量的应用到起重机钢结构上来，一改我国的起重机粗、老、笨重的形象。

“起重机设计规范”是起重机设计所必须熟知的，但它也套用了大量“钢结构设计规范”的内容，两者有很多相通之处，但前者更加严格，计算也更为复杂，就是因为起重机的钢结构是考虑动载的，并考虑的很多的载荷组合。

据我知道的情况，轨道以下的设计（主要是基础）是土建专业，不是起重机设计的内容，例如，厂房设计中，吊车梁就是土建专业设计，当然，轨道的选型是起重机设计专业的，这是我和李老师的观点不同之处。

当然，也有例外，那就是，李老师的起重机设计以及厂房设计都很内行，他一个人除了搞起重机还搞土建，这样的人很少。

首先回答同行朋友提出的问题：1，上弦杆采用T型钢。

这种型钢我没见过，型钢表中也未看到过。

所以不好加以评论。

但我想T型钢作上弦杆，与腹杆连接的节点板如何连接？定尺长度作连接，接头如何处理？什么材料？2，使用合金钢作起重机结构是可行的。

但是使用位置是有要求的。

合金钢必须是低碳的。

含碳量一般在0.20％以下。

这样其碳当量约在0.45％左右。

焊接性能一般。

主要用在可变幅的大臂上。

如汽车吊大臂。

以减轻自重。

龙门吊则不同。

当大梁吊重跨中挠度为（1/1000）*LK时。

悬臂端为（1/350）*L时。

其强度应力值并未用足。

所以用低碳合金钢是不经济的。

3．起重机的技术不但有机械专业的知识。