大型储罐壁厚计算方法编程与比较
压力容器壁厚快速计算
对常温和 久强度（经10万小
对常温下 设计温度
时断裂）
材料
的最低抗 下的屈服
拉强度σ
b
点σs
（或σ ss)
σDt平均 σDt最小
值
值
碳素钢、低合金钢
奥氏体不锈钢
工业纯铝和防锈铝
1.当设计温度低于20℃时的许
用应力。
2.对
已有成功使用经验的钢材，其
许用应力一般可按上式计算，
安全系列取右表之数据，最后
取计算值中的最小值作为设计
圆 符号意义 形 及单位
D直径(mm)
[σ]许用应力 (kgf/cm2)
Φ
焊缝系数
C壁厚附加量 (mm)
封 压力校核
2000
1370
0.85
1
头
标
准
椭
圆
形
封 头 应力校核公式
σt=(P(Di+0.5(S-C))/(2(S-C)φ)； 必须满足σt≦[σt]
符号意义 及单位
P压力(kg/cm2)
D直径(mm)
符号意义 及单位
D直径(mm)
[σ]许用应力 (kgf/cm2)
Φ
焊缝系数
C壁厚附加量 (mm)
压力校核
2000
1370
0.85
1
应力校核公式
σt=(P(Di+(S-C))/(2(S-C)φ)； 必须满足σt≦[σt]
符号意义 及单位
P压力(kg/cm2)
D直径(mm)
Φ 焊缝系数
C壁厚附加量 (mm)
10.45697181
须满足σt≦[σt] S壁厚(mm) 10
σt最大允许 应力
(kgf/cm2) 1310.130719
储气罐壁厚计算范文
储气罐壁厚计算范文储气罐是用于存储气体的设备，通常由钢制而成。
为了保证储气罐的安全运行，其壁厚需要经过严格的计算和设计。
1.压力：储气罐内部的气体压力是计算壁厚的基本参数。
通常，内部压力值是根据设计要求或者实际使用情况来确定的。
2.材料强度：储气罐通常采用高强度钢材制作，其强度参数需要在计算中使用。
这些参数通常由材料的制造商提供，包括屈服强度、抗拉强度和硬度等。
3.外部负荷：储气罐通常需要承受外部环境的负荷，包括风荷载、地震力和自身重力等。
这些负荷需要在计算中考虑，以确保罐体足够强度。
在进行壁厚计算时，一般可以采用以下的基本步骤：1.确定储气罐的工作参数，包括内部气体压力、工作温度和材料强度等。
2.根据工作参数，计算储气罐的壁应力。
壁应力是指壁厚受到的力的作用，可由内部压力、外部负荷和罐体尺寸等参数来决定。
3.确定储气罐的最小壁厚。
最小壁厚是指能够满足壁应力要求的最小的壁厚值。
其计算通常基于材料的强度和罐体的尺寸等参数。
4.检查储气罐的壁厚是否满足要求。
通过与最小壁厚进行比较，判断罐体的实际壁厚是否足够满足设计要求。
5.如有需要，对不满足要求的部分进行调整或者增加加强措施。
可以通过增加壁厚、加强焊缝等方式提高罐体的强度。
需要注意的是，储气罐壁厚计算是一个较为复杂的过程，涉及多个因素和参数。
为了确保计算结果的准确性，建议由专业的设计团队或者工程师进行计算和设计。
对于储气罐的壁厚计算而言，安全性是至关重要的。
过于薄的壁厚可能导致罐体无法承受压力，从而引发泄漏、爆炸等严重安全事故。
因此，在设计和使用储气罐时，必须严格按照相关标准和规范进行计算和检验，确保储气罐的安全运行。
总之，在进行储气罐壁厚计算时，需要考虑诸多因素，包括内部压力、材料强度、外部负荷等。
通过合理的计算和设计，可以确定储气罐的最佳壁厚，确保其安全可靠的工作。
压力容器的壁厚计算公式
S壁厚(mm)
1
5.30292599
S壁厚(mm) 10
满足σt≦[σt]
S壁厚(mm)
10
P压力 (kg/cm2) 20.86709806
σt最大允许 应力
(kgf/cm2) 656.5359477
C壁厚附加量 (mm)
S壁厚(mm)
1
2.934235977
S壁厚(mm)
P压力 (kg/cm2)
10 须满足σt≦[σt]
[σ]许用应 力(kgf/cm2)
Φ 焊缝系数
C壁厚附加量 (mm)
压力校核
2000
1370
0.85
1
应力校核公
σt=(P(Di+(S-C))/(2(S-C)φ)； 必须满足σt≦[σt]
符号意义 及单位
P压力(kg/cm2)
D直径(mm)
Φ 焊缝系数
C壁厚附加量 (mm)
应力校核
10
2000
0.85
压力容器壁厚计算
壁厚公式 S=PDi/(2*[σt]*Φ-P)+C
符号意义 及单位
P压力(kg/cm2)
D直径(mm)
[σ]许用应 力(kgf/cm2)
Φ 焊缝系数
壁厚计算
8
500
1370
0.85
圆
最大允许工 作压力
[P]=(2[σt]φ(S-C))/((Di+(S-C))
筒 符号意义 壳 及单位
D直径(mm)
S壁厚(mm)
10
10.45697181
σt最大允许 应力
(kgf/cm2) 1310.130719
D直径(mm)
[σ]许用应 力(kgf/cm2)
压力容器、常压容器钢板壁厚计算选择和标准公式
压力容器、常压容器钢板壁厚计算选择和标准公式容器标准：《GB 150-2011压力容器》《NB/T 47003.1-2009钢制焊接常压容器》钢材标准：《GB 713-2008锅炉和压力容器用钢板》―― GB 150碳素钢和低合金钢的钢板标准牌号Q245R、Q345R、Q370R、18MnMoNbR、13MnNiMoR、15CrMoR、14Cr1MoR、12Cr2Mo1R、12Cr1MoVR 《GB/T 3274-2007碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带》——GB150 Q235B钢板标准《GB 24511-2009承压设备用不锈钢钢板及钢带》――GB150高合金钢的钢板标准《GB/T 4237-2007不锈钢热轧钢板和钢带》―― NB/T 47003高合金钢板标准，化学成分、力学性能《GB/T 3280-2007不锈钢冷轧钢板和钢带》《GB/T 20878-2007不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》《GB/T 699-1999优质碳素结构钢》牌号08F、10F、15F、08、10、15、20、25、30、35、40、45、50、55、60、65、70、75、80、85、15Mn、20Mn、25Mn、30Mn、35Mn、40Mn、45Mn、50Mn、60Mn、65Mn、70Mn《GB/T 700-2006 碳素结构钢》――牌号Q195、Q215、Q235、Q275《GB/T 709-2006热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量级允许偏差》不锈钢牌号对照表圆筒直径：钢板卷焊的筒体，规定内径为公称直径。
其值从300〜6000mm , DN1000 以内50mm 进一档，DN1000 〜6000mm 以100mm 进一档。
钢板厚度：《GB 150-2011压力容器》，Q235B钢板厚度，用于容器壳体时 < 16mm用于其他受压元件时 < 30mm《NB/T 47003.1-2009钢制焊接常压容器》不包括腐蚀裕量的圆筒最小厚度：对碳素钢及低合金钢为3mm;对高合金钢为2 mm。
压力容器壁厚标准计算书(附带公式编辑)
10.45697181 σ t最大允许 应力 (kgf/cm2) 1310.130719
标 准 椭 圆 形 封 头
壁厚公式 S=PDi/(2*[σ t]*Φ -0.5P)+C 符号意义 [σ ]许用应 P压力(kg/cm2) D直径(mm) Φ 焊缝系数 及单位 力(kgf/cm2) 壁厚计算 10 2000 1370 0.85 最大允许工 [P]=(2[σ t]φ (S-C))/((Di+0.5(S-C)) 作压力 符号意义 [σ ]许用应 C壁厚附加量 D直径(mm) Φ 焊缝系数 及单位 力(kgf/cm2) (mm)
标 准 椭 圆 形 封 头
压力校核 应力校核公 符号意义 及单位 应力校核
2000 1370 0.85 1 σ t=(P(Di+0.5(S-C))/(2(S-C)φ )； 必须满足σ t≦[σ t] P压力(kg/cm2) 10 D直径(mm) 2000 Φ 焊缝系数 0.85 C壁厚附加量 (mm) 1
球 壳 与 球 形 封 头
壁厚公式 S=PDi/(4*[σ t]*Φ -P)+C 符号意义 [σ ]许用应 P压力(kg/cm2) D直径(mm) Φ 焊缝系数 及单位 力(kgf/cm2) 壁厚计算 10 2000 1370 0.85 最大允许工 [P]=(4[σ t]φ (S-C))/((Di+(S-C)) 作压力 符号意义 [σ ]许用应 C壁厚附加量 D直径(mm) Φ 焊缝系数 及单位 力(kgf/cm2) (mm) 压力校核 2000 1370 0.85 1 应力校核公 σ t=(P(Di+(S-C))/(2(S-C)φ )； 必须满足σ t≦[σ t] 符号意义 及单位 应力校核 P压力(kg/cm2) 10 D直径(mm) 2000 Φ 焊缝系数 0.85 C壁厚附加量 (mm) 1
脱硫系统中箱罐壁厚计算对比与选择
脱硫系统中箱罐壁厚计算对比与选择摘要：本文以燃煤电厂烟气脱硫系统中常用的工艺水罐和事故浆液罐为例，依照标准GB 50341-2014、NB/T 47003。
1-2009和SH/T 3167-2012对其筒体壁厚分别进行计算并比较异同。
综合计算结果和计算过程分析，本文建议设计者优先参照GB 50341-2014，其次是NB/T 47003。
1-2009，对于初设者或首次工程设计不建议使用SH/T 3167-2012。
关键词：脱硫系统；箱罐；壁厚引言随着我国社会经济的发展，SO2排放所带来的环境问题日趋严重。
大气污染SO2排放总量中约87%来自燃煤电厂。
目前，湿式石灰石一石膏法（WFGD）烟气脱硫工艺以其脱硫效率高、运行成本低等特点，成为应用最广泛、技术最成熟的SO2脱除技术，市场占有率90%以上。
在核心设备吸收塔内，烟气中的SO2与经喷嘴雾化的石灰石浆液逆流接触，生成亚硫酸?}（CaSO3），在氧化空气和搅拌作用下于塔底浆液池内生成石膏，实现烟气中SO2组分的去除，一般脱硫效率达到95%-99%。
脱硫过程是一种极其复杂的物理化学反应过程。
WFGD 脱硫工艺涉及石灰石浆液制备系统、SO2吸收系统、烟气系统、石膏脱水及储存系统、废水处理等系统。
各系统间紧密配合，相互协调完成烟气中SO2组分的吸收。
整个工艺中，需要各种各样的非标箱罐，如石灰石浆液罐、工艺水罐、废水缓冲罐、滤液水罐和事故浆液罐等，以完成物料供应、混合、储存、转运、反应等功能。
由于没有专门针对脱硫系统箱罐的设计规范，环保设计单位参照标准不一，箱罐规格参差不齐。
本文依照不同标准对箱罐壁厚进行计算，探讨脱硫系统箱罐常用设计标准间的差异，作为实际设计时标准选择的参考。
1壁厚计算公式1.1常用标准脱硫系统中，箱罐的设计标准常用的有下述三个：GB50341-2014《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》，NB/T47003.1-2009《钢制焊接常压容器》，SH/T 3167-2012《钢制焊接低压储罐》。
玻璃钢立式储罐设计计算
[ε] 材料的许用应变值
E 玻璃钢轴向弹性模量（Mpa)
得：圆筒强度层计算壁厚为 δ= 15.19 mm
强度曾厚度附加量（mm） 0
mm
则 ：
则：圆按刚度强度层设计壁厚为 δi= 圆筒段强度层壁厚为 δi=
二、贮罐稳定性校核
15.19 15.46
mm 不含内衬及外保护层厚度）
1-1 、
储罐罐壁设计外压力计算
四、抗震设计： 1、水平地震载荷计算（见以上螺栓锚固计算）
2、地震弯矩计算（见以上螺栓锚固计算）
3、第一圈底部的最大应力σ1：
式中 N1——第一圈罐壁底部的垂直载荷，包括罐体质量（按罐体质量的80%计算）和保温 层质量，㎏
A1——第一圈罐壁的截面积，A1=3.14D1δe
m2
Z1——第一圈罐壁的抗弯截面系数，
m3
D1——第一圈罐壁的平均直径 m
δe——第一圈罐壁的有效厚度 m
4、第一圈罐壁的许用临界压力[σ
t]：
式中 R1——第一圈罐壁的平均半径，R1=0.5D1，近似值R1=R，
m;
He——基础顶面到罐顶面的高度，m;
5、罐壁的稳定性验算：
9）
取值
10 3.5 150 9.5 1100
0.8
根据贮罐理论设计壁厚计算刚度
P——罐内操作负压，pa;
1-2 、
罐壁的许用临界压力[Pc]计算
式中： He——罐壁筒体的当量高度，m
式中：Hei——第i圈罐壁板的当量高度，m hi——第i圈罐壁板的实际高度，m
δei δl——最薄层罐壁板的有效厚度，mm
1-3 、
2-2 、
罐顶最小壁厚（未加内衬层厚度）
贮罐公称直径DN（㎜）
压力容器壁厚计算公式
1370
应力校核公式
δt=（P（Di+（S-C））/(2(S-C)¢):必须满足δt≤[δt]
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
应力校核
10
2000
壁厚公式
S=PD/(4*[δt]*¢-P)+C
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
壁厚计算
50
426
最大允许工作压力 球壳与球
P=（4[δt]¢(S-C)/([(δDit+](许s+用C)应) 力（Kgf/cm
形封头 符号意义级单位 D直径（mm）
²）
压力校核
2000
1370
应力校核公式
δt=（P（Di+（S-C））/(4(S-C)¢):必须满足δt≤[δt]
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
应力校核
10
1
10
1310.130719
2000
壁厚公式
S=PD/(2*[δt]*¢-0.5P)+C
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
壁厚计算
10
2000
最大允许工作压力 标准椭圆
P=（2[δt]¢(S-C)/([(δDit+]0许.5用(s应+C力))（Kgf/cm
形封头 符号意义级单位 D直径（mm）
²）
压力校核
2000
压力容器 壁厚计算
壁厚公式
S=PDi/(2*[δt]*¢-P)+C
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
壁厚计算
250
108
最大允许工作压力 P=（2[δt]¢(S-C)/([(δDit+](许s+用C)应) 力（Kgf/cm
大型储罐计算过程优化
２ 编写程序计算
２ １ 程序 的开发 工具 选择 ．
人员只需确定相关 的 已知参数 即可。 同时校 审人 员 的工作量 也得 以大大 减轻 ， 只需确认 设 计人 员
所输入的 已知数据 是 否合理 正确 即可 ， 需重 复 无 的计算 。
－
‘
目前市面上没有现成 的计算程序 ， 需要进行专 门的编程开发。该程序主要针对数学计算 ， 开发难 度低 ， 个人即可完成该程序开发。Ｖ Ｂ语 言简洁、 高 效， 选择 Ｖ Ｂ作为开发工具。同时 Ｖ Ｂ语言是可视化 的编程语言， 个人 只需要编写 程序算法 ， Ｂ所提供 Ｖ 的组件可以快速建立一个应用程序。
是
计算 过 程相 同。但是 在 优化设计 及设 计参 数变更 的 情 况下 ， 些单 一计 算也 要进行 重复计 算 。 这 ２ ３ 整 合 独立 的计算 部 分 。 ． 实现 计算 的 自动化
整合形成的计算程序界面如 图３ 所示。通过表 １可 以看 出 有 些 已知参 数 很 多 计 算 过 程 都 要 用 到 ， 将 ４个 独立 的部 分进行整合 ， 一个统 一 的参 数输 建立
及２ ０万 ｍ 。 兰 州 寰 球 工 程 公 司 较 早 地 开 展 了 １ Ｏ 万 ｍ 油储 罐 的设 计 工作 ， 积 累 了宝 贵 的经 验 。 原 也 储 罐 的大 型化 相 应也 增 加 了设 计 的难 度 ， 算 过 程 计 冗繁 ， 计算工 作 量 大。尤 其在 设计 前 期 ， 由于设 计 方
采用程序进行计算 ， 同时也可以提高设计质量。
可以进符优化设 计 ， 提供多方案对 比。在完成设计
计算 的同时， 既可将所需 物料 的类 型， 式 ， 形 尺寸及
３ ４ ２２ 程序 的主 要算 法 ．
压力容器壁厚计算公式
1370
应力校核公式
δt=（P（Di+（S-C））/(2(S-C)¢):必须满足δt≤[δt]
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
应力校核
10
2000
壁厚公式
S=PD/(4*[δt]*¢-P)+C
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
壁厚计算
50
426
最大允许工作压力 球壳与球
1
13.98701299
¢焊缝系数 0.85 必须满足δt≤[δt] ¢焊缝系数 0.85
C壁厚附加
量
S壁厚（mm） P压力（kg/cm²）
1
10
10.42317255
C壁厚附加
量
S壁厚（mm） δt最大允许应力（Kgf/cm²）
1
10
1313.071895
[δt]许用应力（Kgf/cm²） 1370
1370
应力校核公式
δt=（P（Di+0.5（S-C））/(2(S-C)¢):必须满足δt≤[δt]
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
应力校核
10
2000
蓝色为输入数据， 黄色为结果
[δt]许用应力（Kgf/cm²） 1370
计算结果
¢焊缝系数 C壁厚附加量 S壁厚（mm）
0.85
2000
壁厚公式
S=PD/(2*[δt]*¢-0.5P)+C
符号意义级单位 P压力（Kg/cm²） D直径（mm）
壁厚计算
10
2000
最大允许工作压力 标准椭圆
P=（2[δt]¢(S-C)/([(δDit+]0许.5用(s应+C力))（Kgf/cm
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x = min ( x1 , x2 , x3 )
(2) 设计条件 2 储罐公称直径 D = 85 m ,各层
式中 , C = K ( K - 1) / ( 1 + K115 ) ; K 为相邻下层罐 罐壁板高度 h1 = 2 400 mm ,储液相对密度为 1. 0 ,罐
壁厚度与此层罐壁厚度之比 , K =δL /δu ;δL 为与计 壁总高度 19. 2 m ,常温下钢板的许用应力 (水压试
x2 = 1 000 Ch (7)
x3 = 11 22 rδu
3 实例验证及比较[3]
本文验证实例均来自 A PI 650 。
3. 1 定点法
(1) 设计条件 1 储罐的公称直径 D = 50 m ,各 层罐壁板高度 h1 = 2 400 mm ,储液相对密度为 1. 0 , 罐壁总高度 19. 2 m ,常温下钢板的许用应力 (水压 试验) [σ]t = 159 M Pa ,其计算结果见表 1 。当其它 参数不变 ,罐壁高度 16. 8 m 时的计算结果见表 2 。
gramming language ,and it was verified A PI 650 and p roved reaso nable. The calculated result s of t he 12foot met hod and t he variable2design2point met hod were co mpared ,and t heir suitable ranges were decided.
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第 5 期 吴龙平 ,等 :大型储罐壁厚计算方法编程与比较
·71 ·
当 Ψ ≤1. 375 时 ,δ2 =δ1 (δ2 为第 2 层壁板厚 度) 。当 Ψ ≤2. 625 时 ,δ2 =δ2a (δ2a 为按第 2 层以上 罐壁计算方法求得的第 2 层壁板厚度) 。1. 375 < Ψ
样 ,只要输入罐壁总高度 、储罐的公称直径 、储液密 度 、设计温度下罐壁钢板的许用应力 、常温下罐壁钢 板的许用应力 、焊接接头系数 、各层罐壁板高度和腐
1. 2. 1 第 1 圈罐壁厚度的计算
按式 (1) 和式 (2) 确定储存介质和水压试验条件
δdx
=
41 9 D (
h - x/ [σ]d
1
000)ρ+
C
(8)
δt x
=
41 9 D ( h - x/ [σ] t
1
000)
(9)
用计算 出 的 δdx 和 δtx 值 重 复 用 于 式 ( 7) ～ 式
< 2. 625 时有 :
蚀裕量 ,即可得到各层罐壁板厚度 。
δ2 =δ2a + (δ1 - δ2a )
21 1 -
h1
11 25
rδ1
(6)
1. 2. 3 上层罐壁厚度的计算方法
先用式 (3) 和式 (4) 确定壁厚初值δu ,再用下式
计算出设计点与此层罐壁底端的距离 x :
x1 = 01 61 rδu + 320 Ch
算层罐壁板相邻的下层罐壁厚度 ,mm 。
验) [σ]t = 208 M Pa ,其计算结果见表 3 。其它参数
确定 x 后采用下面 2 式分别计算储存介质和水 不变 ,公称直径 D = 100 m 时的计算结果见表 4 。
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·72 ·
石 油 化 工 设 备 2007 年 第 36 卷
3. 2 变点法
设计条件分别采用 3. 1 节中的条件 1 和条件 2 ,其计算结果依次见表 5～表 8 。
3. 3 比较
(1) 软件计算结果与 A PI 650 计算结果比较 从表 1 、表 2 、表 7 、表 8 可以看出 , 软件计算所得的
第 36 卷 第 5 期 石 油 化 工 设 备 Vol1 36 No1 5 2007 年 9 月 PETRO2C H EM ICAL EQU IPM EN T Sept . 2007
Programming and Comparing on Large Oil Storage Tank WU Long2ping1 , MENG Qing2peng1 , MING Fei2qing2
(1. China Pet roleum Pipeline Engineering Corporatio n , Langfang 065000 , China ; 2. Hebei Technical College of Pet roleum Professio n , Langfang 065000 , China)
01
3
)ρ +
C
(1)
δt
=
41
9
D
(h[σ]
t
01
3)ρ
(2)
式中 ,δd 为设计壁厚 ,δt 为充水试验设计壁厚 , C 为 腐蚀裕量 ,mm ; D 为储罐的公称直径 , h 为储罐计算
收稿日期 : 2007204224 作者简介 : 吴龙平 (19792) ,男 ,山东青州人 ,助理工程师 ,硕士 ,从事大型储罐设计工作 。
第6层 81 00 81 00
第7层 81 00 81 00
mm
第8层 — —
测试方法
API 软件法
第1层 37. 15 381 00
表 3 API 650 与软件计算的罐壁厚度对照( D = 85 m)
第2层 34. 64 341 00
第3层 26. 25 291 00
第4层 22. 18 241 00
测试方法
API 软件法
第1层 29. 12 301 00
表 1 API 650 与软件计算的罐壁厚度对照( h = 19. 2 m)
第2层
第3层
第4层
第5层
第6层
24. 42 261 00
20. 95 221 00
17. 28 191 00
13. 69 151 00
10. 15 111 00
第7层 81 00 81 00
技术应用
文章编号 : 100027466 (2007) 0520070204
大型储罐壁厚计算方法编程与比较
吴龙平1 , 孟庆鹏1 , 明斐卿2
(1. 中国石油天然气管道工程有限公司 , 河北 廊坊 065000 ; 2. 河北石油职业技术学院 , 河北 廊坊 065000)
摘要 : 介绍了采用定点法和变点法设计大型储罐壁厚的方法 ,借助 Visual Basic 6. 0 进行了定点法 和变点法软件开发 ,通过 A PI 650 验证了该软件的合理性 。比较了定点法和变点法的计算结果 ,确 定了其适用范围 。 关键词 : 大型储罐 ; 定点法 ; 变点法 ; 壁厚 ; 设计 中图分类号 : TQ 053. 2 文献标志码 : A
(9) ,直至计算出的δdx 和δtx 相邻两次之间差别很小
(一般取 0. 01 mm) 为止 。
对于 L / h > 1 000/ 6 ( L = ( 500 Dδ) 015 ) 的储罐 ,
宜采用应力分析法来设计储罐壁厚 。
2 定点法和变点法软件
下的底层壁厚初值δpd 和δpt 。储存介质和水压试验
条件下的底层壁厚δ1d 和δ1t 用下式计算 (其中δpd ≥
δ1d ,δpt ≥δ1t ) 。
δ1d = 1106 - 01069 6 D
h
hρ [σ]d
+ 41[σ9 h]dDρ+ C
2. 1 定点法软件
定点法计算比较简单 ,编制计算软件也较容易 。 定点法小型软件采用 Visual Basic 6. 0 语言编写 ,运 行于 Windows 操作系统下 。其操作方便 ,只要输入 罐壁总高度 、储罐的公称直径 、储液密度 、设计温度
Abstract : A met hod was int roduced o n how to design large oil storage shell t hickness. The 12 foot met hod and variable2design2point met ho d sof t ware were developed by Visual Basic 6. 0 p ro2
41. 63 391 00
30. 38 341 00
26. 27 281 00
20. 19 221 00
14. 85 171 00
第7层 101 00 111 00
mm
第8层 101 00 101 00
测试方法 API
液面高度 , m ;ρ为储液的相对密 ; [σ]d 为设计温 压试验 2 种工况所需最小罐壁厚δdx 和δtx 。
度下储罐罐壁钢板的许用应力 , [σ]t 为水压试验条 件下储罐罐壁钢板的许用应力 ,M Pa 。
1. 2 变点法
对于体积较小的储罐 ,采用定点法设计罐壁厚 度时计算简便 ,结果也安全 。但是对于体积等于或 大于 5 ×104 m3 的储罐 ,采用定点法计算罐壁厚度 时 ,计算的罐壁应力与实际应力值差别较大[2] 。此 时一般采用变点法计算 。
2. 2 变点法软件
变点法公式较多 ,特别是式 (7) 、式 (8) 和式 (9)
的反复计算 ,使得计算软件的编制比较困难 。本文
Ψ=
h1
rδ1
(5)