储罐计算
储水罐容积计算公式
储水罐容积计算公式储水罐的容积计算公式如下：容积 = 底面积× 高度在计算储水罐容积时，首先需要测量或得到储水罐的底面积和高度。
底面积通常是指储水罐底部的面积，可以是圆形、矩形、椭圆形或其他形状。
高度是指从底部到储水罐的顶部的距离。
对于不同形状的储水罐，底面积的计算方法也不同。
下面以常见的几种储水罐形状为例进行介绍：1. 圆柱形储水罐：圆柱形储水罐的底面积等于底部圆的面积，计算公式为：底面积= π × 半径的平方其中，π是一个数学常数，约等于3.14；半径是指圆的半径长度。
2. 矩形储水罐：矩形储水罐的底面积等于长方形的面积，计算公式为：底面积 = 长× 宽其中，长和宽分别是矩形的长和宽。
3. 锥形储水罐：锥形储水罐的底面积等于底部圆的面积，计算公式与圆柱形储水罐相同。
4. 椭圆形储水罐：椭圆形储水罐的底面积等于椭圆的面积，计算公式为：底面积= π × 长轴的一半× 短轴的一半其中，长轴和短轴分别是椭圆的长轴和短轴长度。
在得到底面积后，还需要测量或得到储水罐的高度。
高度是指从底部到储水罐的顶部的距离，可以直接测量或通过其他方式获取。
计算得到底面积和高度后，将两者相乘即可得到储水罐的容积。
容积是一个体积单位，通常用立方米（m³）表示。
如果需要将容积转换为其他单位，可以使用相应的换算公式进行转换。
储水罐容积的计算对于合理利用水资源非常重要。
通过计算储水罐的容积，我们可以了解储水罐能够储存多少水，从而合理安排水的使用和补给。
在家庭中，合理利用储水罐的容积可以减少用水浪费，提高用水效率。
在工业和农业领域，储水罐容积的计算可以帮助规划和设计水资源供给系统，确保水的充足供应。
在实际应用中，需要注意储水罐容积的计算准确性。
测量底面积和高度时，应该使用准确的测量工具，并进行多次测量取平均值，以提高计算结果的准确性。
此外，储水罐的形状可能不规则，需要根据实际情况进行适当的近似处理，以减少误差。
4000m3大型低压储罐设计计算
4000m3大型低压储罐设计计算
储罐的设计计算需要考虑以下几个方面：容积计算、结构设计和压力计算。
下面是一个简单的设计计算步骤：
1. 容积计算：
首先，根据储罐的使用需求确定其容积。
对于一个4000m3的低压储罐，可以假设其直径为D，高度为H。
容积（V）= 面积（A）* 高度（H）
储罐的底部为一个圆形，面积（A）= π* (D/2)^2
根据容积V=4000m3，可以计算出储罐的高度H。
2. 结构设计：
根据储罐的容积计算结果，可以确定储罐的直径D和高度H。
结构设计包括材料选择、支撑结构设计和防腐处理等。
根据设计要求，选择适合的材料和结构。
3. 压力计算：
低压储罐需要进行压力计算，以确保其在正常操作范围内能够承受内部压力。
根据储罐的设计压力和使用要求，计算出储罐的壁厚和支撑结构。
这只是储罐设计计算的简单步骤，并且可能需要根据具体要求和设计规范进行进一步的计算和验证。
设计一个大型低压储罐需要经验和专业知识，建议寻求专业
工程师的协助。
储罐表面积计算公式(一)
储罐表面积计算公式(一)储罐表面积计算公式1. 圆柱形储罐表面积计算公式•圆柱体的侧面积：S1 = 2πrh•圆柱体的底面积：S2 = πr^2•圆柱体的总表面积：S = S1 + S2 = 2πrh + πr^2例子：假设一个圆柱形储罐的高度为10米，半径为5米，通过上述公式计算储罐的表面积。
•圆柱体的侧面积：S1 = 2πrh = 2π * 5 * 10 = 100π ≈ 平方米•圆柱体的底面积：S2 = πr^2 = π * 5^2 = 25π ≈ 平方米•圆柱体的总表面积：S = S1 + S2 = + ≈ 平方米因此，该圆柱形储罐的表面积约为平方米。
2. 球形储罐表面积计算公式•球体的表面积：S = 4πr^2例子：假设一个球形储罐的半径为6米，通过上述公式计算储罐的表面积。
•球体的表面积：S = 4πr^2 = 4π * 6^2 = 144π ≈ 平方米因此，该球形储罐的表面积约为平方米。
3. 锥形储罐表面积计算公式•锥体的侧面积：S1 = πrl•锥体的底面积：S2 = πr^2•锥体的总表面积：S = S1 + S2 = πrl + πr^2例子：假设一个锥形储罐的半径为4米，高度为8米，通过上述公式计算储罐的表面积。
•锥体的侧面积：S1 = πrl = π * 4 * 8 = 32π ≈ 平方米•锥体的底面积：S2 = πr^2 = π * 4^2 = 16π ≈ 平方米•锥体的总表面积：S = S1 + S2 = + ≈ 平方米因此，该锥形储罐的表面积约为平方米。
4. 圆柱加锥形储罐表面积计算公式将圆柱体和锥体的表面积相加即可。
例子：假设一个圆柱形储罐的高度为10米，半径为5米，底部连接一个锥形储罐，锥形储罐的半径为4米，高度为8米。
通过相应的公式计算储罐的表面积。
•圆柱体的总表面积：S1 = 2πrh + πr^2 = 2π * 5 * 10 + π * 5^2 = 100π + 25π ≈ 平方米•锥体的总表面积：S2 = πrl + πr^2 = π * 4 * 8 + π * 4^2 = 32π + 16π ≈ 平方米•圆柱加锥形储罐的总表面积：S = S1 + S2 = + ≈ 平方米因此，该圆柱加锥形储罐的表面积约为平方米。
大型储罐计算书
⼤型储罐计算书4000m3储罐计算书⼀、计算个圈壁板厚度1、计算罐壁板厚度，确定罐底板、罐顶板厚度：⽤GB50341-2003中公式（6.3.1-1）计算罐壁厚度σρd d ][0.3)-(H 9.4t D =式中：d t —储存介质条件下管壁板的计算厚度，mm D —油罐内径（m ）（21m ）H —计算液位⾼度（m ），从所计算的那圈管壁板底端到罐壁包边⾓钢顶部的⾼度，或到溢流⼝下沿（有溢流⼝时）的⾼度（12.7m ）ρ—储液相对密度（1.0）d ][σ—设计温度下钢板的许⽤应⼒，查表4.2.2（157MPa ） ?—焊接接头系数（0.9）第1圈： mm 7.89.0163.010.3)-(12.7219.4t d ==n δ=8.7+2.3=11mm 取12mm 第2圈： mm 38.79.0163.011.88)-0.3-(12.7219.4t d ==n δ=7.38+2.3=9.68mm 取12mm 第3圈： mm 06.69.0163.011.88)2-0.3-(12.7219.4t d ==n δ=6.06+2.3=8.36mm 取10mm 第4圈： mm 74.49.0163.011.88)3-0.3-(12.7219.4t d ==n δ=4.74+2.3=7.04mm 取8mm根据表6.4.4，罐壁最⼩厚度得最⼩厚度为6+2=8mm ，故第5、6、7圈取8mm 。
⼆、罐底、罐顶厚度、表边⾓钢选择（按GB50341规定）罐底板厚度：查表5.1.1，不包括腐蚀余量的最⼩公称直径为6mm ，加上腐蚀余量2mm ，中幅板厚度为8mm查表5.1.2，不包括腐蚀余量的最⼩公称直径为11mm ，加上腐蚀余量2mm ，取边缘板厚度为14mm 罐顶板厚度：查7.1.3，罐顶板不包括腐蚀余量的公称厚度不⼩于4.5mm ，加上1mm 的腐蚀余量后取6mm包边⾓钢：按GB50341表6.2.2-1，选∠75×10 罐顶加强筋：-60×8 三、罐顶板数据计算：①分⽚板中⼼⾓（半⾓）55.2425200302/21000arcsin 302/arcsini 1?=-=-=）（）（SR D α②顶板开孔（φ2200）中⼼⾓（半⾓）5.2252001100arcsin r arcsin2?===SR α顶板开孔直径参照《球罐和⼤型储罐》中表5-1来选取注：中⼼顶板与拱顶扇形顶板的搭接宽度⼀般取50mm ，考虑到分⽚板最⼩弧长不⼩于180mm ，故取φ2200mm③分⽚板展开半径mm 1151144.25tg 25200tg 11=??==αSR R mm 1100.52tg 25200tg 22=??==αSR R ④分⽚板展开弧长：⌒AD = mm 96985.255.24360252002360221=-=-?）（）（πααπSR ⑤分⽚板⼤⼩头弧长：⼤头：⌒ABmm 1535446021000n302i =?+-?=?+?-=）（）（ππD ⼩头：⌒CDmm 1974411002n r 2=?+??=?+=ππ⑥中⼼顶板展开弧长⌒Lmm 22995023605.22520022502360222=?+=?+??=）（）（παπSR四、拱顶⾼度计算内侧拱顶⾼：mm 227830)-(21000/2252002520030)-/2(D h 222i 2n =--=--=SR SR外侧拱顶⾼：mm 228462278h w =+=五、盘梯计算计算参数：g H —罐壁⾼度，mm （12700） i R —罐内半径，mm （10500）W SR —拱顶半径，mm （25206）α—内侧板升⾓（45°）n R —内侧板半径，mm （n R =10500+12+150=10662mm ） B —盘梯宽度（内外板中⼼距）取656mm ，板宽150mm ，板厚6mm1、平台⾼度WW SR SR --+=2i 2w 1L)-(R h h425mm 252061000)-(1050025206228422=--+=mm 3125142512700=+=H式中：1h —平台⽀撑⾓钢上表⾯⾄包边⾓钢上表⾯的距离，mmL —平台端部⾄罐内表⾯的距离，⼀般取800-1000mm ，取L=1000mm2、内侧板展开长度mm 184202100)-(1312523n =?=-=）（H H L式中：3H —盘梯下端⾄罐底上表⾯的距离，mm ，≮50mm ，取100mm3、外侧板展开长度mm 189951066265611184207071.0117071.022n n w =++??=++=?R B L L ）（）（ 4、三⾓架个数个）（717001225)-(13125x n 3==-=L H式中：x —第⼀个三⾓架到罐底上表⾯的距离，mm 取1225mm 3L —相邻三⾓架的垂直距离，mm ⼀般1500-2000mm5、三⾓架在罐壁上的⽔平位置a n =n01n 2b h R R）（- 式中：1b —内侧板及外侧板的宽度，mm ，⼀般取150mm —n h 第n 个三⾓架平台表⾯的距离，n ×1700mm0R —底圈壁板外半径，mm （10500+12=10512mm ） n R —内侧板半径mm （10662）a 1=mm 1467106621051221507001=-）（ a 2=mm 31431066210512215070012=-?）（ a 3=mm 48191066210512215070013=-?）（ a 4=mm 64951066210512215070014=-?）（ a 5=mm 81711066210512215070015=-?）（ a 6=mm 98471066210512215070016=-?）（ a 7=mm 115231066210512215070017=-?）（ 6、盘梯包⾓=-=-=96.691801066210013119180n 3b ππαR H H ≈70° 六、带肋球壳稳定性验算21mn 2s m t t t 0001.0][）（）（?=R E P （C.2.1-1）式中： ][P —带肋求壳的许⽤外载荷，KPaE —设计温度下钢材的弹性模量，MPa 查表4.1.6得192×103 MPaS R —球壳的曲率半径，mm S R =SR=25200mm n t —罐顶板有效厚度，mm n t =6-C=6-1-0.6=4.4mm m t —带肋球壳的折算厚度，mm332m3n 31m m 4t t 2t t ++= （C.2.1-2）式中：]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t 21n 13n 2nn 121s 11131m-+++?=）（L （C.2.1-3）]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t22n 23n 2nn 222s 22232m-+++?=）（L （C.2.1-4） SL 1n 111t b h 1n += （C.2.1-5） SL 2n 222t b h 1n += （C.2.1-6）式中：31m t —纬向肋与顶板组合截⾯的折算厚度，mm1h —纬向肋宽度，mm （⾼度60）1b —纬向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2） 1s L —纬向肋在径向的间距，mm （1228） 1n —纬向肋与顶板在径向的⾯积折算系数058.112284.42.5061t b h 1n 1n 111=??+=+=S L 1e —纬向肋与顶板在径向组合截⾯的形⼼到顶板中⾯的距离，mm（按CD130A6-86《钢制低压湿式⽓柜设计规定》算出下⾯公式）78.1)602.54.41214(2)4.460(602.5)(2)(e 1111111=?+??+??=++=h b t l t h h b n s n32m t —径向肋与顶板组合截⾯的折算厚度，mm 2h —径向肋宽度，mm （⾼度60）2b —径向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2）2s L —径向肋在纬向的间距，mm 下⾯求2s L ：a) 先求第1圈纬向肋的展开半径3R 先求第圈纬向肋处的⾓度（半⾓3α）∵600360/252002=πα∴364.1=?α° ?=?-?=?-=186.23364.155.2413ααα再求第1圈纬向肋处展开半径3Rmm 10793186.23tg 25200tg R 33=??==αSRb) 求第1圈纬向肋的每块分⽚板肋板的弧长2s Lmm 14152]186.23cos 10790244360sin[L 2s ==）（ 2n —径向肋与顶板在径向的⾯积折算系数05.114154.4602.51t b h 1n 2n 222=??+=+=S L 2e —径向肋与顶板在纬向组合截⾯的形⼼到顶板中⾯的距离，mm537.1)602.54.41415(2)4.460(602.5)(2)(e 2222222=?+??+??=++=h b t l t h h b n s n带肋球壳按下图布置把上⾯各参数代⼊C.2.1-3中求31m t4082]78.14.4058.1124.444.424.40636012152.506[12t232231m=??-++?+=）（把上⾯各参数代⼊C.2.1-4中求32m t3492]4537.14.405.1124.444.424.40636014152.506[12t232232m=??-++?+=）（c) 把31m t ，31m t 代⼊C.2.1-2中，求m tmm 46.12492434.424082t 33m =+?+=d) 把m t 代⼊C.2.1-1中求[P]78.246.124.42.2546.12101920001.0][2123==）（）（P KPae) 验算：设计外载荷（外压）L P 按7.1.2条规定取1.7KPaL P <[P] 即1.7<2.78 ∴本带肋球壳是稳定的（L P 是外载荷，按7.1.2条规定，取1.7MPa ）七、加强圈计算1、设计外压，按6.5.3-3q 25.2P k o +=W （6.5.3-3）式中：o P —罐壁筒体的设计外压（KPa ） ?W k —风载荷标准值（KPa ）见式6.4.7q —罐顶呼吸阀负压设定压⼒的1.2倍（KPa ），取1.2（按SYJ1016 5.2.2条规定）风载荷标准值：按式6.4.7o z s z k w µµβ=?W （6.4.7）式中：?z β——⾼Z 处见风振系数，油罐取1s µ—风载体系形数，取驻点值，o w —基本风压（取0.4KPa ）z µ—风压⾼度变化系数z µ风压⾼度变化系数，查表6.4.9.1，建罐地区属于B 类（指⽥野、乡村，丛林及房屋计较稀疏的乡镇和城市郊区，本储罐⾼度为12.7m ，介于10和15中间，要⽤内插法求x=z µ=1.08（15m —1.14 10—1.0 12.7—x ）风载荷标准值：432.04.008.111k ==?W KPa 把k w =0.432KPa 代⼊6.5.3-3中a 2.22.1432.025.2P o KP =+?=2、计算罐壁筒体许⽤临界压⼒ 2.5min cr )Dt (48.16][P E H D = （6.5.2-1）∑=ei H H E 5.2imin iei t t h ）（=H 式中：][P cr —核算区间罐壁筒体的需⽤临界压⼒，KPa E H —核算区间罐壁筒体的当量⾼度，mmin t —核算区间最薄板的有效厚度，mm(8-2.3=5.7) i t —第i 圈罐壁板的有效厚度，mmi h —第i 圈罐壁板的实际⾼度，mm （1880） ei H —第i 圈壁板的当量⾼度E H 表∑==95.8ei H H E m把E H 代⼊（6.5.2-1）中48.1)215.7(95.82148.16][P 2.5cr =??=KPa ∵o P =2.3>1.48MPa ∴需要加强圈具体⽤⼏个加强圈依据6.5.4的规定∵22.3][P 2.3 cr ≥＞∴应设1个加强圈，其位置在1/2E 处根据6.5.5规定，在最薄板上，不需要换算，到包边⾓钢的实际距离就是4.5m （距包边⾓钢上表⾯4.5m ）根据表6.5.6选取加强圈规格，本设计选∠125×80×8⼋、抗震计算（CD130A 2-84） 1、⽔平地震载荷W a Q max 0Z C =式中：0Q —⽔平地震载荷 kgfZ C —综合影响系数 0.4max a —地震影响系数，按附表A 选0.45W —产⽣地震荷载的储液等效重量（波动液体）’w F W f =式中：f F —动液系数，由R H W /的⽐值，按附表A 2选取，如遇中间值则⽤插值法求。
卧式储罐体积容积计算
卧式储罐体积容积计算卧式储罐是一种常见的储存液体或气体的设备，其体积容积计算涉及到储罐的几何形状和尺寸参数。
下面将介绍卧式储罐体积容积的计算公式及计算步骤。
卧式储罐的体积容积计算公式主要基于储罐的几何形状，包括圆柱部分和两个盖子（圆形或椭圆形）的形状。
首先，我们需要了解以下几个参数：1.储罐的总长度L（包括两个盖子）；2.储罐的圆柱直径D；3.储罐的圆柱高度H；4.储罐的盖子高度h。
根据以上参数，卧式储罐的体积容积计算公式如下：V=Vc+Vg其中，Vc为圆柱部分的容积，Vg为两个盖子的容积。
圆柱部分的容积（Vc）计算公式如下：Vc=π*(D/2)^2*H两个盖子的容积（Vg）计算公式如下：Vg=Vg1+Vg2Vg1为前盖子的容积，Vg2为后盖子的容积。
当盖子为圆形时：Vg1=Vg2=(π*(D/2)^2*h)/2当盖子为椭圆形时：Vg1=Vg2=(π/4)*D*(D-2h)*h将以上公式代入主公式，即可得到卧式储罐的体积容积。
下面以一个具体的例子来进一步说明卧式储罐体积容积的计算。
假设储罐的总长度L为10m，圆柱直径D为3m，圆柱高度H为6m，盖子高度h为1m。
根据上述参数，我们可以逐步计算出储罐的各个部分的容积。
首先计算圆柱部分的容积Vc：Vc=π*(D/2)^2*H=3.14*(3/2)^2*6≈21.21m³然后计算两个盖子的容积Vg：Vg1=Vg2=(π*(D/2)^2*h)/2=(3.14*(3/2)^2*1)/2≈2.36m³将圆柱部分和盖子的容积加起来可以得到总体积容积V：V=Vc+Vg=21.21+2.36+2.36≈25.93m³所以，该卧式储罐的体积容积约为25.93m³。
以上是卧式储罐体积容积的计算公式和步骤。
需要注意的是，在实际应用中，储罐的尺寸和形状可能会有所变化，因此计算时需根据具体情况进行调整。
储罐表面积计算公式
储罐表面积计算公式
储罐表面积计算的公式可以根据储罐的形状来确定。
以下是一些常见储罐形状的表面积计算公式：
1.圆柱形储罐：
储罐侧面积= π × d × h
储罐底面积= π × (d/2)²
储罐表面积=储罐侧面积+ 2 ×储罐底面积
其中，d是储罐直径，h是储罐高度。
2.球形储罐：
储罐表面积= 4 × π × r²
其中，r是储罐的半径。
3.圆锥形储罐：
储罐侧面积= π × l × (r + value)
储罐底面积= π × r²
储罐表面积=储罐侧面积+储罐底面积
其中，r是储罐的底面半径，l是储罐的斜面长度，value是储罐的半径差（即储罐顶部半径与底部半径的差值）。
上述计算公式适用于基本的储罐形状，对于复杂形状的储罐，可以将其分为简单形状的部分进行计算，然后将各部分表面积相加得到总表面积。
拓展：储罐表面积计算还可能涉及到附加结构，如梯子、支架等的表面积。
此时，需要将这些附加结构的表面积加入到储罐本身表面积的计算之中，以得到完整的储罐表面积。
储罐设计计算
储罐设计计算注：此处的设计压⼒应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压⼒。
463.1cm 30.745KPa 0.540KPa1.001.001.38500.00罐壁筒体的临界压⼒：5.611KPat min =7.2mm H E =∑H ei=3.48mH ei ——罐壁各段当量⾼度，m ；H ei =H i （t min /t i ）2.5罐壁各段当量⾼度如下：罐壁段号实际⾼度Hi （m ）有效壁厚ti （mm ）当量⾼度Hei（m ）1223.20.112221.20.133219.20.174215.20.315213.20.446 1.59.20.8171.57.21.50罐壁设计外压： 2.2767KPa 0.60KPa如果：按6.4.9的规定选⽤。
P 0/3＞[P Cr ]≥P 0/4应设置2个中间抗风圈于H E /3，2HE/3处。
6.1.2.中间抗风圈计算顶部抗风圈的实际截⾯模数 W=按图实际尺⼨计算（近似为T 型钢计算）∵ W>Wz故满⾜要求应设置3个中间抗风圈于HE/4，2HE/4，3HE/4处。
风载荷标准值P 0=2.25ωk +q=q---罐顶呼吸阀负压设定值的1.2倍∵[Pcr]＞P0，故不需要设置中间抗风圈。
W z =0.083D 2H 1ωkP 0/2＞[P Cr ]≥P 0/3ω0—基本风压值(＜300时取300Pa)βz—⾼度Z处的风振系数，油罐取µs —风荷载体型系数，取驻点值µz —风压⾼度变化系数，ωk =βz µs µs ω0P 0＞[P Cr ]≥P 0/2应设置1个中间抗风圈于H E /2处。
以此类推==5.2m in 48t E H D cr P8.771392MPa1罐底部垂直载荷 1.8009613MN A1=πDt 1.7492388m 2翘离影响系数取C L 1.4底部罐壁断⾯系数10.495433m 358.038423MN.m 9.921098MN.m 综合影响系数C z⼀般取0.4α=0.450.1404s R=D/212mKc 0.000432δ30.0192m αmax=0.45罐体影响系数Y 1⼀般取1.1m=m 1Fr5107701.9kg 罐内储液总质量8821592.2kg Fr 0.579其中：D/H1.846153828.98188MPa 199875MPa t------罐底圈壁板有效厚度0.0232mσ1＜[σcr]合格0.472794m 0.026266Tg 0.35s储液晃动基本周期5.3643825sKs=1.095晃动周期系数（据D/H 按表D.3.3选取）m 1=0.25ρπD 2H动液系数（由D/H ，查D.3.4确定）6.2.2.罐壁许⽤临界应⼒[σcr ]=0.15Et/D储罐内半径储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数（据Tc ，Tg ，αmax 按图D.3.1选取）地震影响系数（据Tw ，αmax 按图D.3.1选取）Tw=KsD 0.5α最⼤地震影响系数E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应⼒校核条件反应谱特征周期（按表D.3.1-1）耦连振动周期系数（据D/H 按表D.3.2选取）距底板1/3⾼度处罐壁有效厚度6.2.4.罐内液⾯晃动⾼度计算：罐内液⾯晃动⾼度h v =1.5αR竖向地震影响系数C v （7，8度地震区取1；9度地震区取1.45） N1=（m d +m t ）gZ1=πD 2t/4总⽔平地震⼒在罐底部产⽣的地震弯矩M L =0.45Q 0H 罐壁横截⾯积（其中t 为底部罐壁有效厚度）总⽔平地震⼒在罐底部产⽣的⽔平剪⼒6.2.地震载荷计算：6.2.1.地震作⽤下罐壁底产⽣的最⼤轴向应⼒T c =K c H （R/δ3）0.5=产⽣地震作⽤⼒的等效储液质量M 56mm 地脚螺栓根径：d 150.67mm D b 24.256m n 48个σs235MPa1920647N16248039N 563479N 3416935N.m 15343260N迎风⾯积389.70m 2罐体总⾼16.24m 拱顶⾼度3.24m1130973N 2500.00Pa 7.2.3.储液在最⾼液位时，1.5倍计算破坏压⼒产⽣的升举⼒：2171239N16248039N 1800961N300981N A=2016.47mm 2单个地脚螺栓应⼒：σ=N b /A=149.26MPa每个地脚螺栓的承压⾯积：σ＜2/3σs，合格7.4.地脚螺栓（锚栓）校核条件：N b =N/n d -W/n dN=Max[N 1，N 2，N 3，N 4]7.2.1.空罐时，1.5倍设计压⼒与设计风压产⽣的升举⼒之和：7.2.2.空罐时，1.25倍试验压⼒产⽣的升举⼒之和：设计风压产⽣的升举⼒N w =4M w /D b 设计风压产⽣的风弯矩M w =ω0A H H’N 2=PπD 2/4+Ne7.3地脚螺栓计算：N 3=P t πD 2/47.2罐体抗提升⼒计算：地脚螺栓圆直径：地脚螺栓个数：N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时，设计压⼒与地震载荷产⽣的升举⼒之和地脚螺栓许⽤应⼒：地震载荷产⽣的升举⼒N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷：A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)7.3.1.罐体总的锚固⼒为7.2.1，7.2.2.，7.2.3所计算升举⼒中的最⼤值W ＜N ，由于罐体⾃重不能抗倾覆⼒，故需要设置地脚螺栓W=（m t +m d ）g罐体试验压⼒P t =1.25PN 4=1.5P Q πD 2/47. 地脚螺栓（锚栓）计算地脚螺栓直径：7.1地脚螺栓参数：罐体总重量。
立式储罐体积计算公式小程序
立式储罐体积计算公式小程序【实用版】目录1.立式储罐概述2.立式储罐体积计算公式3.立式储罐体积计算示例4.立式储罐质量计算公式5.立式储罐质量计算示例6.立式储罐计算工具的发展正文一、立式储罐概述立式储罐是一种用于存储各种液体、气体和散装固体物料的封闭式设备。
它具有承受压力、保证安全、便于运输、易于清洗等特点。
立式储罐广泛应用于石油、化工、冶金、轻工、纺织、医药等行业。
二、立式储罐体积计算公式立式储罐的体积计算公式为：V = πh/2 × (D^2 + H^2)^(3/2)其中，V 表示立式储罐的体积，h 表示立式储罐的高度，D 表示立式储罐的直径，H 表示立式储罐的半径。
三、立式储罐体积计算示例假设一个立式储罐的高度为 10 米，直径为 2 米，半径为 1 米，则根据上述公式，可得：V = π× 10/2 × (2^2 + 1^2)^(3/2) = 37.6981 立方米四、立式储罐质量计算公式立式储罐的质量计算公式为：M = ρV其中，M 表示立式储罐的质量，ρ表示立式储罐材料的密度，V 表示立式储罐的体积。
五、立式储罐质量计算示例假设一个立式储罐的体积为 37.6981 立方米，材料密度为 7850 千克/立方米，则根据上述公式，可得：M = 7850 × 37.6981 = 295729.785 千克六、立式储罐计算工具的发展随着科技的发展，越来越多的立式储罐计算工具涌现出来。
例如，一些在线计算器可以方便地帮助用户计算立式储罐的体积和质量。
此外，还有一些专门的立式储罐设计软件，可以帮助用户更加精确地设计和计算立式储罐。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
应设置 1 个中间抗风圈于 H E /2 处。 应设置 2 个中间抗风圈于 H E /3 ， 2HE/3 处。 应设置 3 个中间抗风圈于 HE/4 ， 2HE/4 ， 3HE/4 处。
以此类推
6.2.地震载荷计算： 6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力
3.515262556
竖向地震影响系数Cv（7，8度地震区取1；9度地震区取1.45）
罐底部垂 直载荷
N1=（md+mt）g
罐壁横截面积（其中t为底部罐壁有效厚度）
A1=πDt
翘离影响 系底数部罐壁 断面系数
取
CL
Z1=πD2t/4
总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩
ML=0.45Q0H
总水平地震力在罐底部产生的水平剪力 综合影响 系数 地震影响系数（据Tc，Tg，αmax按图D.3.1选取）
6.1.2.中间抗风圈计算
罐壁筒体
的临界压
[Pcr ] 16.48
D HE
tmin D
2.5
#N/A
KPa
tmin= 3.7 mm
HE=∑Hei= Hei——罐 壁He各i=H段i 当 （罐t壁min各/ti段）2.5 当量高度
罐壁段号
#N/A
实际高度 Hi（m）
m
有效壁厚ti （mm）
当量高度Hei（m）
s m m
kg kg
第9页
MPa MPa m m s s
第 10 页
设计[σ]d （MPa）
137 137 137 137 137 137 137
σs （MPa
） 205
205
205
165
165
165
165
σb（MPa）
520 520 520 455.6 455.6 455.6 455.6 总重：
3. 罐壁计算：
1)设计厚度计算(储存介质)：
H 0.3D
td 4.9 计算结
45.99
顶部 应设置通气装置
（满足要求） mm2
罐顶与罐壁连接处发生屈服破坏压力（按设计压力P计算）
PQ=1.6P-0.047th=
64.00
KPa
19 1500 44.70 43.93 5795.55
6. 风载荷及地震载荷计算 6.1.风载荷计算： 6.1.1.顶部抗风圈计算
顶部抗风圈所需的最小截面模数 Wz=0.083D2H1ωk
0.579
第4页
其中：
D/H
6.2.2.罐壁许用临界应力
[σcr]=0.15Et/D
E-----设计温度下材料的弹性模量 t------罐底 圈壁板有 6.2.3.应力校核条件
σ1＜[σcr]
6.2.4.罐内液面晃动高度计算：
罐内液面晃动高度 地震影响系数（据Tw，αmax按图D.3.1选取）
hv=1.5αR α
Ph
D H1 H ρ Rs Φ C2 C1
1200 Pa 6度 3m 4m
3.8 m 1 /m
0.85 2 mm
0.3 mm
0.05g
Pa Ⅱ类第二组
2. 罐壁分段及假设壁厚： 罐壁尺寸
、材料及
从下至上 分段号
高度（m）
厚度 （mm）
1
2
6
2
2
6
3
0
0
4
0
0
5
0
0
6
0
0
7
0
0
材料
00Cr17Ni14Mo2 00Cr17Ni14Mo2 00Cr17Ni14Mo2 00Cr17Ni14Mo2 00Cr17Ni14Mo2 00Cr17Ni14Mo2 00Cr17Ni14Mo2
储罐设计计算书
1.设计基本参数：
设计规 范设：计压 力设：计温 度设：计风 压：
GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》
P
40000 Pa
0Байду номын сангаас
T
30 °C
ω0
0
Pa
设计雪压
Px
0
Pa
附加荷 载地：震烈 度罐：壁内 径罐：壁高 度充：液高 度液：体比 重罐：顶半 径焊：缝系 数腐：蚀裕 量钢：板负偏 差：
d
果：
第1页
从下至上 分段数
计算液位高 度H（m）
计算壁厚 td（mm）
名义厚度tn（mm）
有效厚度 （mm）
1
2
0.2
6
3.7
2
2
0.2
6
3.7
3
0
2.3
0
0
4
0
2.3
0
0
5
0
2.3
0
0
6
0
2.3
0
0
7
0
2.3
0
0
2)水压试验厚度计算：
( H 0.3) D
t t 4 .9 t
计算结 果： 从下至上 计算液位高 计算壁厚tt
2.57
mm
2.45
KPa
6
mm
顶板及加强筋（含保温层）总质量 md=
900
kg
罐顶固定载荷
Pa
1247.77
N/m2
罐顶半顶角
θ
15
º
5.2. 罐顶与罐壁连接
罐顶与罐壁连接处的有效截面积（按A.3.2）
A 2 .3 D 2
sin
选取的角 钢规格：
∠ 80
84.36
× 第2页
mm2 80
注：需比较PW和2.2的大小 注：按保守计算加上雪压值。 本设计按加肋板结构
反应谱特征周期（按表D.3.1-1） 储液晃动
基本周期 晃动周期系数（据D/H按表D.3.3选取）
Tg Tw=KsD0.5
Ks=
0.789473684
36.976875 199875 0.0037
合格
0.384028068 0.170679142
0.35 1.896595634
1.095
第5页
水压试验 [σ]t
Kc
0.000432
距底板1/3高度处罐壁有效厚度
δ3
罐体影响
系数 产生地震作用力的等效储液质量 罐内储液
总质量 动液系数（由D/H，查D.3.4确定）
最大地震影响系数 αmax= Y1
m=m1Fr m1=0.25ρπD2H
Fr
0.0192
0.45
一般取
1.1
15552.29735
26860.61719
1
2
3.7
2.00
2
2
3.7
#N/A
第3页
3
0
-2.3
#N/A
4
0
-2.3
#NUM!
5
0
-2.3
#N/A
6
0
-2.3
#N/A
7
0
罐壁设计
外压：
P0=2.25ωk+q=
-2.3
q---罐顶呼吸阀负压设定值的1.2倍
#NUM!
0.675
KPa
0.00
KPa
#N/A 如果：
P 0 ＞ [P Cr ] ≥ P 0 /2 P 0 /2 ＞ [P Cr ] ≥ P 0 /3 P 0 /3 ＞ [P Cr ] ≥ P 0 /4
（MPa） 137 137 137 137 137 137 137
mt
重量 （kg）
889.6 889.6
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1779.2
第6页
.2的大小 加上雪压值。 结构
第7页
mm mm mm mm mm
用。 算（近似为T型钢计算）
第8页
。
MPa MN m2 m3 MN.m MN.m
分段数 度H（m） （mm）
1
2
0.21
2
2
0.21
3
0
0.00
4
0
0.00
5
0
0.00
6
0
0.00
7
0
0.00
故取筒体壁厚t=6mm满足强度要求
4. 罐顶计算：
4.1 顶板的计算厚度：
ths 0 . 21 D
sin
设计外载 荷
Pw=Ph+Px+Pa
实际罐顶取用厚度为
th=
(如果不加肋板拱顶所需厚度)
风载荷标准值
0.9
cm3
ωk=βzμsμsω0 ω0—基本风压值(＜300时取300Pa)
0.300
KPa
0.300
KPa
βz—高度Z处的风振系数，油罐取
1.00
μs—风荷载体型系数，取驻点值
1.00
μz—风压高度变化系数，
1.00
顶部抗风圈的实际截面模数 W=
9.40
cm3
∵ W>Wz故满足要求
按6.4.9的规定选用。 按图实际尺寸计算（近似为T型钢计
×
6
罐顶与角 钢连接位
B
罐外半径
Rc
罐壁连接有效宽度
Wc=0.6（Rcte）0.5
罐顶连接有效宽度 罐顶与罐 壁连接处
Wh=Min[0.3（R2te）0.5,300] R2=Rc/sinθ
罐顶与罐壁连接处的实际截面积（按图7.1.5确定）
Aa= 1086.5 mm2
注：如果Aa≥mtg/（1415tgθ）=
Q0=10-6CzαY1mg
Cz
一般取
α=
1 0.026255958 0.034871678