矩 形 水 池 计 算
升流式厌氧污泥床反应器(UASB)设计计算书
UASB反应器 有效容积及 长、宽、高 尺寸的确定
反应器尺寸（矩形池）
反应器的长 取整反应器的长 上升流速 反应器直径
L
反应器尺寸（圆形池）
取整反应器直径 上升流速 长
D
L B H ø H S V
矩形池
宽 高 直径 高 矩形池 圆形池 矩形池 圆形池 矩形池 圆形池 矩形池 圆形池
反应器的外 圆形池 形尺寸 重新核算后的面积 重新核算后的容积
反应器最大单体体积应小于3000m3 考虑检修不停产，一般选取2座。 反应器有效水深应在5～8m之间
矩形设备的长宽比小于4
上升流速宜小于0.8m/h 圆形设备的高径比在1~3之间 上升流速宜小于0.8m/h
沉淀区表面负荷宜小于0.8m3/（m2· h） 一般取值大于1.0m
一般可取45～60°
相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离
m2 m2 m/h m/h m m2 m2 m2 m2 m/h m/h m m m m m m m/h m/h cm g/(cm· s) g/(cm· s) cm/s m/h
17.66 19.87 0.21 0.19 0.64 16.38 18.43 6.40 5.65 0.11 0.20 0.52 0.91 0.40 1.31 1.80 3.11 0.28 0.25 0.01 0.01 0.02 0.27 9.59 2.28 34.31 38.59
。 m³ /d 118.80
m3 m2 m m kgSS/d
23.76 0.01 0.13 1.20 24.75
计算书
计算人：
计算公式/取值依据/说明 常温20～25℃，中温35～40℃，高温50～55℃ pH值宜为6.0～8.0 进水CODcr浓度宜大于1500mg/L 进水中悬浮物含量宜小于1500mg/L 一般在300～700mg/L 一般在25～83mg/L 一般在5～17mg/L 颗粒污泥一般可以达到5.0～6.0，絮状污泥一般取值2.0～3.0 对于有机废水去除率可以达到80%～90% 一般去除率为70%左右。 一般沼气产率为0.3～0.5m3/(去除kgCOD) 一般产率按照0.05～0.1kgVSS/(去除kgCOD)计算 一般在0.6～0.85之间
水池结构设计底板内力计算
水池结构设计底板内力计算
1．长条水池（净长/净宽＞2）
（1）池壁顶以上无荷重（如无冷却塔等）或荷载较小
底板底面托架承受由侧壁传来的弯矩，分别按基本组合设计值和准永久组合设计值计算配筋和裂缝。
底板顶面按基底配筋，即迎合最小配筋率。
按总和配筋率确定的钢筋面积：
As=ρmin×bh，ρmin为0.20%（C25）、0.21%（C30）
也可根据厚度查表，选取较小配筋，表中配筋率ρ=As/bh0，其一定≥ρmin×h/h0，As/bh≥ρmin，等同于As/bh0≥ρmin×h/h0。
（2）池壁顶以上有荷载（如冷却塔等）
底板以基底净反力按1m宽简支板计算，但要底部将壁板底部弯矩加到滚子处，以降低顶盖跨中弯矩，Mz=ql2/8-MB。
基底净反力包括壁板、前部顶板及上部冷却塔等设备自重，而不包括池内水重及底板自重。
采用桩基时以桩的净反力作为集中力计算跨中弯炬，畸变板边负弯矩等于壁板底部弯炬，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分。
注意此处的负弯矩用作强度计算时，荷载分项系数为1.0。
钢筋混凝土矩形水池规定
钢筋混凝土矩形水池作为常见的特种结构类型，被广范应用于工业与民用建筑的给水、污水、消防工程中。
因此在满足水工艺要求的前提下，既保证今后的正常生产使用，又降低工程造价，是设计人员面临的主要任务。
下面就设计中经常遇到的一些问题，提出几点看法。
1荷载取值的问题1.1池内水压力。
池内水压作为水池类构筑物的主要荷载。
在设计过程中，应当偏于安全的按满水高度来计算水压。
这是因为：一方面使用过程中很可能由于值班人员疏忽或者存在液位计等部件失灵而造成满池；另一方面今后工艺上有可能技术改造而超过原设计水位。
池内水压荷载的取值大小对于挡水墙式浅池的下端弯矩影响较大。
1.2池外水浮力。
当有地下水时，池壁外侧除考虑地下水的压力外，还应考虑地下水位以下的土由于水的浮力使土的有效重度降低而对土压力的影响。
同时，地下水对池体的浮托力也不容小视。
由于地下水位未掌握好而引起结构选型错误及抗浮不够等工程事故也时有发生。
地质勘察报告所提供的地下水位一般仅反映勘测期间的地下水位情况。
如果详勘在当地枯水期进行，所提供的地下水位标高将无法被设计取用，或导致结构计算的失误。
根据实际情况，结合地方水文资料，确定一个合适的地下水位标高做设计地下水位，做到既保证使用阶段结构安全和不利情况抗浮安全，又能降低工程造价双赢的目的。
笔者在设计黄骅港某水厂设计大型清水池时，遇到了地下水位特别浅的问题。
该水池采用无梁楼盖设计，在计算水池抗浮过程中，还存在有局部抗浮的问题。
设计过程中，覆土厚度增加到1.5m还不能满足要求。
这时候，考虑到是否考虑每年检修安排在冬季枯水位时，这样设计所采用的低地下水位标高就能保证正常生产、检修，从而很好的解决了水池抗浮的问题。
1.3温、湿度作用。
由于混凝土硬化过程中产生的水化热、工艺特殊要求以及季节变化等，造成池壁产生膨胀或收缩。
当变形受到约束时，在池体中产生相应的的温度和湿度变形应力，很容易产生有害裂缝。
设计时，对夏季应考虑湿差作用，对冬季应考虑温差作用。
钢筋混凝土水池设计
9.1.3 水池池壁厚度
给排水工程中的水池分类：
1.水处理用池，如沉淀池、滤池、曝气池等；该类型水
池的容量、形式和空间尺寸主要由工艺设计决定。
2.贮水池，如清水池，高位水池，调节池；该类型水池
的容量、标高和水深由工艺确定，而池型及尺寸则主要 由结构的经济性和场地、施工条件等因素来确定。
水池常用的平 面形状为圆形或矩 形，其池体结构一 般由池壁、顶盖和 底板三部分组成。 按照工艺上需不需 要封闭，又可分为 有顶盖（封闭水池） 和无顶盖（开敞水 池）两类。
K a ----主动土压力系数，应根据土的抗剪强度确定， 当缺乏试验资料时，对砂类土或粉土可取1/3，对黏
性土取1/3~1/4；
q k ----地面活荷载标准值，一般取2.0kN/m2；当池壁 外侧地面可能有堆积荷载时，应取堆积荷载标准值， 一般取10kN/m2； hs,h2,Hn ----分别为池顶覆土厚、顶板厚和池壁净高；
1）由池顶活荷载引起的，可直接取池顶活荷载值；
2）由池顶覆土引起的，可直接取池顶单位面积覆土重；
3）由池顶板自重、池壁自重及支柱自重引起的，可将池壁和 所有支柱的总重除以池底面积再加上单位面积顶板自重。
当底板向池壁外挑出一定长度时，池底面积将大于池顶 面积，上述的荷载取值方法具有近似性，但偏于安全。较精 确的计算方法是对池顶活荷载、覆土重及顶板自重均应取整 个池顶上的总重再除以较弱时，贮水池的 底板通常作成整体式反无梁底板。
05S804矩形钢筋混凝土蓄水池
05S804矩形钢筋混凝土蓄水池05S804矩形钢筋混凝土蓄水池是一种广泛应用于农田水利工程中的重要设施，其作用主要是储存和调节水资源，保障农业生产和生活的正常进行。
本文将介绍05S804矩形钢筋混凝土蓄水池的设计与施工。
05S804矩形钢筋混凝土蓄水池是一种钢筋混凝土结构形式，其池体为矩形，由池壁、池底和池顶三部分组成。
这种结构形式具有施工方便、耐久性好、占地面积小等优点。
在设计05S804矩形钢筋混凝土蓄水池时，需要考虑以下参数：（1）容积：根据实际需要确定，一般不宜小于100立方米。
（2）池壁厚度：一般采用80-150毫米的混凝土，并设置10-30毫米的构造筋。
（3）池底厚度：一般采用150-300毫米的混凝土。
（4）池顶厚度：一般采用50-150毫米的混凝土。
（5）池壁与池底的连接方式：采用坡角连接或直角连接。
（6）池壁与池顶的连接方式：采用坡角连接或直角连接。
（1）荷载：包括池内水压力、池外土压力、雪荷载等。
（2）地震烈度：需要考虑地震对结构的影响。
（3）材料强度：需要根据实际情况选择合适的材料强度。
（1）清理现场：清理施工现场的杂物和障碍物。
（2）测量放线：根据设计图纸进行测量放线，确定池体的位置和尺寸。
（3）材料准备：准备好所需的钢筋、水泥、砂石等材料。
（1）池底施工：先施工池底，然后进行池壁和池顶的施工。
在施工时，需要注意保持池底的平整度和承载力。
（2）池壁施工：在池底施工完成后，进行池壁的施工。
在施工过程中，需要注意保持池壁的垂直度和稳定性。
需要按照设计要求设置构造筋和分布筋，确保结构的强度和稳定性。
（3）池顶施工：在池壁施工完成后，进行池顶的施工。
在施工过程中，需要注意保持池顶的平整度和承载力。
需要按照设计要求设置分布筋和防水层，确保结构的防水性能和使用寿命。
随着建筑信息模型（BIM）技术的不断发展，其在土木工程领域中的应用也越来越广泛。
特别是在水工建筑中，如水池、水库等的设计和施工中，BIM技术发挥了重要作用。
钢筋混凝土矩形水池结构设计
如果水池底板做成变截面的形式，可沿池壁做成 条形基础，池底其余部分采用构造底板，地基反力按边 缘最大和最小反力斜直线分布。做成条形基础的水池 底板，其内伸部分和外伸部分均视为悬臂板，按悬臂板 计算其固端弯矩和剪力，需验算地基承载力。 ３．２．３考虑Ｗｉｎｋｌｅｒ弹性地基的底板内力计算时基 床系数ｋ值的求解
江西建材４／２００８
矩形水池的壁板为矩形板，其计算可按混凝土结
构矩形板的计算方法，划分为单向板和双向板进行计
算。
（１）当时，池壁为单向板，在水平荷载作用下，荷载
几乎全部沿竖向传递，计算时沿池壁高度Ｈ取１ｍ宽 板带作为计算单元，池壁按坚向单向板计算，对于开敞
式水池池壁即按悬壁板计算。池壁与相邻池壁相连处，
般由池壁、底板和顶盖（是否封闭加盖由工艺需要决 侧压力通常用朗肯主动土压力理论计算。土的各参数
定）所组成。水池按有无顶盖，可分为无顶盖的开敞式 可按岩土勘察报告所提供的实际数值取用。但在初步
池、有顶盖的封闭式池和带走道板的半封闭池：按安置 方式，可分为地上式、半地上式、地下式。 ２水池荷载的计算及内力组合中值得注意的问题 ２．１ 水池荷栽分类及选用
当池底在最高地下水位以上，地基具有较均匀的 中、低压缩性，池型平面尺寸不大时，地基反力可按线 性分布考虑，水池底板可做成等厚截面和变截面两种 形式，这两种形式的底板内力计算有所不同。
如果水池底板做成等截面的形式，地基反力按均 匀直线分布进行计算。当底板长边与短边之比时，沿短 边方向取ｌｍ宽截条，按单跨或多跨连续板计算；当底 板长边与短边之比时，沿短边和长边方向各取１ｍ宽截 条，按单跨或多跨连续板计算，可不验算地基承载力。
水池设计中通常考虑以下３种荷载组合： （１）池内水压＋自重（对应工况为：池内有水，池外 无土） （２）池外土压＋自重（对应工况为：池内无水，池外 有土） （３）池内水压＋自重＋温、湿度荷载 第（１）组合为地上式水池的必需组合，第（１）、（２） 组合是半地上式水池和地下式水池的必需组合，第（３） 组合用于冬夏季或早晚温、湿差大的地区，并且没采区 任何保温措施的水池。 ３水池内力计算中值得注意的问题 水池的内力计算主要包括池壁内力计算和底板内 力计算。不同边界条件和地基反力模型的选取，对水池 的内力计算结果有很大的影响，下面分别谈一谈池壁 和底板内力计算的方法及其中应注意的问题。 ３．１ 池壁的边界条件假定和内力计算 ３．１．１池壁的边界条件假定及应用： （１）开敞式水池池壁的边界条件可假定为三边固 接、顶边自由的板。 （２）有顶盖的封闭式水池池壁，视其与顶板的连接 情况，池壁的边界条件可假定为三边固接、顶边铰接 （或弹性支承）的板。当池壁与顶板整体连接，且池壁线 刚度为顶板线刚度的５倍以上时，可假设池壁顶端为 铰接，否则为弹性支承。 根据以上两种边界条件假定，我个人认为在设计 大、中型矩形水池时，在条件允许的情况下应尽可能设 计成有顶盖的型式，以改善池壁的受力状态，当采用有 顶盖的型式有困难时，应尽可能从池壁挑出走道板，并 使走道板能成为池壁的弹性支承或不动铰支承。走道 板要成为池壁的不动铰支承要求是很严格的，必须经 过计算满足规范要求。根据经验，要使走道板满足不动 铰支承最有效的办法是减小走道板水平方向的计算跨 度，或增加走道板宽度。当走道板不能满足不动铰支承 要求时，可按弹性支承计算。当水池必须开口无顶盖且 池壁较高时，可以设计为变截面池壁或带壁柱的池壁。 ３．１．２池壁内力计算
钢筋混凝土矩形水池设计
钢筋混凝土矩形水池设计钢筋混凝土矩形水池作为常见的特种结构类型，被广范应用于工业与民用建筑的给水、污水、消防工程中。
因此在满足给排水专业要求的前提下，既保证今后的正常生产使用，又降低工程造价，是设计人员面临的主要任务。
标签：矩形水池;基本规定;构造要求;荷载取值1、水池的基本规定1.1水池宜采用钢筋混凝土结构。
水池受力构件的混凝土强度等级不应低于C25，垫层混凝土不应低于C15。
水池结构的防水，一般采用混凝土自防水，采用抗渗混凝土。
主要依据水池深度来确定混凝土的抗渗等级。
2、水池的构造要求2.1水池的受力壁板和底板厚度不宜小于200mm，顶板厚度不宜小于150mm。
当钢筋混凝土水池采用构造底板时，底板厚度不应小于120mm，底板顶面应配置构造钢筋，配筋量不宜小于每米5根直径8mm的钢筋。
2.2水池的最小保护层厚度应满足《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》要求。
2.3钢筋混凝土水池长度大于30m（室内或土中）或20m（露天）便需要设伸缩缝，缝宽20mm～30mm.伸缩缝应做成贯通式，在同一剖面上连同底板、顶板一起断开。
大型水池还需要设施工缝，主要作用是保证前后两期施工混凝土的良好连接，水池施工缝的位置可设在底板与池壁连接斜托上部和池壁与顶板连接斜托的下部。
2.4池壁、底板的受力钢筋宜采用小直径钢筋和较密的间距，尽可能采用HRB400级钢筋。
水池各部位的钢筋间距应在100-250mm范围内。
如果钢筋间距太密，会影响混凝土振捣，而钢筋间距太大，容易产生裂缝。
2.5现浇钢筋混凝土水池最容易在角隅处出现裂缝，因此必须在池壁转角处、池壁与底板相交处设置“暗梁”、“暗柱”或设置腋角。
敞口水池顶端也宜配置水平向加强钢筋。
根据规程第7.1.7条的规定要求，敞口水池在温差或地基变形作用下池壁顶端是结构的薄弱点，宜设置暗梁，高度不得小于池壁厚度，内外侧各配置不小于3根16的受力水平钢筋。
3、水池计算注意问题3.1水池的边界条件3.1.1水池的分类：当l/h〉2时为浅池，当l/h<0.5时为深池，当0.5≤l/h≤2时为双向板式水池.3.1.2池体结构一般由池壁、底板和顶盖（是否封闭加盖由给排水专业需要决定）所组成。
水处理污泥池设计计算及计算公式(图文+实例详解)
水处理污泥池设计计算及计算公式（图文+实例详解）目录一、地基承载力验算 (3)1、基底压力计算 (3)2、修正地基承载力 (4)3、结论 (4)二、抗浮验算 (4)三、荷载计算 (5)1、顶板荷载计算: (5)2、池壁荷载计算: (5)3、底板荷载计算(池内无水，池外填土)： (6)4、底板荷载计算(池内有水，池外无土): (6)四、内力、配筋及裂缝计算 (7)1、弯矩正负号规则： (7)2、荷载组合方式： (7)一、地基承载力验算1、基底压力计算(1)水池自重Gc计算:顶板自重G1=180.00 kN。
池壁自重G2=446.25kN。
底板自重G3=318.75kN。
水池结构自重Gc=G1+G2+G3=945.00 kN。
(2)池内水重Gw计算。
池内水重Gw=721.50 kN。
(3)覆土重量计算。
池顶覆土重量Gt1= 0 kN。
池顶地下水重量Gs1= 0 kN。
底板外挑覆土重量Gt2= 279.50 kN。
底板外挑地下水重量Gs2= 45.50 kN。
基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 279.50 kN。
基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 45.50 kN。
(4)活荷载作用Gh。
顶板活荷载作用力Gh1= 54.00 kN。
地面活荷载作用力Gh2= 65.00 kN。
活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=119.00 kN。
(5)基底压力Pk：基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=5.000×8.500 =42.50 m2。
基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A。
=(945.00+721.50+279.50+45.50+119.00)/42.500=49.66 kN/m2。
2、修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm：rm=[1.000×(20.00-10)+2.000×18.00]/3.000= 15.33 kN/m3。
游泳池水量计算范文
游泳池水量计算范文游泳池水量计算是在建造游泳池或者进行游泳池水处理时非常重要的一个环节。
正确计算游泳池的水量可以帮助我们了解游泳池的水质和维护需求，以及合理控制游泳池水处理的化学剂用量。
下面将详细介绍游泳池水量计算的方法和原理。
首先，游泳池的水量计算主要包括两个方面：游泳池的容积和水位变化时的水量计算。
容积即游泳池内部的体积，包括池底、池壁和池边的体积。
水位变化时的水量计算则是指在不同水位下，游泳池内部的水量变化。
一、游泳池的容积计算要计算游泳池的容积，可以根据池的形状和尺寸进行推导。
1.矩形游泳池对于矩形游泳池而言，容积的计算较为简单，只需要将游泳池的长度、宽度和深度相乘即可。
公式如下：容积=长度×宽度×深度2.圆形游泳池对于圆形游泳池，容积的计算稍微复杂一些。
需要将游泳池的半径平方乘以洗澡总面积的浓缩洗澡剂-----------------------------------容积=π×半径²×深度3.不规则形状游泳池当游泳池的形状不规则时，可以采用近似法来计算容积。
将游泳池划分为多个规则图形（如矩形、圆形等），分别计算每个图形的容积，然后将得到的值相加即可。
这种方法可以将复杂的形状简化为多个规则形状，计算容积时更加方便。
二、水位变化时的水量计算水位变化时的水量计算一般是指游泳池的排水或加水。
在平时的使用中，游泳池的水位可能会因为排污或者加水而发生变化。
为了准确计算水量，需要考虑池底的倾斜度和水位的变化。
1.倾斜底游泳池对于倾斜底游泳池，需要考虑池底的倾斜度。
假设池底呈现一个倾斜的角度，我们可以根据实际测量的水位差异来计算水量的变化。
首先测量不同水位下的底部宽度，然后计算底部横截面积的平均宽度，最后将宽度乘以水位差来计算水量的变化。
2.水位变化游泳池对于水位变化的游泳池，可以通过两种方式计算水量的变化。
一种方法是通过直接计算水位的变化来估算水量的变化。
圆池敞口计算
0.6
0.203
-6.59 -0.039 4.02 -2.57
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
0.9
0.315
-10.20 -0.050 5.16 -5.04
1.2
0.434
-14.05 -0.027 2.79 -11.26
1.5
0.557
-18.04 0.069 -7.14 -25.18
1.8
0.665
-21.56 0.284 -29.57 -51.13
活载分项系数γQ= 活荷载准
永浮久力系折数减
系数ηred= 荷载分项系数=
9.6 1.1 1.54 25500 210 210000 10 25 18 18 24 100 1.5 1.2 1.4 0.1 1 0.9
N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2
合下的池壁
表7
45°= 0.7854
度
二、结构整
土摩擦角 φ=
0.5236
度
体1、验自算重组
成水池自重标
准值由下列
（池壁+砂浆）重q1= 246.85
kN
（池底+砂浆）重q2= 160.18
kN
水池总自重标准值G= 407.04
kN
池底外伸覆土重q3= 188.94
kN
池底垫层重q4= 63.41
kN
2、整体抗
浮验算
1.8
0.665 -60.45 1.100 -1.89 0.284 -1.97 -64.31
0.7
2.1
0.720 -65.39 1.035 -1.77 0.632 -4.38 -71.55
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调节池-- 矩 形 水 池 计 算 ============================================================================ 设 计 资 料： 池顶活荷P1=3.0(KN/m^2) 覆土厚度ht=0(mm) 池内水位Hw=4200(mm) 容许承载力R=180(KN/m^2) 水池长度H=8000(mm) 水池宽度B=7000(mm) 池壁高度h0=4200(mm) 底板外伸C1=250(mm) 底板厚度h1=300(mm) 顶板厚度h2=200(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=350(mm) 地基承载力设计值R=180(KPa) 支 柱 数n1=1 支柱截面尺寸a1 = 400(mm) 地下水位高于底板Hd=2500(mm) 抗浮安全系数Kf = 1.10 ________________________________________________________________________________________
一.地基承载力验算 ( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1) = ( 8 + 2 * 0.35 + 2 * 0.25 ) * ( 7 + 2 * 0.35 + 2 * 0.25 ) =75.44(m^2) ( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4) = ( 8 + 2 * 0.35 ) * ( 7 + 2 * 0.35 ) =66.99(m^2) ( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1 = 25 * 0.4 * 0.4 * 4.2 * 1 =16.8 (KN) ( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18 = 3.0 + 0 * 18 =3 (KN/m^2) ( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4 = 25 * ( 8 + 2 * 0.35 + 7 )* 2 * 4.2 * 0.35 =1153.(KN) ( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1 = 25 * 75.44 * 0.3 =565.8(KN) ( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2 = 25 *66.99 * 0.2 =334.9(KN) ( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1 =1153.+565.8+334.9 +16.8 =2070.5(KN) ( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1 = ( 8 * 7 * 4.2 * 10) / 75.44 =31.17(KN/m^2) ( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3 = 23 * 0.1 =2.3 (KN/m^2) ( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd =3 + 2070.5 / 75.44 + 31.17 + 2.3 = 64 (KN/m^2) R0 = 64 (KN/m^2) < R = 180(KN /m^2) 地基承载力满足要求! 二.水池整体抗浮验算 底板外伸部分回填土重Fkt=[(H + 2 * h4 + 2 * C1) + (B + 2 * h4)] * 2 * C1 * H0 * 16 =[( 8 + 2 * 0.35 + 2 * 0.25 ) + ( 7 + 2 * 0.35 )]* 2 * 0.25 * 4.2 * 16 =567.8(KN) 抗浮全重Fk = G + ht * AR2 * 16+ Fkt (抗浮时覆土容重取16KN/m^3) = 2070.5+ 0 *66.99 * 16 +567.8 = 2638 (KN) 总 浮 力Fw = AR1 * (Hd + h1) * 10 = 75.44 * ( 2.5 + 0.3 ) * 10 = 1876 (KN) Fk= 2638 (KN) > Kf * Fw= 2063.6 (KN) 整体抗浮验算满足要求! 三.水池局部抗浮验算 单位面积抗浮力G1=[(16 * ht + 25 * h1 + 25 * h2) * AR2 + Fk1] / AR2 =[(16 * 0 +25 * 0.3 +25 * 0.2 ) * 66.99 + 16.8 ] /66.99 = 13 (KN/m^2) 局 部 浮 力Fw1 = 10 * ( Hd + h1 ) = 10 * ( 2.5 + 0.3 ) = 28 (KN/m^2) G1= 13 (KN/m^2) < Fw1= 28 (KN/m^2) ****局部抗浮能力不足****! 四.荷 载 计 算 （1）池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.2 = 42 (KN/m^2) （2）池外土压Pt： 池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- /2) ^ 2]
= [3 + 18 * ( 0 + 0.2 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2] = 2.19(KN/m^2) 池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0 - Hd) + rt * Hd] * [Tan(45- /2) ^ 2] + 10 * Hd
= [3 + 18 *( 0 + 0.2 + 4.2 - 2.5 )+10 * 2.5 ] * [Tan(45-30/2)^2] + 10 * 2.5 = 45.73(KN/m^2) 池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB + DB2 ) / AR1
= 3 +(16.8 +1153.+334.9) / 75.44 = 18.50(KN/m^2)
五.内 力 计 算 (H边)池壁内力计算 H / H0 =8000 /4200=1.9 由于 0.5≤ H / H0 ≤ 2 故按三边固定、顶边简支双向板计算池壁内力 根据《矩形板均布荷载作用下静力计算表》采用插值法计算弯矩系数 1.池外（土、水）压力作用下池壁内力 ( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx = Mx412 + Mx312 = 3.45(KN-m) ----------------------------------------------------- Mx412 =0.010 *2.19 * 17.64 =0.38(KN-m) Mx312 =0.004 *(45.73-2.19)* 17.64 =3.07(KN-m) ( 2 )竖直方向跨中弯矩 My = Mx414 + Mx314 = 21.4(KN-m) ----------------------------------------------------- Mx414 =0.058 *2.19 * 17.64 =2.24(KN-m) Mx314 =0.025 *(45.73-2.19)* 17.64 =19.2(KN-m) ( 3 )水平方向支座弯矩 Mx0 = Mx415 + Mx315 = -25.7(KN-m) ----------------------------------------------------- Mx415 =-0.07 *2.19 * 17.64 =-2.70(KN-m) Mx315 =-0.03 *(45.73-2.19)* 17.64 =-23.0(KN-m) ( 4 )竖直方向支座弯矩 My0 = Mx416 + Mx316 = -50.3(KN-m) ----------------------------------------------------- Mx416 =-0.11 *2.19 * 17.64 =-4.24(KN-m) Mx316 =-0.06 *(45.73-2.19)* 17.64 =-46.0(KN-m) 2.池内水压力作用下池壁内力 ( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx312w = Sx312 * Pw * LX ^ 2= 0.004 * 42 * 17.64 =2.96(KN-m) ( 2 )竖直方向跨中弯矩 Mx314w = Sx314 * Pw * LX ^ 2= 0.025 * 42 * 17.64 =18.5(KN-m) ( 3 )水平方向支座弯矩 Mx315w = Sx315 * Pw * LX ^ 2= -0.03 * 42 * 17.64 =-22.2(KN-m) ( 4 )竖直方向支座弯矩 Mx316w = Sx316 * Pw * LX ^ 2= -0.06 * 42 * 17.64 =-44.4(KN-m) (B边)池壁内力计算 B / H0 =7000 /4200=1.6 由于 0.5≤ B / H0 ≤ 2 故按三边固定、顶边简支双向板计算池壁内力 根据《矩形板均布荷载作用下静力计算表》采用插值法计算弯矩系数 1.池外（土、水）压力作用下池壁内力 ( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx = Mx412 + Mx312 = 5.99(KN-m) ----------------------------------------------------- Mx412 =0.016 *2.19 * 17.64 =0.61(KN-m) Mx312 =0.007 *(45.73-2.19)* 17.64 =5.37(KN-m) ( 2 )竖直方向跨中弯矩 My = Mx414 + Mx314 = 18.0(KN-m) ----------------------------------------------------- Mx414 =0.049 *2.19 * 17.64 =1.89(KN-m) Mx314 =0.021 *(45.73-2.19)* 17.64 =16.1(KN-m) ( 3 )水平方向支座弯矩 Mx0 = Mx415 + Mx315 = -25.7(KN-m) ----------------------------------------------------- Mx415 =-0.07 *2.19 * 17.64 =-2.70(KN-m) Mx315 =-0.03 *(45.73-2.19)* 17.64 =-23.0(KN-m) ( 4 )竖直方向支座弯矩 My0 = Mx416 + Mx316 = -42.2(KN-m) ----------------------------------------------------- Mx416 =-0.10 *2.19 * 17.64 =-3.86(KN-m) Mx316 =-0.05 *(45.73-2.19)* 17.64 =-38.4(KN-m) 2.池内水压力作用下池壁内力 ( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx312w = Sx312 * Pw * LX ^ 2= 0.007 * 42 * 17.64 =5.18(KN-m) ( 2 )竖直方向跨中弯矩 Mx314w = Sx314 * Pw * LX ^ 2= 0.021 * 42 * 17.64 =15.5(KN-m) ( 3 )水平方向支座弯矩 Mx315w = Sx315 * Pw * LX ^ 2= -0.03 * 42 * 17.64 =-22.2(KN-m) ( 4 )竖直方向支座弯矩 Mx316w = Sx316 * Pw * LX ^ 2= -0.05 * 42 * 17.64 =-37.0(KN-m)