满堂脚手架搭设和拆除方案

满堂脚手架打拆施工方案

1工程概况

1.1工程简介：

工程名称：中国飞行试验研究院501号试飞保障楼（Ⅱ）工程

工程地点：西安市阎良区

建设单位：中国飞行试验研究院

设计单位：中国航空规划建设发展有限公司

施工单位：九冶建设有限公司

勘察单位：中国有色金属工业西安勘察设计研究院

工期：457天

质量：达到合格等级。

1.2工程概况

中国飞行试验研究院501号试飞保障楼（Ⅱ段）工程位于西安市阎良区试飞院内，本工程施工图纸由中国航空规划建设发展有限公司设计，工程设计图纸己全部出齐。

本工程试飞保障楼（Ⅱ段）总建筑面积为12575m2，室内地坪高度±0.000相当于绝对标高390.80米，室内外高差为600,室内与“回”字形内庭院高差为300；

本工程建筑物总体布局为两个“回”字形连接，机务维修技术中心、试飞现场保障楼，各自有独立内庭院：7轴线～22轴线间长为108.8m，A

轴线～F轴线宽为42m。主体均为四层现浇混凝土框架结构。耐火等级二级，建筑设计使用年限50年。

本工程结构的C区、D区与Ⅰ标段的结构A区及B区的均采用抗震缝，划分各自独立的结构体系。

本工程结构C区A轴-F轴～1/7线-15线为办公楼，地上四层为现浇混凝土框架结构，层高分别为：5.0m；4.2m;4.2m;4.2m。柱网（9m+8m+8m+8m+8m+9m）*(8m)；结构D区A轴-F轴～1/15线-22线为办公楼，地上四层为现浇混凝土框架结构，层高分别为：5.0m；

4.2m;4.2m;4.2m，柱网（9m+8m+8m+8m+8m+9m）*(8m)，建筑物高度为19.40m。

本工程所有梁、板、柱下独立基础、基础圈梁等混凝土构件均采用C30混凝土，柱采用C40混凝土浇筑（除特殊注明外）。

拟建场地地下水埋深8.3m至8.8m，对应高程为380.01至380.84m。

本工程基础设计等级为丙级，抗震设防烈度为8度，厂区所在地区的基本风压值为0.35KN/m2

本工程施工现场“三通一平”工作已经完成，施工用水用电已经接入现场，建设单位提供的水源为厂区供水网供给；建设单位提供的供电容量可以满足现场施工的使用要求。

1.3编制依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；

2、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》（粤建监字［1998］027号）；

2、施工准备工作

（一）技术准备

组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，重点对框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。

（二）物资准备

按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。

（三）劳动组织准备

根据项目部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。

3、楼面模板计算书

本计算书模板支架的计算取搭设高度最高的首层（H=7.5米）为计算模型。搭设尺寸为：立杆的纵距b=1米，立杆的横距l=1米，横杆的步距h=1.5米，立杆上端至模板支撑点的距离a=0.3米。模板采用18mm厚多层板，背楞采用50×100木方，顶托梁采用100×100木方（实际计算过程中取木方实际尺寸，即45×90、80×80）。钢管支撑采用φ48×3.5钢管

楼板支撑架立面简图

楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元简图

（一）模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.00×0.15×1+0.15×1=3.900 kN/m

活荷载标准值q2=(2.00+1)×1=3.000 kN/m

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×1.802/6=54.000 cm3；

I=100.00×1.803/12=48.600 cm4；

抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M ——面板的最大弯距(N.mm)；

W ——面板的净截面抵抗矩；

[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；

M = 0.1ql2

其中q ——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M =0.1×(1.2×3.900+1.4×3.000)×0.30×0.30=0.080kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f =0.080×106/54000.00=1.480N/mm2

面板的抗弯强度验算1.480小于15kN/mm2,满足要求！

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力Q=0.6×(1.2×3.900+1.4×3.000)×0.30=1.598kN 截面抗剪强度计算值T=3×1598.400/(2×1000.00×18)=0.133N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2

由于截面抗剪强度T < [T]，所以满足要求！

(3)挠度计算

v = 0.677ql4/100EI<[v]= l/250

v=0.677×3.900×3004/(100×6000×486000)=0.073mm

面板的最大挠度v小于[v]=300/250=1.2mm,满足要求！

（二）背楞的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.00×0.15×0.30=1.125kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.15×0.30=0.045kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.00+1)×0.30=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×1.125+1.2×0.045=1.404kN/m

活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.404+1.260=2.664kN/m

最大弯矩M=0.1×2.664×12=0.266kN.m

最大支座力N=1×1×2.664=2.664kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W =4.50×9.002/6=60.750cm3；

I =4.50×9.003/12=273.375cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.266×106/60750.00=4.385N/mm2

木方的抗弯强度验算f小于[f]=13kN/mm2,满足要求。

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值T=3×1598/(2×45×90)=0.592N/mm2

木方的抗剪强度计算值T小于[T]=1.6kN/mm2，满足要求。

(3)木方挠度计算

最大变形v=0.677×1.170×1000.004/(100×9500×2733750.00)=0.305mm 木方的挠度计算值v小于[v]=1000/250=4.00mm,满足要求。

（三）顶托梁的计算

集中荷载取木方的支座力P=2.664kN

均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m

托梁计算简图

经过计算得到最大弯矩M=0.992kN.m

经过计算得到最大支座F=15.173kN

经过计算得到最大变形V=0.043mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W =121.500cm3；

截面惯性矩I =546.750cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.992×106/（1.05×121500）=7.779N/mm2

托梁的抗弯强度计算值f小于[f]=215kN/mm2,满足要求。

(2)顶托梁挠度计算

最大变形v=0.043mm

托梁的挠度验算0.043小于4.00mm,满足要求。

（四）立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 =0.113×7.5=0.847kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 =0.15×1×1=0.150kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 =25.00×0.15×1×1=3.750kN 经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 =0.847+0.150+3.750=4.747kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.00+1)×1×1=3.000kN

3.按不考虑风荷载计算，立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2×4.747+1.4×3.000=9.896kN

（五）立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N ——立杆的轴心压力设计值，N =9.896kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表可得；

i ——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.580

A ——立杆净截面面积(cm2)；A =4.890

W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.080

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] =205N/mm2；

l0 ——计算长度(m)；

l0 = k1k2(h+2a)

k1 ——计算长度附加系数，取值为1.185；

k2 ——计算长度附加系数，取值为1.007；

a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.3m；

立杆的稳定性计算结果：=54.0N/mm2

由此可知：立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

（六）基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤fg

其中p ——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A；p =109.957 N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N =9.896

A ——基础底面面积(m2)；A =0.09

fg ——地基承载力设计值(kN/m2)；

1、当立杆作用在楼板上时

因为立杆作用在楼板上，楼板混凝土强度等级为C40，所以fg = 400kN/m2，但考虑到支设楼板支撑架时，混凝土强度可能达不到设计强度，此时就要在浇筑下层混凝土楼板时多留出一组备用试块进行强度试验，当试块强度大于立杆基础底面的平均压力p（109.957kN/m2）时，方可进行上层楼板、梁混凝土的浇筑。本层支撑架施工时要保证下层楼板梁有相应的支撑，支撑间距不大于1.5m。

受立杆的压力，因此采取增大回填土的受力面积的方法来减小回填土所承受的压强，以此来达到立杆支撑的要求。

具体方法是在回填上铺一层多层板，多层板的尺寸要通过下列计算所得：

回填土地基承载力设计值fg= kc ×fgk=75 kN/m2

其中kc ——脚手架地基承载力调整系数，取0.5；

fgk ——地基承载力标准值，取150；

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N =9.896；

立杆作用最小面积应为N/fg=0.132m2；

由以上计算确定铺设多层板的尺寸为400mm×400mm。回填土要按要求分层夯实，然后在回填土上铺多层板，再在板上按支撑立杆的间距设置80×80木方，立杆的根部支设在木方上。

4、梁模板计算书

（一）基本参数

1、梁参数

本计算书以常年固定展厅首层为计算模型，其主梁截面尺寸为400×1400。承重架支设方式为：木方顶托支撑，梁底承重立杆根数为3根，梁顶托采用木方：100×100mm，梁底木方尺寸为50×100mm，承重立杆横向间距为0.5m。（计算时采用木方实际尺寸，即45×90、80×80）

2、脚手架参数

脚手架搭设高度为6.35m，脚手架步距为1.5m，采用φ48×3.5钢管

3、荷载参数

模板与木块自重为0.35KN/m2，混凝土和钢筋自重为25KN/m2，梁截面宽度B为0.4m，梁截面高度D为1.4mm，倾倒混凝土的荷载标准值为2KN/m2，均布荷载标准值为1KN/m2。

（二）模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

静荷载标准值q1= 25×1.4×0.4+0.35×0.4=14.140kN/m

活荷载标准值q2= (2×1)×0.4=1.200kN/m

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；

I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M ——面板的最大弯距(N.mm)；

W ——面板的净截面抵抗矩；

[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；

M = 0.100ql2

其中q ——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M = 0.100×(1.2×14.140+1.4×1.200)×0.4×0.4=0.298kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.298×1000×1000/(21.60×1000)=13.796N/mm2

由于面板的抗弯强度f < [f],所以满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力Q=0.6×(1.2×14.140+1.4×1.200)×0.4=4.476kN 截面抗剪强度计算值T=3×4476.000/(2×400.0×18)=0.9333×8309.0/(2×1000.000×18.000)=0.692N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2

(3)挠度计算

v = 0.677ql4/ 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v=0.677×14.140×400.0×400.0×400.0×400.0/(100×6000×48600 0)=0.840mm

面板的最大挠度v小于[v]=400.0/250=1.6mm,满足要求! （三）梁底支撑木方的计算

1、梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

（1）荷载的计算：

①钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q１= 25×1.4×0.4=14.000kN/m

②模板的自重线荷载(kN/m)：

q2= 0.35×0.4×(2×1.4+0.4)/0.4=1.120kN/m

③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1= (2+1)×1.4×0.4=1.680kN

均布荷载q = 1.2×14.000+1.2×1.120=18.144kN/m

集中荷载P = 1.4×1.680=2.352kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.350KN

N2=9.086KN

N3=1.350KN

经过计算得到最大弯矩M= 0.232kN.m

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；

I = 4.50×9.00×9.00×9.00/12=19.44cm4；

（2）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度

f=0.232×1000000/(60.75×1000)=3.82N/mm2

木方的抗弯计算强度f小于[f]=13N/mm2,满足要求!

（3）木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值T=3×3367/(2×45×90)=1.247N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.6N/mm2

由于截面抗剪强度T < [T]，所以满足要求。

（4）木方挠度计算

最大变形v =-25.46mm

木方的最大挠度小于[v]=400/250,满足要求!

２、梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q= 0.061kN/m。

经过计算得到最大弯矩M= 0.943kN.m

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W = 8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；

截面惯性矩I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.943×1000000/(85.33×1000)＝

11.05N/mm2

抗弯计算强度小于13N/mm2,满足要求。

(2)顶托梁挠度计算

最大变形v = 0.407mm

由于最大挠度小于600/250,所以满足要求!

（四）扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤Rc

其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

（五）立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N ——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=11.19kN

脚手架钢管的自重N2 = 1.2×0.129×6.35=0.983kN

N = 0.983+11.19=12.173kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得：

0.256；

i ——计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58

A ——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.89

W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 ——计算长度(m)；

由以下公式计算

l0 = k1k2(h+2a) =1.185×1.062×(1.5+2×0.3)＝

2.643m＝2643mm k1 ——计算长度附加

系数，取1.185；

k2 ——计算长度附加系数，取1.062；

u ——计算长度系数，u = 1.75

a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a = 0.30m；

经计算得：= 97.24N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满

足要求！

模板承重架应尽量利用框架柱作为连接连墙件。

5、主要项目施工技术措施

1、模板支架的构造要求：

a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2、整体性构造层的设计：

a.在支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设置单水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

3、剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满设剪刀撑；

b.中部根据需要并依构架框格的大小，每隔3～5m设置。

4、顶部支撑点的设计：

a.立杆顶部距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

5、支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的、锈蚀的、被焊过的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

6、支撑架基础要求

a.支撑立杆应尽量设置在混凝土结构上，且下部应垫50×100木方。

b.当立杆只能设置在回填土上时，要在加铺一层多层板，且立杆下部宜采用可调支撑，以便于调节立杆支撑高度。

7、施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

8、各处模板安装允许偏差，如下表：

9、模板的拆除：

1）、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：（1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。

（2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%。

（3）悬臂构件混凝土的强度须达到100%。

（4）、墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。

2）、拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。

3）、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

6、技术质量保证措施

1、质量保证措施、细部处理方法

1）、柱模垂直度用可调支托加固和调整，可较好地控制和调整垂直度。2）、拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。

3)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。

4）、保护模板的拆模方法：安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆