有相变时的压降计算
铜芯、铝芯电缆电压降计算方法
铜芯、铝芯电缆电压降计算方法压降根据下列条件计算：1、导线温度70~90℃；2、环境温度40℃；3、电缆排列（单芯）； S=2D4、功率因数：cosθ=0.8;5、末端允许降压降百分数≤5%6、 Vd代表电压降：Vd=K x I x L x V0(v)I：工作电流或计算电流（A）L：线路长度（m）V0：表内电压（V/A.m）K：三相四线K=√3单相 K=1单相时允许电压降：Vd=220V x 5%=11V三相时允许电压降：Vd=380V x 5%=19V7、主电缆允许长度计算公式：单相L= 11/1 x V0 三相L=19/√3 x I x V08、例：主电缆70mm2，计算电流220A，电压降V0=0.36 X 10-3V/A.m 三相允许长度L=19/√3 x 200 x 0.36 x 10-3=130m再例如1、电阻率ρ铜为0.018欧*㎜2/米铝为0.028欧*㎜3/米2、I=P/1.732*U*COS?3、电阻R=ρl/电缆截面4、电压降△U=IR＜5%U就达到要求了。
例：在800米外有30KW负荷，用70㎜2电缆看是否符合要求？I=P/1.732*U*COS?=30/1.732*0.38*0.8=56.98AR=ρl/电缆截面=0.018*800/70=0.206欧△U=IR=56.98*0.206=11.72<19V (5%U=0.05*380=19)符合要求。
计算方法一：△u%=I*RI=P/(1.732*U*COSθ)R=ρ*L/SP：功率, U：电压, COSθ：功率因数, ρ：导体电阻率, 铜芯电缆用0.018 S：电缆的标称截面, L：线路长度单相时允许电压降：Vd=220V x 5%=11V三相时允许电压降：Vd=380V x 5%=19V计算方法二：△u%=P*L(R+XtgΦ)/10Un²（3版手册）P：功率 L：供电距离 R、X三相线路单位长度电阻、电抗 Q(无功)=P*tgΦ计算方法二好像与天正电气里面的一样。
如何计算电缆压降
如何计算电缆压降如何计算电缆压降问题1：电缆降压怎么算 50kw 300米采用vv电缆25铜芯去线阻为 R=（300/25）= 其压降为U=*100=20也就是说单线压降为20V 2相为40V 变压器低压端电压为400V 400-40=360V 铝线R=（300/35）= 其压降为U=*100=25 末端为350V长时间运行对电机有影响建议使用35铜芯或者50铝线25铜芯其压降为U=（300/35）=（≈15V）15*2=30 末端为370V 铝线U=（300/50）= 17*2=34 末端为366V可以正常使用（变压器电压段电压为400V)50KW负荷额定电流I=P/Φ=50/=50/=94A按安全载流量可以采用25平方毫米的铜电缆，算电压损失：R＝ρ(L/S)=25=欧电压损失U=IR==18V如果用35平方毫米的铜电缆，算电压损失：R＝ρ(L/S)=35=欧电压损失U=IR==14V选择导线的原则：1)近距离按发热条件限制导线截面（安全载流量）；2)远距离在安全载流量的基础上，按电压损失条件选择导线截面，要保证负荷点的工作电压在合格范围；3)大负荷按经济电流密度选择。
为了保证导线长时间连续运行所允许的电流密度称安全载流量。
一般规定是：铜线选5～8A／mm2；铝线选3～5A／mm2。
安全载流量还要根据导线的芯线使用环境的极限温度、冷却条件、敷设条件等综合因素决定。
一般情况下，距离短、截面积小、散热好、气温低等，导线的导电能力强些，安全载流选上限；距离长、截面积大、散热不好、气温高、自然环境差等，导线的导电能力弱些，安全载流选下限；如导电能力，裸导线强于绝缘线，架空线强于电缆，埋于地下的电缆强于敷设在地面的电缆等等。
问题2：55变压器，低压柜在距离变压器230米处。
问变压器到低压柜需多粗电缆55KVA变压器额定输出电流(端电压400V)：I＝P/U＝55/≈80(A) 距离：L＝230米，230米处允许电压为380V 时，线与线电压降为20V，单根导线电压降：U＝10V，铜芯电线阻率：ρ＝求单根线阻：R ＝U/I＝10/80＝(Ω) 求单根导线截面：S＝ρ×L/R＝×230/≈32(平方) 取35平方铜芯电线。
管内压降的计算公式
管内压降的计算公式
管内压降的计算公式可以根据不同的流体和管道条件有所不同。
以下提供两个公式，可根据具体情境选择合适的公式进行计算：
1. 达西公式：用于计算流体在圆管中的压降，其公式为：ΔP = λ× L × (V^2/2g) × (πD^4/8Q^2)。
其中，ΔP为压降，λ为管道摩擦系数，L为管道长度，V为流速，g为重力加速度，D为管道直径，Q为流量。
2. 普威尔公式：用于计算流体在管道中的压降，其公式为：ΔP = f × (L/D) × (V^2/2g)。
其中，ΔP为压降，f为摩擦系数，L为管道长度，D为管道直径，V为流速，g为重力加速度。
以上信息仅供参考，如需更准确的公式或使用条件，建议咨询物理学或流体力学专家。
电感电压压降计算公式
电感电压压降计算公式电感电压压降的计算公式可以通过法拉第定律来推导得出。
根据法拉第定律，电感的电压压降与电感的感值、电感中电流的变化率有关。
根据电磁感应定律，感应电动势是由磁通量的变化率引起的，而电感中的电流的变化率正是电压斜率的反映。
首先，根据法拉第定律，电感的电压压降V_L可以表示为：V_L = -L(dI/dt)其中，V_L表示电感的电压压降，L表示电感的感值，dI/dt表示电感中电流的变化率。
进一步来说，为了计算V_L，需要知道电感中电流的变化率。
电流的变化率可以通过电流对时间的导数来表示，即：dI/dt = ΔI/Δt = (I2 - I1)/(t2 - t1)其中，ΔI表示电流的变化量，Δt表示所选取的时间间隔，I2和I1分别表示时间点t2和t1对应的电流值。
需要注意的是，电感电压压降的计算公式是针对电感内部的电流变化而得出的。
如果要计算外部电路中电感两端的电压压降，则还需要考虑其他元器件对电感的影响，如电阻、电容等。
实际计算中，需要综合考虑所有元件的影响才能得到准确的结果。
此外，电感电压压降的计算还可以通过能量守恒定律来推导。
根据能量守恒定律，电感的电压压降与电感中的能量变化率有关。
电感中的能量变化率与电感中电流的二次导数有关。
所以，电感电压压降的计算公式也可以表示为：V_L = -L(d^2I/dt^2)其中，V_L表示电感的电压压降，L表示电感的感值，d^2I/dt^2表示电感中电流的二次导数。
这种计算方法适用于电流变化较快或者需要考虑电感中的能量变化率的情况。
总之，根据法拉第定律和能量守恒定律，可以得到不同形式的计算公式来计算电感的电压压降。
具体使用哪种计算公式需要根据实际情况和需求来确定。
电源线的压降计算公式
电源线的压降计算公式电源线的压降计算是指在电源线中传输电流时，由于电阻的存在而产生的电压降低。
电源线的压降计算公式可以帮助我们准确地计算电源线的压降情况，从而选择合适的电源线以满足电路的要求。
电源线的压降计算公式可以用以下方式表示：电源线的压降 = 电流× 电阻其中，电源线的压降是指电源线两端的电压差，即电压降低的数值；电流是指通过电源线的电流大小；电阻是指电源线的电阻值。
在实际应用中，我们需要根据电路的要求来选择合适的电源线。
一般来说，电源线的电阻值越小，压降就越小，电路的性能也就越好。
因此，我们可以根据电路的功率、电流和电压要求来计算所需的电源线的电阻值。
在计算电源线的压降时，我们需要注意以下几点：1. 电流的选择：根据电路的需求，选择合适的电流大小。
一般来说，电流越大，电源线的压降就越大。
2. 电阻的计算：根据电源线的长度、截面积和材料的电阻率来计算电源线的电阻值。
电源线的电阻值可以通过以下公式计算：电阻 = 电阻率× 长度 / 截面积其中，电阻率是指电源线材料的电阻率，长度是指电源线的长度，截面积是指电源线的横截面积。
3. 压降的计算：根据电流和电阻值，可以计算电源线的压降。
压降可以通过以下公式计算：压降 = 电流× 电阻其中，电流是指通过电源线的电流大小，电阻是指电源线的电阻值。
通过以上的计算公式，我们可以得到电源线的压降情况。
在实际应用中，我们可以根据电路的需求来选择合适的电源线，以确保电路的正常运行和性能的稳定。
需要注意的是，以上的计算公式只适用于理想情况下的电源线。
实际上，由于电源线的长度、温度等因素的影响，电源线的压降可能会有一定的误差。
因此，在实际应用中，我们需要根据实际情况进行合理的修正和调整。
总结起来，电源线的压降计算公式是通过计算电流和电阻的乘积来得到电源线的压降情况。
通过合理选择电源线的电流和电阻，我们可以满足电路的要求，确保电路的正常运行和性能的稳定。
电缆电压压降如何计算？为什么要压降？看完文章真的涨知识了！
电缆电压压降如何计算？为什么要压降？看完文章真的涨知识了！什么电压降？电流流过负载以后相对于同一参考点的电压变化称为电压降。
简单的说，负载两端的电压差就可以认为是电压降。
电压降是电流流动的推动力。
1电缆电压降产生的原因，“电压降”就是电流通过线路时损耗了电力，产生的电压降落，称为“电压降”。
“电压降”的产生是由于线路中电荷流动时遇到阻力而损耗了电力，造成了电压降落。
2线路电压降的计算公式一般来说，计算线路的压降并不复杂，可按以下步骤：1.计算线路电流I其中：P-功率(千瓦)；U-电压(kV)；cosθ-功率因素(0.8～0.85)2.计算线路电阻R其中：ρ-导体电阻率(铜芯电缆ρ=0.01740，铝导体ρ=0.0283)；L-线路长度(米)；S-电缆的标称截面3.计算线路压降(最简单实用)：线路压降计算公式：△U=2*I*R，I-线路电流；L-线路长度3电缆压降怎么算？先选取导线再计算压降，选择导线的原则：▪近距离按发热条件限制导线截面(安全载流量)；▪远距离在安全载流量的基础上，按电压损失条件选择导线截面，要保证负荷点的工作电压在合格范围；▪大负荷按经济电流密度选择。
为保证导线长时间连续运行，所允许的电流密度称安全载流量。
一般规定是：铜线选5～8A/mm²；铝线选3～5A/mm²。
安全载流量还要根据导线的芯线使用环境的极限温度、冷却条件、敷设条件等综合因素决定。
一般情况下，距离短、截面积小、散热好、气温低等，导线的导电能力强些，安全载流选上限；距离长、截面积大、散热不好、气温高、自然环境差等，导线的导电能力弱些，安全载流选下限；如导电能力，裸导线强于绝缘线，架空线强于电缆，埋于地下的电缆强于敷设在地面的电缆等等。
电压降根据下列条件计算：环境温度40℃；导线温度70~90℃；电缆排列：单芯，S=2D；功率因数cosθ=0.8；末端允许降压降百分数≤5%。
其中：Vd-电压降，Vd=KxIxLxV0(v)；I-工作电流或计算电流(A)；L-线路长度(m)；V0-表内电压(V/A.m)；K：三相四线K=√3 单相K=1单相时允许电压降：Vd=220Vx5%=11V三相时允许电压降：Vd=380Vx5%=19V4例题解析1采用vv电缆25铜芯：去线阻为R=0.01(300/25)=0.2，其压降为U=0.2*100=20单线压降为20V，2相为40V，变压器低压端电压为400V400-40=360V铝线R=0.0283(300/35)=0.25，其压降为U=0.25*100=25，末端为350V连续长时间运行对电机有影响，建议使用35铜芯或者50铝线。
第5章 直管的两相流压降计算
0.25
2 全液相折算系数 Φ lo
λ υ ′′ dz Φ = = 1 + x υ ′ 1 λlo dp f dz lo
2 lo
dp f
全液相折算系数的求解 ( 1) 令
λ = λ lo
υ ′′ Φ = 1 + x 1 υ′
2 lo
(2)平均粘度法 把两相流体看作一种特殊的单相流体, 把两相流体看作一种特殊的单相流体, 采用平均粘度来计算两相流体的等效摩阻系数
全液相摩擦压降 梯度
dp f λlo ρ ′ 2 λlo G 2 W = υ′ = D 2 dz lo D 2
单相水的摩阻系数一般按布拉修斯(Blasius) 单相水的摩阻系数一般按布拉修斯(Blasius) 公式计算
λlo = 0.3164 Re
0.25 f
GD = 0.3164 ′
P ≥ 180 × 0.098 = 17.64MPa
P<17.64MPa时 当P<17.64MPa时,按左行路线在纵坐标上查 ψ P>17.64MPa时 当P>17.64MPa时,按右行路线在图加热管
x
图5-1(b) 不加热管
四.我国电站锅炉水动力计算方法
第五章 直管的两相流压降计算
P P2 = 1
序
两相流流动压降计算的重要性 两相流流动压降计算的局限性 本章主要内容 1. 两相流摩擦压降的计算模型; 两相流摩擦压降的计算模型; 2. 影响两相流摩擦压降的主要因素; 影响两相流摩擦压降的主要因素; 3. 重位压降和加速压降的计算; 重位压降和加速压降的计算; 4. 环状流动的压降计算. 环状流动的压降计算.
(2)全液相折算系数 )
υ ′′ ′ s 2 Φ lo = 1 + x 1 1 + x 1 ′′ υ′ s xe 2 x = = 0.176 Φ lo = 3.88 2
第一章 气(汽)液两相流动压降计算(异行管件压降计算方法)
式中
ρ l − ρ g 0 .5 ρ l 0 .5 ρ g 0 .5 C = [λ + (C 2 − λ )( ) ][( ) + ( ) ] ρl ρg ρl
λ = 1, C 2 = 0.5，因此，可以用Chisholm方 ，因此，可以用Chisholm方
法，或分相模型计算突扩接头的静压变化。
= vl [1 + (
尚需确定 σ c 值，它是 σ 的函数。普遍建议用 均相模型计算突缩接头。必须指出，两相流动的 稳定段特别长，上述计算以截面2 稳定段特别长，上述计算以截面2处的质量流量 G2 为准，因此该截面的测量准确影响极大
（3）孔板和管嘴
孔口压降特性与阻力件的几何形状尺寸直接相关，至今研究相当少，经验 式不多。流体流经孔口段的缩颈位于孔口段内和段外对阻力大小影响极大。 通常两相流体经锐边孔口采用单相流体的物理模型，如下图。
（4）弯头 弯头的局部阻力与弯头的转向角大小有关，可 以认为气液两相通过弯头的局部压降由两部分构 成。一部分与单相流动相同，系由流经弯头时发 生涡流和流场变化引起的阻力贡献。 另一部分系因两相流体通过弯头时，曲率半径 不同，使滑速比发生变化，通过弯头后流动又趋 于稳定，这部分阻力贡献可看作两相界面和阻力 变化的不可逆损失。
（1-135） 135）
2 vlg G2 vl 1 2 (∆p F ) H = [ − 1] [1 + ( ) x] 2 σc vl
（1-136） 136）
通过突缩接头的动能变化分量，可以用分相 或均相模型估计。在均相模型假定下，动能变化 为：
∆KE =
ρ H W12
2
1 2
−
H
ρ H W22
2
压降计算简易公式.
压降计算简易公式.
选择导体材料铜单位
功率大小90kW
电压380V 线路长度600m
电缆截面70mm 2
功率因数0.85
线路电流160.8763111A
线路电阻0.149142857Ω线路压降23.99355269V
压降 6.31%
结论压降是否满足要求不满足要求
计算依据
1. 计算线路电流I,公式:I= P/1.732×U×cos θ ,其中: P—功率,用“千瓦” U—电压,单位kV cos θ—功率因
2. 计算线路电阻R,公式:R=ρ×L/S,其中: ρ—导体电阻率,铜芯电缆用0.01740代入,铝导体用0.0283代入L—线路
3. 计算线路压降,公式:ΔU=I×R 。
举例说明:某电力线路长度为600m,电机功率90kW,工作电压380v,电缆是
70mm2铜芯电缆,试求电压降
已知条件计算结果该文档下载后,请提供黄色区域数据,可自动得出结果
—电压,单位kV cosθ—功率因素,用0.8~0.85
入,铝导体用0.0283代入L—线路长度,用“米”代入S—电缆的标称截面。
100米线路压降计算公式
100米线路压降计算公式在电力系统中，线路的压降是一个重要的参数，它直接影响着电力输送的效率和质量。
因此，对于线路的压降进行准确的计算是非常重要的。
在本文中，我们将介绍一种用于计算100米线路压降的公式，并对其进行详细的推导和分析。
首先，我们需要了解一些基本的电力传输原理。
在电力系统中，线路的压降主要由两部分组成：电阻压降和感抗压降。
电阻压降是由于线路的电阻产生的，而感抗压降则是由于线路的感抗产生的。
这两部分压降可以用以下公式来表示：电阻压降 = I^2 R。
感抗压降 = I^2 X。
其中，I为线路的电流，R为线路的电阻，X为线路的感抗。
在实际应用中，我们通常将线路的电阻和感抗合并成一个复数阻抗Z，即Z=R+jX。
因此，线路的总压降可以表示为：总压降 = I^2 Z。
接下来，我们将推导出用于计算100米线路压降的公式。
假设我们有一段长度为L的线路，其电阻为R，感抗为X。
我们可以将线路的总阻抗表示为：Z = R + jX。
根据电压和电流的关系，我们知道电压和电流之间的关系为：U = I Z。
其中，U为线路的电压。
将线路的总阻抗Z代入上式，我们可以得到：U = I (R + jX)。
根据欧姆定律，电压和电流之间的关系为：U = I R。
将上面两个式子联立，我们可以得到：I (R + jX) = I R。
化简上式，我们可以得到：jX I = 0。
由于jX和I不可能同时为0，因此我们可以得到：X = 0。
这意味着，在100米线路中，感抗压降可以忽略不计。
因此，线路的总压降可以简化为：总压降 = I^2 R。
接下来，我们将推导出用于计算100米线路电阻的公式。
假设线路的电阻为ρ，长度为L，截面积为A。
根据电阻的定义，我们知道电阻与长度和截面积之间的关系为：R = ρ L / A。
将上式代入总压降的公式中，我们可以得到：总压降 = I^2 (ρ L / A)。
根据电流的定义，我们知道电流与电压和阻抗之间的关系为：I = U / Z。
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有相变时的压降计算
1）汽化段炉管工艺计算的内容
汽化段炉管内的流动属于气一液两相流，并且，气相和液相的量和物性随行程的增加而
变化，这种变化取决于油料的相平衡关系和汽化段沪管的吸热量，因此，汽化段炉管流体力
学计算应与相平衡和热平衡计算同时进行。
取一管段长△L，其出口条件是压力p1、温度t1和汽化率e1，入口条件是p2、t2和e2。
传入管段内的热量为Q，如图6-2所示。
一般情况下，出口条件p1、t1和e1及传入管段内的热量Q是已知的，计算所求的入口条件
p2、t2、e2必须同时满足相平衡、热平衡和压力平衡三者。
水平管内气液两相流的总压降△p可分为两部分，即由摩擦引起的压降△pf和加速度
（出入口处的流速不相等)引起的压降△pke：
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在垂直管中，气液混合向上流动时，除要产生摩擦压降△pf和加速度压降△pke外，还
由于位能的增加引起相应的静压降如△pH。在单相流中，液体在向上流动中取得的位能和
它克服静压头而消耗的能量相等；而在气液两相流中，由于存在气、液间的滑脱现象，将消
耗一部分能量，故流体取得的位能总小于克服静压头而失去的能量。△pf不计算这部分能
量损失，而将这部分能量与位能合并成为静压降△pHo于是总压降为:
就摩擦压降的计算而言，气液两相流要比单相流复杂得多。这是因为对气液两相流没有
直接的类似于图6-1的摩捺系数与雷诺数之间的关系图表，并且，气相和液相的流速一般是
不相同的，它们之间存在着相对运动，这会产生内摩擦损失而使压力降低。另外，由于液相
滞留量的存在，使管内实际流通截面积减小，也会使压降增加。在垂直管内，液相在炉管内
连续不断地上升和下降，也会消耗能量而形成压力降低。由此可见气液两相流压降计算的复
杂性。
随气相流速和液相流速的不同，气液两相流可能呈现完全不同的流型。为了计算气液两
相流的摩擦压降，需要有划分流型的图或关联式，从而建立起滞留量与压降计算的关联式。
在静压降计算中除计算位能变化而引起的压降外，还需计算由于滞留现象而使“实际”
密度增加所引起的压降。
另外，为了避免油料局部过热而裂解，也必须保证汽化段炉管内具有良好的流型。在设
计计算中，可以改变管径，以保证流型符合要求。因此流型判别也应是汽化段炉管计算的内
容。
有些纯加热型管式炉对油料温度要求比较严格。为了避免油料裂解而影响产品质量，要
求油料温度不超过显著裂解的温度;而为了提高侧线产品的收率，又要求油料出炉时具有足
够高的热熔。要同时满足这两方面的要求，往往采取扩径和注汽的办法。
汽化段注人相当数量的水蒸气，可以降低油汽分压，提高汽化率。由于汽化潜热相当大，
所以提高汽化率可以使热熔明显增加而不必增加油料温度。
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扩大炉管直径，可以减少汽化段压降，使油料在较低的温度和压力下开始汽化，同时，
在相同温度下，由于压力降低，汽化率可以提高。当管内计算流速接近临界流速时，更应该
扩大管径，以避免压降急剧增加。因此，汽化段炉管设计计算中，应进行临界流速计算，以
便及时扩大管径，降低流速。但在扩径管的始端.流速骤然降低后容易出现不理想的流型，
应进行流型判别计算，以避免管径扩大得太多。
由于压力降计算以每一微小管段出、入口平均条件下的物性参数为准进行，必须反复猜
算才能求得正确的结果力降推荐的计算方法是还必须避免物性参数非线性变化带来的误差，
因此对汽化段炉管压把汽化段炉管分成1术至几米长的若干短小段，从炉出口开始向人口侧
逐段反算，直到油料的泡点，即汽化开始点为止。一般也在泡点附近注人水蒸气。